Граница текучести

Рис, 10.8. Границы текучести идеально пла- Рис. 10.9. Границы текучести упрочняю-стического тела при осевой деформации. щегося тела при осевой деформации. [c.730]

Как показывают экспериментальные исследования, граница текучести начально изотропных пластических материалов удовлетворительно описывается условием постоянства энергии формоизменения 13] [c.315]

В процессе пластического деформирования сфера (4), описывающая границу текучести, смещается в направлении траектории нагружения и изменяет свои размеры [4], в связи с чем уравнение (4) приобретает вид [c.315]

Здесь Д — координаты центра границы текучести R — текущий радиус этой границы Как правило, Я > / о- При этом смещение границы текучести характеризуется вектором [c.315]

Значения компонент sy и ац найдем из условия смещения границы текучести в направлении траектории нагружения. В том случае, если траектория нагружения описывается прямой, согласно указанному условию получаем [c.316]

Из (15) следует, что как для внутренних, так и наружного слоев (Г, = О граница текучести будет описываться окружностью (16). Таким образом, интенсивность напряжений, согласно равенству (19), равна [c.317]

Поскольку, как граница текучести ностью, то для определения координат ее центра а , и радиуса R достаточно знать три принадлежащие ей точки. Наиболее точное решение может быть получено, используя в качестве таких точек пределы текучести а,, ав/ и о , при растяжении в направлении осей 2, виг. [c.318]

IV,J — чпсло пластичности грунта (разность весовых влажностей, выраженных в процентах, соответствующих двум состояниям грунта на границе текучести и на границе раскатывания W ). [c.450]

Грунты характеризуются числом пластичности. Числом пластичности грунта W называется разность весовых влажностей, выраженных в процентах, соответствующих двум состояниям грунта на границе текучести Wf и на границе раскатывания Wр. [c.1008]

Примечание Число пластичности определяют как разность между влажностью, соответствующей нижней границе текучести, и влажностью, соответствующей пределу раскатывания. [c.239]

Определяют как разность между значениями влажности, соответствующими нижней границе текучести и пределу раскатывания [c.240]

Основания и покрытия из грунтов, укрепленных органическими вяжущими материалами, разрешается устраивать в сухую погоду при температуре воздуха не ниже + 10°С. Влажность крупнообломочных и песчаных грунтов перед введением органических вяжущих должна находиться в пределах 2—5% от массы сухого грунта, а глинистых грунтов в пределах 0,2—0,4 от значения влажности на границе текучести грунта. [c.141]

Настоящая работа посвящена экспериментальному исследованию влияния пластической деформации на поведение границ текучести и разрушения изотропного в начальном состоянии металла. [c.4]

Изучению этой проблемы посвящены первые две главы настоящей работы. Невозможно заранее предположить, что металлы с различной структурой и разной технологией их производства будут иметь одну и ту же форму последующих поверхностей текучести. Поэтому в первой главе дается исследование влияния пластической деформации на форму границы текучести мало- и среднеуглеродистой стали, где устанавливается, что в пределах рассматриваемых равномерных пластических деформаций при принятых допуске и точности измерений фронтальная часть границы текучести начально изотропной стали при лучевых путях нагружения не имеет угловых точек, ее форма не зависит от пути Нагружения, практически остается дугою окружности, расширяясь и перемещаясь в направлении нагружения. Расширение или сужение (гл. II), а также перемещение границы текучести обусловлены историей нагружения (деформации), в частности эффектом Баушингера. [c.5]

На влияние старения после предварительной пластической деформации на границы текучести и разрушения до сих пор е обращалось достаточного внимания. Это влияние, в первую очередь на границу текучести, оказывается существенным. Поэто- [c.7]

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ ПЛАСТИЧЕСКОЙ ДЕФОРМАЦИИ ИА ГРАНИЦУ ТЕКУЧЕСТИ [c.9]

Для исследования влияния пути нагружения на форму и размеры границы текучести и выяснения законов разрушения при сложном нагружении выбраны пять вариантов пути нагружения на плоскости нормальных напряжений (ое, Ог) и один вариант на плоскости (Ог, т ) На рис. 1 и 2 приведены схемы использованных для опытов вариантов пути нагружения (/—VI) в той последовательности, в которой были проведены опыты. Каждый ш [c.9]

ГРАНИЦЫ ТЕКУЧЕСТИ СТАЛИ 40 [c.12]

Граница текучести при простом нагружении. При одновременном действии осевой силы Р и внутреннего давления р условные напряжения определяются по формулам [c.12]

При принятом отношении Д к й среднее по толщине образца значение <3 не превосходило 2,5%Од и поэтому не учитывалось,, По результатам опытов построены диаграммы ( г , е/), приведенные на рис. 5. Для определения границы текучести мы пользуемся техническим допуском на пластические деформации, определяя предел текучести при осевом растяжении [c.13]

Диаграмма (а,., ef) образца 26 вблизи границы текучести отличается от диаграмм образцов 28 и 27, По-видимому, результат опыта с образцом 26 указывает на нерезко выраженную анизотропию этой стали в отношении начальной границы текучести. [c.14]

Значения и и для испытанных образцов, подсчитанные на основании табл. 1, нанесены на рис. 9, на котором проведена окружность Ь радиуса — 0,954 с координатами центра (—и,0125 0,0625). Среднеквадратичное отклонение опытных точек от этой окружности не превосходит 2%. Рис. 9 показывает, что в результате осуществления первой ступени нагружения граница текучести оказалась смещенной в направлении пути предварительного нагружения со слабой тенденцией к образованию угловой точки в том же направлении.. [c.17]

ГРАНИЦЫ ТЕКУЧЕСТИ СТАЛИ 3 [c.17]

Граница текучести при простом нагружении. Из отожженных прутков 0 55 мм были вырезаны два гагаринских образца (1—1, 1—2) вдоль оси прутка, т. е. в направлении геометрической оси образца на сложное нагружение, Таблица 2 и два гагаринских образца (II—1, И—2)—поперек оси прутка. Результаты опытов приведены в табл. 2. [c.17]

В табл. 4 приведены результаты опытов с указанием пути второй ступени нагружения, по данным которой построена (рис. 12) граница текучести на плоскости (й, V) — окружность ) с радиусом / = 0,94 и координатами центра (0,03 — 0,03). Среднеквадратичное отклонение опытных точек в этом случае не превосходит 1,6%. [c.20]

Границы текучести при третьем варианте пути нагружения. При этом варианте пути нагружения [c.22]

Как видно из рис. 14, условные границы текучести в этих случаях также не имеют угловых точек, сохраняют свою начальную форму. Условные границы текучести для первого и второго видов этого варианта пути нагружения оказываются смещенными в направлении, промежуточном между направлениями двух последовательных предшествовавших пластических дефо рмаций, но более близком к направлению непосредственно предшествовавшей предварительной пластической деформации. Граница текучести второго вида пути нагружения легла внутри границы текучести первого вида пути нагружения, так как Oik второго вида меньше первого вида. Для третьего вида пути нагружения этого же варианта пути условная граница текучести оказывается смещенной в направлении предшествовавшей предварительной пластический деформации, т. е. материал помнит свою предысторию до < 1 и забывает ее при <3ik > 1,2з о- [c.25]

Таким образом, направление перемещения чести зависит как от направлений предшествовавших пластических деформаций, так и от соотношений между величинами этих пластических деформаций и их последовательности, т. е. от истории нагружения. Вместе с тем даже при сложных путях нагружения, включающих резкое изменение направления нагружения, фронтальная часть границы текучести остается выпуклой и по форме практически представляет дугу окружности. [c.25]

Результаты опытов с образцами 151 и 153 следует считать выпавшими. Координаты центров этил окружностей (0,29 0,15 — на рис. 15 —/ла< к а), (0,17 0,31—рис. 15 — треугольник) и их радиусы / , =0,97 / 2 = 1,05, Среднеквадратичные отклонения опытных точек соответственно равны 1,6 2А%. Результаты этих опытов указывают на отсутствие угловых точек границы текучести. [c.27]

В качестве примера определим уровень и вид напряженного состояния в трубе из стали 09Г2ФБ, подвергнутой пластическому деформированию, на основании испытаний на растяжение образцов, вырезаемых из стенки трубы. Из диаграмм растяжения [7] трех образцов, ориентированных вдоль, поперек и под углом 45° к продольной оси, определенные по допуску на пластическую деформацию б = = 0,05 % пределы текучести имеют значения авт = 580 МПа Огт = 270 ат45 = 450 МПа. Подставляя эти значения в (25) и (17), получаем параметры границы текучести материала трубы Ui = = -78 МПа = 127 МПа а = 149 МПа R = 324 МПа. Из выражения (9) находим интенсивность напряжений af = 579 МПа. Уро- [c.318]

Кадашевич Ю.И. Теория пластичности, учитывающая эффект Баушин-гера и влияние среднего нормального напряжения на границу текучести // Тр. Ленингр. технол. ин-та целлюлозно-бум. пром-ти. 1965. Вып. 18. С.234-235. [c.143]

Опытные данные позволяют оценить максимальные значения этих отклонений. Например, используя данные табл. 29 (глава IV), нетрудно установить, что к концу равномерной пластической деформации стали 3 путь нагружения Р —О " отклоняется вверх на 7,8°, путь нагружения р = 45° отклоняется вний на 1,6°, путь нагружения -=80° отклоняется вверх на 1°, Для проверки границ текучести при простом нагружении были проведены опыты при п — оо (образец 28), = 1 (обра- [c.12]

На рис. 8 приведен эллипс Мизеса (кривая а), Там же, на основании данных табл. 1, нанесены опытные значения отношений % и кривая б). Рис. 8 показывает, что при рассматриваемом здесь варианте пути нагружения рзникает значительная деформационная анизотропия, ч раница текучести второй ступени нагружения располагается вне начальной границы текучести. Можно отметить тенденцию к образованию угловой точки в направлении предварительной деформации. Для выяснения этого можно также [c.16]

Полученные результаты показывают, что начальная граница текучести стали 3 удовлетворительно описывается эллипсом Мизеса. Необходимо подчеркнуть, что испытание трубчатых и агаринских образцов дало один и тот же результат. Отсюда следует, что принятая технология изготовления трубчатых образцов не оказывает влияния на величину предела текучести. [c.19]

Границы текучести при первом варианте пути нагружения. Рассмотрены два вида этого варианта пути нагружения. При первом из них все образцы подвергались осевому растяжению до 1,2 а о, затем разгружались и снова на гружались по соответствующим лучам первого квадранта плоскости, (од, до разрушения. При этом после разгрузки до повторного нагружения измерялись наружный и внутренний диаметры образца и по этим размерам составлялась таблица повторного нагружения и напряжения, которые возникли в процессе повторного нагружения в данно1>1 случае и во всех последуюш[их опытах они определялись с учетом изменения геометрических размеров образца в результате предварительного нагружения. Используя методику, принятую ранее, по замеренным деформациям е , второй ступени нагружения для каждого образца составлялась таблица значений , строилась диаграмма (о , г) и находилась соответствующая Во всех случаях максимальняя погрешность в определении не превосходила 2%. В табл. 3 приведены результаты опытов с указанием пути второй ступени нагружения, по данным ко- [c.19]

Полученные результаты позволяют сделать вывод, что при данном виде пути н-агружения граница текучести расширяется, сохраняет свою форму, и ее центр оказывается смещенным в направлении, которое мало отличается от направления предварительной пластической деформации. Пол ученные результаты для этих двух видов первого варианта пути нагружения- показывают, что одинаковые предварительные пластические де-, формации стали 3 в продольном и поперечном направлениях приводят соответственно к одинаковому перемещению и расширению границы текучести (рис. 12). [c.20]

В третьей ступени каждый образец нагружался до разру. шения цо своему собственному пути. Результаты опытов третьей ступени нагружения приведены в табл. 6. Используя формулы (9) и данные табл. 6, можно найти соответствующие значения переменных й, V. На рис, 13 нанесена начальная граница текучести стали 3 на плоскости А, А. Ильюшина (окружность а). Там же нанесены опытные значепия а и г , через которые можно провести окружность Ь с координат-ами центра (0.0625 0) и радиусом / = 1,1. Среднеквадратичное отклонение опытных точек не превышает 1,2%. [c.22]

Полученные результаты (рис. 13) позволяют утверждать, что после предварительных пластических деформаций в направлениях р== —8 5 и р == 90° соответственно до величин <5/= 1>17оу и 01= 1,42а о с промежуточной разгрузкой условная граница текучести доследующего после полной разгрузки нагружения расширяется по сравнению с начальной и смещается в направлении пути предшествовавшего нагружения, а угловая точка не обнаруживается. [c.22]

Границы текучести при четвертом варианте пути нагружения. В 3 было установлено наличие слабой тенденции к образованию угловой точки границы текучести для использованной в опытах ста и 40. Результаты опытов на сложное нагружение, приведенные выше для стали 3, показывают отсутствие тенденции к образованию угловых точек. В предыдущих опытах ддя последней ступени нагружения использованы лучи первого квадранта в пределах 0<р 90°, но не использованы лучи второго квадранта (р > 90°). Другими словами, эти опыты позволи/1и выяснить поведение кривой границы текучести лишь по одну сторону от пути предшествующей нагрузки—разгрузки 90°), но не позволяют выяснить поведение этой кривой с другбй стороны этого пути. Для выяснения поведения кривой границы текучести с обеих сторон от пути предшествующей нагрузки разгрузки для предварительной нагрузки разгрузки был использован луч Р = 45° первого квадранта Каждый из выбранного количества образцов стали 3 подвергался нагружению по пути р = 45° до [c.25]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...