Режимы низкочастотные

Режимы низкочастотной пульсирующей сварки [c.261]

В низкочастотной области нагружения при нагреве титановых сплавов ВТЗ-1 и ВТ-9 имеет место устойчивое формирование усталостных бороздок. Испытания круглых образцов с частотой нагружения 1 Гц были проведены по пульсирующему циклу нагружения на материалах после стандартных режимов термообработки (рис. 7.5). При нагреве более заметное снижение в долговечности получено для сплава ВТ-9. Сопоставление кинетики усталостных трещин для различных уровней долговечности свидетельствовало об устойчивом формировании преимущественно усталостных бороздок в изломе. Качественно полученные кинетические кривые не отличались от аналогичных зависимостей шага бороздок от длины трещины в области многоцикловой усталости (рис. 7.6). Расчет [c.347]

Небольшое количество перегрузок создают двумя режимами высокочастотным (основным) и низкочастотным. Машина автоматически переключается на период реализации участков программ с малым числом повторений амплитуд нагрузки, [c.178]

Увеличение Т при кратковременных воздействиях вибрации x/At = 0,1) можно объяснить возрастанием дестабилизирующего влияния переходного процесса, возникающего при контакте инструмента с обрабатываемой поверхностью, на величину измеренного эквивалентного вибрационного параметра. С увеличением т, а следовательно, и x/At, Т стремится к величине, определенной для непрерывного режима работы, — 40 с. Довольно большая величина представительного временного интервала локальной вибрации при ее непрерывном действии по сравнению с ожидаемым (отношение реального представительного временного интервала к ожидаемому составляет 2 1) объясняется соизмеримостью масс инструмента и руки человека. Поэтому фоновое воздействие, вызываемое дыханием работающего, переменой позы и прочими факторами, создает дополнительные низкочастотные флуктуации, которые увеличивают значение представительного временного интервала. [c.59]

В результате исследований и разработок низкочастотных ультразвуковых преобразователей и аппаратуры стала возможна реализация низкочастотного эхо-импульсного метода [35 ] при контроле физико-механических характеристик, дефектоскопии и толщинометрии изделий из полимерных композиционных материалов, вследствие получения упругих импульсов малой длительности и существенного повышения направленности в режиме излучения и приема. [c.87]

Экспериментальная отработка БП показала, что система склонна к неустойчивому режиму работы, причем наблюдалось два различных вида неустойчивости. В нервом случае наблюдалась высокочастотная местная неустойчивость золотника 4 с частотой 600—800 Гц при малом значении коэффициента гидравлического демпфирования Ь з золотника 4. Этот вид неустойчивости рассмотрен в работе [1] и объясняется взаимным влиянием жидкости и плунжера золотника при учете гидродинамических сил и волновых процессов в импульсном трубопроводе, подводящем к золотнику 4 высокое давление масла выхода насоса. Высокочастотной неустойчивости удается избежать, увеличивая демпфирование Ъ з плунжера золотника. Однако эксперимент показал, что увеличение 6 з приводит к возникновению второго вида неустойчивости низкочастотной системной неустойчивости (рис. 2), когда в колебательный процесс малой частоты - -2—5 Гц вовлекаются все основные элементы блока питания. Причем в условиях [c.74]

При таких особенностях режимов нестационарной нагружен-ности, как стохастическая независимость компонентов, определяющее значение первых двух компонентов и достаточно высокое отношение частот составляющих, подсчет программы нагружения производится по зависимостям двухпараметрических распределений (П.31) —(11.35), в которых aai — амплитуде нагрузок высокочастотного компонента mj — амплитуды нагрузок низкочастотного компонента /ijj —числа циклов нагружения высокой частоты с амплитудой Oai при /-м значении амплитуды низкой частоты tij — число циклов низкочастотной нагрузки, [c.39]

Для программирования низкочастотных режимов нагружения (например, при испытаниях самолетных конструкций) применяются автоматы, управляемые специальной электрической системой [15], в которой положение движков двух задающих потенциометров определяют экстремальные значения нагрузки. Обратная связь в этих системах осуществляется с помощью потенциометрических датчиков, соединенных с динамометром. Задающие потенциометры образуют с потенциометрическим датчиком мостовые схемы, в диагонали которых включены обмотки трехпозиционного поляризованного реле. Такая система управления имеет релейный выход. Для нагружения по многоступенчатой программе в схему автомата вводится столько пар задающих потенциометров, сколько ступеней в программе. Поочередное подключение задающих потенциометров осуществляется соответствующим программным устройством. [c.175]

Расчет низкочастотных составляющих вибрации дизеля был произведен на номинальном режиме при п = 1500 об/мин. [c.201]

Максимальная амплитуда (кН) переменной нагрузки низкочастотной. ... высокочастотной в нерезонансном режиме нагружения. ........ [c.133]

Наиболее просто низкочастотное рекуперативное возбуждение осуществляется агрегатом, представляющим собой блок из насоса, гидромотора, маховика и электродвигателя, жестко связанных общей осью вращения (рис. 28). Гидроцилиндр системы низкочастотного возбуждения на полуцикле нагружения питается насосом высокого давления через переключатель режима работы, который по достижении максимума нагрузки соединяет цилиндр с гидродвигателем и одновременно магистраль высокого давления насоса со сбросом. В этом полуцикле разгрузки потенциальная энергия, запасенная в системе образец—машина, раскручивает маховик через гидродвигатель. Разгрузка продолжается до достижения минимума, когда переключатель снова подключает магистраль высокого давления насоса к цилиндру, а входную магистраль гидродвигателя соединяет с баком. [c.226]

Применение электрогидравлического дроссельного усилителя для управления симметричным низкочастотным рекуперативным возбудителем позволяет использовать его во всех автоматически управляемых системах, приспособленных для самых разнообразных режимов нагружения (в пределах частотного порога). Замкнутость объема последнего каскада — обратимого гидроагрегата, его рекуперативные свойства исключают недостатки пря- [c.230]

Для низкочастотных вибрационных машин целесообразно применять регулируемый эксцентриковый привод, создающий большие возмущающие силы при малой скорости вращения. При повышенных Частотах колебаний эксцентриковый привод используется только в уравновешенных машинах, работающих в резонансном режиме. [c.665]

Низкочастотные машины с периодическим, установившимся режимом работы (поршневые горизонтальные компрессоры, поршневые паровые машины, лесопильные рамы, двигатели Дизеля) нередко вызывают значительные вибрации сооружений, находящихся иногда на расстоянии десятков метров от колеблющегося фундамента. Машины с числом оборотов более 200 250 в мин. не опасны для сооружений. По данным наблюдений, особенно часто вибрации сооружений вызываются машинами, имеющими 90—160 об/мин. Указанное объясняется тем, что собственные основные частоты колебаний сооружений сравнительно низки и приближаются к частотам вращения тихоходных машин. Вследствие этого возможно совпадение частоты вращения машины с одной из основных собственных частот колебаний сооружения, т. е. резонанс, при котором амплитуды колебаний сооружения могут достигнуть значительной величины, иногда опасной для прочности сооружения. [c.538]

Таким образом, важное значение для определения сопротивления циклическому нагружению энергетических реакторов имеют такие факторы конструктивного, технологического и эксплуатационного характера, как повторность и длительность нагружения, максимальные температуры и размахи изменений температур, концентрация напряжений, температурные и остаточные напряжения, наложение на низкочастотные циклы эксплуатационных напряжений от изменения режимов высокочастотных напряжений. [c.29]

Повреждаемость, накапливаемая в деталях авиационного двигателя от действия низкочастотного нагружения и нагрева (малоцикловое нагружение), зависит от условий работы деталей. В дисках турбин малоцикловое нагружение от повторных запусков, изменений режима, включения реверса проявляется в сочетании статических (от центробежных сил) и термических нагрузок. Как показано в работе [4], в момент запуска двигателя условия работы материала в ободе, на ступице и в полотне диска различны. В ободной части температурные напряжения и напряжения от центробежных сил имеют разный знак, однако при выключении двигателя и продувке холодного воздуха возможен обратный температурный градиент [2], и в этом случае механические и термические напряжения в ободной части суммируются. Максимальные значения нагрузки и температуры при этом не совпадают, т. е. происходит неизотермическое нагружение. В ступице и в полотне диска температурные напряжения суммируются с центробежными и их максимум совпадает в цикле нагружения с моментом достижения максимальной температуры. В остальной части цикла диск работает на стационарном режиме вибрационные напряжения в нем обычно невелики. [c.78]

Высокочастотная нагрузка создается путем закручивания кривошипным возбудителем динамических перемещений 7, обладающим способностью плавного регулирования эксцентриситета в процессе работы и приводимым во вращение электродвигателем 2 через рычаг 3 внутренних цилиндров 7 и 5 упругого преобразователя, расположенного в корпусе 6 на опорах 7 и 8. Многослойная диафрагма 9, обладающая возможностью свободного осевого смещения, воспринимает на себя крутящий момент и обусловливает тем самым продольные перемещения активного захвата 10. Низкочастотный привод малоциклового нагружения через редуктор 11 (с встроенным в него кривошипным механизмом) и рычаг 12 с помощью электродвигателя 14 и редуктора 75. размещенных на основании 17 станины 16, закручивает внешний цилиндр упругого-преобразователя 13. Система управления приводами позволяет проводить двухчастотные испытания по синусоидальной и трапецеидальной формам цикла в мягком и жестком режиме. Регистрация диаграмм деформирования в этом случае осуществляется с помощью динамометра установки и ее деформометра, аналогичного рассмотренному в предыдущем параграфе, причем по низкочастотным составляющим нагрузки и деформации она регистрируется на двухкоординатном потенциометре (через электрические фильтры) в виде, представленном на рис. 4.6, а, а по полным составляющим действующих напряжений и деформаций — на экране электронного осциллографа в виде, показанном на рис. А. Н. [c.90]

Повышение температуры испытаний до 650 С коренным образом, как и при нагружении с треугольной и трапецеидальной формами циклов, изменяет кинетику деформаций. Это также связано с активизацией в этих условиях процессов ползучести и деформационного старения. На рис. 4.25 приведены данные по кинетике деформаций, полученные при двухчастотном нагружении (650 С), как и для i = 450° С по режиму, представленному на рис. 4.20, б. Амплитуда максимальных напряжений Оц при этом была изменяемым параметром, а амплитуда наложенных напряжений сохранялась постоянной и составляла о 2 = 6,5 кгс/мм . Тем самым охватывался диапазон соотношений амплитуд высокочастотной и низкочастотной составляющих Паг/Оо от 0,57 до 0,30, а соотношение частот при времени выдержки 5 мин и времени низкочастотного цикла 11 мин составляло /а/Д = 80. [c.93]

В ЦАП Apollo возрастание содержимого в суммирующем регистре контура коррекции смещения вектора тяги начинается с момента запуска ЖРД. Однако суммирующий регистр обнуляется при переключении режимов на текущее значение выходного сигнала низкочастотного фильтра. Предполагается, что переключение происходит после начального неу становившегося режима низкочастотного фильтра. При переключении режимов низкочастотный фильтр обнуляется и поступающая на сервомоторы команда сдвигается к сигналу суммирующего регистра контура коррекции смещения вектора тяги. После переключения контур коррекции смещения вектора тяги продолжает работать с теми же коэффициентом усиления, частотой квантования и постоянной времени низкочастотного фильтра. [c.70]

В работе [109] сделана попытка исследовать условия возникновения неустойчивых режимов течения в вихревой трубе. Анализ спектрюв пульсаций давления позволил сделать утверждение, что для вихревой трубы характерны три вида колебаний фоновый щум турбулентного происхождения низкочастотные (НЧ) пульсации давления с частотой 1- 2 кГц высокочастотные (ВЧ) периодические пульсации с частотой 12- -18 кГц. [c.119]

Исследования, проведенные в термобарокамере, позволяли имитировать климатические условия до высоты Н= 16,0 км. С учетом того, что при высотных условиях температура сжатого воздуха за компрессором при адиабатном сжатии и степенях повышения давления л > 10 выше 300 К, в опытах температура сжатого воздуха на входе в воспламенитель поддерживалась постоянной и равной 300 К. Температура топлива изменялась от исходной Т= 298 К до атмосферной на соответствующей высоте. Пределы изменения температуры составляли 218 < < 298 К. В опытах температура понижалась на 5 К и запуск повторялся. Запуск регистрировали визуально по факелу прюдуктов сгорания и приборами по скачку давления и температуры. После запуска воспламенителя фиксировалась стабильность его работы без срывов в течении 30 с. Время запуска не превышало заданных норм и практически составляло 1 с. Во всем диапазоне изменения параметров окружающей среды и температуры топлива на входе воспламенитель работал без срывов и низкочастотных пульсаций. С уменьшением температуры отмечалось повышение давления топлива, при котором происходил надежный запуск с Р = 0,35 МПа при Т= 298 К до Р = 0,5 МПа при Т= 218 К, что очевидно обусловлено повышением мелкости распыла, вызванной увеличением перепада давления на форсунке. Проведенные испытания позволяют сделать следующие выводы доказана возможность организации рабочего процесса вихревого воспламенителя на вязком топливе при значительном снижении его температуры на входе воспламенитель КС вихревого типа подтвердил работоспособность при продувке в барокамере на режимах, соответствующих высоте полета до 16 км опыты показали высокую устойчивость горения, надежный запуск при достаточно низких отрицательных температурах, что позволяет рекомендовать вихревые горелки к внедрению как устройства запуска КС ГТД, работающих на газообразном топливе и используемых в качестве силовых установок нефтегазоперекачиваюших станций в условиях Крайнего Севера. [c.330]

Большое разнообразие приборов и областей их применения привело к созданию множества различных видов классификаций, основные из которых следующие приборы подразделяют по назначению на выпрямительные, генераторные, усилительные, преобразовательные и т. д. по режиму работы — на непрерывного и импульсного действия по диапазону рабочих частот — на низкочастотные, высокочастотные и сверхвысокочастотные по конструктивному выполнению приемноусилительные электронные приборы подразделяют на серии стеклянные, металлические, пальчиковые, типа желудь и др. [c.137]

В момент наибольшего сокращения расхода система скачков превратцается в криволинейную ударную волну, выбитую вперед за пределы центрального тела. Это приводит к устранению отрыва пограничного слоя и увеличению расхода воздуха, вследствие чего система скачков восстанавливается, а замыкающий ее скачок подходит к тому месту, где вновь происходит отрыв пограничного слоя и т. д. На этом режиме наблюдается сильная тряска ( ном-паж ) двигателя — низкочастотные пульсации давления, связанные с колебанием расхода воздуха. Ввиду возможного разрушения двигателя работать на режиме помнажа нельзя. [c.486]

Из эксперимента известно, что в автоколебательной системе неосцилляторного типа с запаздывающей обратной связью в стационарном режиме генерируется одна или несколько самых низкочастотных компонент. Рассмотрим кратко возможное качественное объяснение этого явления. [c.236]

Длина парогенерирующего тракта оказывает влияние на qm в тех случаях, когда в циркуляционном контуре могут развиваться низкочастотные пульсации давления и расхода парожидкостной смеси. Здесь эти данные не рассматриваются, так как в парогенераторах пульсационные режимы не допускаются. [c.296]

Для эффективного возбуждения пьезопластины необходимо, чтобы собственная частота / толщинных колебаний пьезоэлемента совпадала с частотой электрических колебаний т. е. f = f . Это условие обеспечивается, когда толщина пьезопластины h = = %J2 = j 2f), где и Сд — соответственно длина волны и скорость звука в материале пьезопластины, а соотношение 2а//г л 20. Пьезопластина, параметры которой удовлетворяют этим требованиям, обеспечивает максимальную амплитуду излученного импульса при прочих равных условиях. В серийных преобразователях, работающих на частоте 2,5 МГц и выше, выполняются оба условия, тогда как в преобразователях с более низкой частотой выполняется только первое условие. Например, в преобразователях на частоту 0,2 МГц 2а/Л л 4, и для выполнения условия 2ajh = 20 необходимы пьезоэлементы диаметром 150 мм. Поэтому для обеспечения второго условия низкочастотные преобразователи часто выполняют в виде пакетов, склеенных из нескольких пьезопластин, электрически соединенных между собой параллельно (рис. 3.2). При этом суммарная толщина пакета h должна удовлетворять условию h = KJ2 = j 2f). Число пластин в пакете выбирают с учетом конкретного типа электрического генератора. Например, в режиме излучения увеличение числа пластин (при заданной частоте / это эквивалентно уменьшению их толщины) ведет к повышению напряженности электрического поля в каждой из них. Однако при этом увеличивается общая емкость преобразователя, растет нагрузка на электрический генератор и, как результат, падает возбуждающее напряжение. При одном и том же значении af чувствительность многослойных преобразователей значительно ниже, чем однослойных. Конструкция многослойных преобразователей достаточно сложна, так как к каждой пластине необходимо подвести электрическое напряжение, для чего между ними помещают фольгу, к которой припаивают подводящие провода. [c.140]

Описана установка для испытаний металлов на усталость, модернизированная с целью осуществления на ней высокотемпературных исследований при двухчастотных и программных режимах нагружения с низкочастотным деформированием в уируго-пластической области. [c.161]

Теория нелинейных импульсных автоматических систем начала развиваться сравнительно недавно. Применяя идеи методов исследования абсолютной устойчивости, основанных на прямом методе А. М. Ляпунова в форме, приданной ему А. И. Лурье, и используя подход В. М. Попова, удалось найти достаточные условия абсолютной устойчивости положения равновесия нелинейных импульсных автоматических систем в виде разрешающей системы квадратных уравнений и частотных критериев устойчивости. Изучение периодических режимов в импульсных и цифровых автоматических системах исторически началось раньше установления критериев устойчивости. Вначале эти исследования основывались на привлечении идей приближенного метода гармонического баланса. Распространение метода гармонического баланса позволило разработать эффективные способы определения режимов с периодом, кратным периоду повторения в нелинейных амплитудно-импульсных и широтно-импульсных сиотемах. Этот подход весьма удобен и оправдан для определения низкочастотных периодических режимов. Для высокочастотных периодических режимов оказалось, что простая замена частотной характеристики непрерывной части на импульсную частотную характеристику позволяет не приближенно, а точно определить существование высокочастотных периодических режимов. Что же касается периодических режимов с периодом, не кратным периоду повторения, а также сложных периодических режимов, то единственная возможность их определения, которая существует в настоящее время, связана с развитием метода гармонического баланса по преобладающей гармонике. Задача исследования устойчивости периодических режимов сводится к задаче определения устойчивости в малом линейной импульсной системы с несколькими импульсными элементами [48]. [c.270]

В некоторых случаях из-за габаритных ограничений не удается конструктивно осуществить динамический гаситель с величиной необходимой по условиям (20.21), (20.22) требуемой частотной коррекции динамических характеристик длиннобазного машпиного агрегата. В таких случаях эффективность динамического гасителя с настройкой (20.18) как антивибрационного устройства для борьбы с нестационарными низкочастотными резонансными колебаниями в условиях ограниченного возбун дения может быть повышена за счет работы гасителя в виброударном режиме [22, 109]. С этой целью используется упругое соединение маховика и ступицы динамического гасителя с жесткой нелинейной характеристикой Fg(a) вида (рис. 96) [c.310]

При переходе к режимам третьего типа (рис. 17, в) определяющую роль играют низкочастотные циклические изменения второго компонента нагрузки. Более высокочастотный компонент нагрузки имеет сравнительно малый диапазон изменения. К такому типу нагружения в основном относятся процессы взаимодействия двух источников силового возмущения, причем более высокочастотный компонент достаточно близок к моногармони-ческому процессу с постоянной или медленно изменяющейся амплитудой. Нагружение третьего типа характерно для элементов судовых конструкций, подверженных низкочастотной волновой нагрузке и более высокочастотным вибрационным воздействиям судовых двигателей, элементов несущих систем тракторов VH самоходных шасси, воспринимающих реактивные усилия от ходовой части и вибрационные- нагрузки неуравновешенных масс двигателя, и т. п. [c.31]

Разработанная в Институте механики АН УССР машина МИП-8М предназначена для испытаний консольных образцов диаметром 8 мм и позволяет в пределах 12 ступеней широка варьировать схематизированные программы напряжений и воспроизводить режимы испытаний, включающие кратковременные перегрузки [1, 4, 5]. Возможность воспроизведения малочисленных перегрузок обеспечивается применением двух режимов испытаний высокочастотного (основного) и низкочастотного, на который машина автоматически переключается на период реализации участков программ с малым числом повторений амплитуд нагрузки. Введение замедленного режима практически не понижает производительность ишьгганий, так как основная часть программиого блока обычно характеризуется длительным повторением одинаковых напряжений в пределах каждого уровня и воспроизводится при высокой частоте [6, 8, 14]. [c.73]

Акустический комфорт системы человек — машина при субъективной-оценке состоит в том,что при эксплуатации системы человек—машина оператор испытывает минимальное раздражение и утомление. Количественная оценка акустического комфорта может быть получена при регламентировании следующих параметров шума уровня звука [дБ (А)], имеющего хорошую корреляцию с субъективной оценкой шума и характеризующего общий уровень для спектра внутреннего шума на данном режиме эксплуатации уровня основной (первой) гармоники, характеризующего низкочастотную часть спектра частот внутреннего шума индекса артикуляции, позволяющего численно охарактеризовать высокочастотную часть спектра предельных спектров шума. Эти параметры, фиксируемые па рабочем месте Ьператора при различных условиях эксплуатации, дают полную картину по акустическому комфорту. На рис. 20 приведены критерии акустического комфорта легковых автомобилей различных классов при плавном разгоне по дороге с гладким покрытием. [c.410]

Более совершенны низкочастотные возбудители, основанные на обратимых (насос—гидромотор) гидроагрегатах. Использование управляющих функций обратимого гидроагрегата позволяет существенно улучшить энергетические показатели возбудителя. Периодическим переводом агрегата из насосного режима работы в двигательный посредством его управляющей системы исключается необходимость в реверсе, распределении и регулировании основного потока, благодаря чему удается исключить дросселирование, а следовательно, и большие потери. Частотные возможности таких агрегатов определяются быстродействием их управляющих систем и обычно находятся в пределах 2—3 Гц. В табл 12 приведены параметры агрегатов типа SBE/WE фирмы Losen hausen (ФРГ) для возбуждения знакопостоянного пульсирующего режима по однопоточной схеме и знакопеременного режима по двухпоточной схеме поочередного загружения. Агрегаты с дифференциальным принципом знакопеременного возбуждения при динамическом давлении 20 МПа разработаны фирмой MAN (ФРГ). Их параметры приведены в табл, 13, Замена поцикловой автоматики реверса гидроагрегата на следящую позволила существенно усовершенствовать управление характером цикла, а использование безынерционных каналов управления (рий. 29) — раздвинуть частотный диапазон в область высоких частот. [c.227]

Во всех комплексах предусматривается возможность установки двух параллельных усилителей для увеличения мощности возбулсдення. Однако это допустимо только для низкочастотных режимов при тщательном подборе идентичных по динамическим параметрам усилителей. Неизбежные фазовые рассогласования приводят к образованию общего отрицательного перекрытия, тем большего, чем выше это рассогласование. В результате доля непроизводительно затрачиваемой энергии возрастает. [c.254]

В работе [52] приведены результаты исследования осреднен-ного по времени коэффициента теплоотдачи в цилиндрическом канале с внутренним диаметром 40 мм, В качестве теплоносителя использовалось масло. Эксперименты проводились при сравнительно низкочастотных колебаниях в области ламинарного и переходного режима течения для значений осредненного числа Рейнольдса 1,35 10 и 3,55-10 . Возмущения скорости жидкости создавались посредством цилиндрической емкости переменного объема, включенной в гидравлическую систему. Объем емкости изменялся посредством периодического перемещения в ней поршня. [c.133]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...