Изменение Очистка

Ротационные форсунки сложнее в эксплуатации, чем механические и пневматические, но обладают по сравнению с ними большим преимуществом хорошо распыливают топливо в широком диапазоне изменения нагрузки — от 100 до 10 %. Кроме того, они не требуют тонкой очистки жидкого топлива от примесей (так как не имеют отверстий малых сечений) и работают при низком его давлении. [c.137]

Расчет коэффициента уноса и, следовательно, коэффициента очистки по формуле Дейча не очень точен, особенно при больших скоростях (больших значениях й]И),(), однако коэффициенты и характеризуют относительное изменение эффективности аппарата, и неточность в определении величин (gyn) и т) незначительно сказывается на оценке влияния неравномерности потока. [c.61]

Известно, что флуоресценция возникает в результате переходов атомов или молекул между возбужденными состояниями. Длительность флуоресцентного высвечивания 10 ° сек, причем на вероятность перехода можно воздействовать, например, добавлением гасящих веш,еств или, наоборот, хорошей очисткой среды, изменением ее температуры и др. Однако ни одним из этих способов погасить обнаруженное свечение не удавалось. [c.234]

Описание экспериментальной установки. Рабочий участок (рис. 8.4) представляет собой суживающееся сопло, внутренняя поверхность которого отполирована. На входе в рабочий участок установлен сетчатый фильтр 1 (см. рис. 8.6), предохраняющий внутреннюю поверхность рабочего участка от загрязнения. Конструкция фильтра съемная, что дает возможность периодической его очистки. Перепад давления в сопле создается вакуумным насосом 4 (РВН-20). Воздух из помещения поступает через фильтр и диафрагму 1а к суживающемуся соплу 3. Изменение расхода воздуха, проходящего через сопло, осуществляется с помощью запорного вентиля За путем изменения его проходного сечения. [c.92]

Недостатком золотниковых распределителей является наличие утечек между золотником и цилиндром, а также возможность возникновения больших усилий страгивания золотника. Последние могут появляться при попадании твердых частиц с маслом в зазор между корпусом и пояском золотника из-за изменения зазоров с течением времени или при возникновении облитерации ( 5, гл. IV). С целью недопущения заедания золотников помимо очистки масла применяют специальные способы обработки золотников при изготовлении (холодом, искусственное старение и пр.). Для борьбы с заеданием при облитерации применяют специальные механические и электромеханические устройства, сообщающие колебательные движения золотнику и таким образом разрушающие слой поляризованных молекул. С этой же целью иногда в следящих системах гидроавтоматики вы- [c.188]

Рис. 180. Схема зонной очистки полупроводника от примесей (а) и изменение концентрации К примеси по длине монокристалла после одного прохода расплавленной зоны и после прохода зоны в ri прямом и обратном направлениях

Электрические вибраторы не позволяют повысить частоту колебаний выше 50 Гц, что оказывается недостаточным для разрушения связанных прочных отложений, образующихся на трубах при сжигании канско-ачинских углей, сланцев, фрезерного торфа и др. В этом случае целесообразнее пневматические генераторы колебаний, например ВПН-69. Они обеспечивают частоту колебаний до 1500 Гц и более широкий диапазон ее изменения. Применение мембранных змеевиковых поверхностей значительно упрощает использование вибрационного способа очистки. [c.143]

Необходимо систематически проверять величины регулируемых зазоров. Регулировка зазоров клапанов механизма газораспределения приводит к изменению фаз их открытия и закрытия, снижению количества и давления воздуха, поступающего в цилиндр двигателя за цикл, а также к ухудшению очистки цилиндров от продуктов сгорания и повышению давления на выхлопе, в результате чего двигатель перегревается. Недопустимо большие зазоры вызывают стуки и ускоряют износ клапанов и их гнезд. [c.200]

Проблемы определения характеристик высокотемпературной коррозии при переменной температуре металла часто встречаются при эксплуатации парового котла в переменных режимах (изме-иение нагрузки котла, параметров пара и т. д.). Резкие изменения температуры труб поверхностей нагрев,а могут происходить также из-за удаления с них золовых отложений в циклах очистки. Изме-иения температуры труб вызывают также непрерывный рост толщины золовых отложений. [c.102]

Высокотемпературная коррозия поверхностей нагрева котла является одним из частных случаев химического воздействия окружающей среды в результате которого происходит непрерывное утонение стенки труб. С течением времени образующаяся на поверхности трубы оксидная пленка приводит к снижению интенсивности коррозии. Всякие повреждения защитной оксидной пленки на трубах поверхности нагрева снижают ее диффузионное сопротивление и тем самым неизбежно приводит к интенсификации коррозии. Причинами разрушения оксидной пленки на трубах могут быть разнотипные изменения температурного режима поверхностей нагрева из-за изменения нагрузки, остановок и растопки котла. Особенно важное значение при этом имеют полные или частичные ее разрушения при циклических очистках поверхностей нагрева котла от золовых отложений. [c.188]

При отсутствии очистки под воздействием образующихся золовых отложений и продуктов сгорания. При этом интенсивность коррози определяется физико-химическими свойствами стали, агрессивностью золовых отложений, температурой металла и другими параметрами. Скорость коррозии за счет непрерывного нарастания на металле оксидной пленки и из-за изменения коррозионной активности отложений либо диффузионных свойств оксидного слоя с течением времени обычно уменьшается (при параболическом законе коррозии показатель степени окисления металла п<1). [c.188]

A —Z. Существует и другая возможность, когда коррозионная активность золовых отложений при снижении воздействия средств очистки уменьшается (отрезок А"—Z). Таким образом, в промежутке очистительной силы от О до Р кр ускорение или торможение коррозии металла происходит не за счет воздействия очистки на оксидную пленку, а из-за изменения (в зависимости от силы Р) структуры и состава отложений. [c.190]

Глубина износа при полном циклическом снятии с поверхности металла оксидной пленки зависит от времени прямолинейно, причем наклон прямой в координатах As—т определен температурой и периодом между очистками соответственно комплексом Лрм то [формула (5.3)] или [F(T)e U- -l] Лр - то - [формула (5.4)]. Характер изменения As" во времени показан на рис. 5.2 прямой 3, а изменение As" в промежутке времени то — участками 4. [c.192]

Если в циклах очистки поверхности нагрева котла оксидная пленка не разрушается (область изменения очистительной силы от О до Р кр, рис. 5.3), то степень разрушения оксидной пленки 1=0 и As=As. В случае, когда в каждом цикле очистки с поверхности металла оксидная пленка снимается полностью, =1 и глубина коррозии по формуле (5.14) равна As=Bm As, что идентично глубине коррозии под влиянием первоначальных отложений золы. [c.196]

Для аналитического определения температурного поля в стенке трубы при ее охлаждении водой необходимо решить уравнение нестационарной теплопроводности с граничными условиями третьего рода Наиболее часто при расчетном определении нестационарных температурных полей в телах применяется решение задачи теплопроводности в виде бесконечных рядов Фурье. При быстром изменении температуры металла и высоких тепловых потоках, как это имеет место в стенке трубы в цикле водной очистки, для получения необходимой точности решения уравнений теплопроводности приходится учитывать большое количество членов указанного ряда. Расчеты затруднены и тем, что в справочниках обычно приводится не более шести первых корней характеристического уравнения теплопроводности. [c.205]

Часто наибольший интерес представляет изменение температуры на наружной поверхности трубы в цикле водной очистки. Принимая л=0, из (5.18) получим [c.206]

Стационарные температурные вставки, например, применяются для определения температурного поля в стенке экранных труб в циклах их водной очистки. Конструкция таких вставок должна гарантировать безопасность работы котла и получение достоверных данных о температуре стенки трубы в течение длительного периода эксплуатации котла. Учитывая вышеизложенные положения, достаточно измерить изменение температур в, одной точке на определенном расстоянии от внешней поверхности трубы. [c.209]

Особенностью разработанных температурных вставок и методики измерения является то, что здесь для получения более точных данных об изменении температуры в стенке трубы в циклах очистки ее измерение производят на определенном расстоянии, а не на внешней поверхности трубы (например, [167, 178]). [c.209]

Наиболее четкими показателями температурного режима труб в первом приближении являются имеющий место в цикле очистки максимальный перепад температуры на внешней поверхности трубы Л/м и длительность цикла очистки Тс. Обе величины определяются на базе осциллограммы изменения температуры металла в цикле очистки. [c.210]

Рассчитанное на основе измеренной температуры в стенке трубы в цикле водной очистки (на расстоянии х=0,41 мм) изменение со временем среднего коэффициента теплоотдачи от поверхности трубы к водяной струе показано на рис. 5.12 кривой 2, причем стабильное значение коэффициента теплоотдачи составляет а=11 кВт/(м -К). Исходя из зависимости а = а(т) определено временное изменение температуры на наружной поверхности трубы (кривая 2 на рис. 5.14), а также изменение температурного поля в стенке трубы (риг. 5.15). В рассматриваемых условиях максимальный перепад температуры на внешней поверхности трубы Д м = 129 К. [c.210]

В каждом цикле очистки имеют место четыре резких изменения температуры металла, причем максимальный перепад температуры на внешней поверхности труб находится в пределах 70—90 К. Время контакта водяной струи о поверх- остью трубы составляет 0,18—0,20 с. [c.217]

На рис. 5.18,в представлены изменения истинного коэффициента тепловой эффективности ij) и теплового сопротивления золовых отложений на трубах СРЧ котлов П-49 и ПК-38 от времени после цикла очистки. Видно, что значение If непосредственно после очистки топки котла П-49 высокое (0,87), а соответствующее ему тепловое сопротивление отложений низкое —0,4 -Ю- м -К/Вт. Для топок котлов ПК-38 как с жидким, так и с твердым шлакоудалением эти же величины составляют ij5=0,94 и / = 1,8-10-Зм К/Вт. [c.223]

Темп загрязнения топочных экранов в промежутке между двумя очистками зависит от многих параметров, таких, как температура факела, аэродинамика топки, температура экранных труб и т. д. Поэтому скорость изменения теплового сопротивления отложений со временем для различных топочных устройств различна. Из рис. S.I8,e выясняется, что топочные экраны котла П-49 загрязняются несколько интенсивнее, чем экраны топки котла ПК-38. [c.223]

Рис. 5.19. Характер изменения теплового сопротивления золовых отложений со временем в условиях комбиниро- ванной очистки

В кривошиппо-ползунном механизме двигателя, состоящем из кривошипа /. шатуна 2 и ползуна (поршня) 3 (рис. 6.1. а), возвратно-иостунательное движение поршня преобразуется во вращательное движение кривошипа. Рабочий цикл в цилиндре двигателя совершается за один оборот коленчатого (кривошипного) вала. Изменение давления в цилиндре в зависимости от положергия поршня показано на индикаторной диаграмме (рис. 6.1, б). Фазы индикаторной диаграммы ас — сжатие горючей смеси, сгв — сгорание и расширение продуктов сгорания. eda — вы.хлоп и продувка. Кулачковый механизм с тарельчатым толкателем 5 предназначен для управления выхлопным клапаном 6, через который производится очистка цилиндра от продуктов сгорания. Кулачок 4, закрепленный на одном валу с зубчатым колесом г , получает вращение через зубчатую передачу 24—25—26, причем Z4 = Zi. Колесо Z4 установлено на кривошипном валу, который [c.200]

При установке СНОГ уровень внутреннего и внешнего шума нового автомобиля увеличивается в среднем на 1,5 дБа, не превышая нормы стандартов. Описанная система нейтрализации с небольшими изменениями применима на микроавтобусе РАФ. Эффективность очистки ОГ по окиси углерода и углеводородом для СНОГ с нагнетателем достигает соответственно 85 и 80% при испытаниях по ездовому циклу, для СНОГ с пульсарами — 73 и 61%. Для двигателей с настроенной системой выпуска эффективность СНОГ с подачей воздуха пульсарами увеличивается соответственно до 85 и 78% за счет повышения пиков разрежения во впускном трубопроводе. [c.70]

Сварка труб из стали 15Х5М была выполнена аз стенит-ными электродами марки ОЗЛ-6 (типа Э-10Х25Н13Г2). Необходимо отметить, что из-за неритмичной поставки сырья и слабой загрузки технологических установок НПЗ происходят частые их остановки. Такой температурный режим работы в сочетании с изменениями, вызываемыми коррозионным износом, приводят к повреждениям в зоне сварных стыков и отказам. В частности, наблюдались растрескивания по металлу закаленных зон термического влияния монтажных стыков (рис. 3.13, а) радиантного змеевика печи тяжелого сырья (среда керосин и водородсодержащая щелочь, рабочее давление на входе - 1,2 МПа, температура на входе - 150-200°С и на выходе - 360-390°С). Внутренняя и наружная поверхности монтажных кольцевых швов конвекционной части печи установки селективной очистки масляных фракций (среда масля- [c.156]

Ингибиторной защитой на ОНГКМ охвачены все объекты добычи, подготовки и транспорта газа, а также системы очистки сточных вод и подземные емкости хранения конденсата. Ингибирование подземного оборудования скважин производят периодически через насосно-компрессорные трубы и постоянной или периодической (в зависимости от концентрации скважин) подачей ингибитора через затрубное пространство. Во все скважины постоянно подают комплексный ингибитор гидратообразования и коррозии (0,15-6,3%-й раствор в метаноле) в количестве 40-60 л/ч по метанолопроводу из насосной УКПГ, Периодическое ингибирование скважин производят один раз в год высококонцентрированным ингибиторным раствором, а ингибирование аппаратов УКПГ — согласно графику (один раз в три месяца). Защиту шлейфов скважин и блоков входных ниток осуществляют ингибитором, который находится в выносимом из скважин газоконденсатном потоке [147]. Отсутствие изменений коррозионно-механических свойств металла катушек, периодически вырезаемых из этих трубопроводов, свидетельствует об их эффективной ингибиторной защите. [c.230]

Как известно, в устойчивом равновесии всякая сйстема в зависимости от характера внешних условий имеет минимум одного из своих термодинамических потенциалов и при изменении этих условий переходит из одного устойчивого состояния в другое. Например, когда воде сообщается теплота при нормальном атмосферном давлении, то она или нагревается, или закипает и частично переходит в пар, как только ее температура достигает 100° С. Однако известно также, что путем очистки жидкости можно добиться ее перегрева и фазовый переход не наступит даже при температуре, заметно превышающей температуру кипения при данном давлении. Аналогично обстоит дело и в случае других фазовых переходов первого рода в чистом паре затягивается конденсация (переохлажденный пар), в чистой жидкости или растворе затягивается переход в кристаллическое состояние (пересыщение). [c.229]

Газовый хроматограф включает в себя устройство подготовки пробы для хроматографического анализа баллон с газом-носителем и газовую панель с приборами для очистки газа, регулирования расхода газа или давления, стабилизации давления и измерения этого давления или расхода газа устройство для ввода пробы и ее испарения термостат колонки, регулирующий температуру и измеряющий ее хроматографическую колонку, детектор, преобразующий изменение состава компонентов в элек- [c.298]

Наибольший диапазон изменения значений относится к водопроводным трубам. Это объясняется тем, что качество воды весьма влияет на состояние поверхности стенок. С течением времени вследствие коррозии стенок их шероховатость возрастает. К воде, предназначаемой для водоснабжения, предъявляются специальные требования. Технологический процесс очистки воды обычно связан с ее хлорированием и введением ряда химических реагентов, которые увеличивают агрессивность воды и ее коррозирующее действие. Опыт эксплуатации больших водопроводов показывает, что шероховатость труб за 10—15 лет возрастает в 2—3 и брдее раз. Если водозабор осуществляется из подземного источника, прибавляется еще фактор отложения солей, увеличивающий шероховатость стенок. В системах теплоснабжения, где вода специально обрабатывается с целью ее умягчения, коррозионные процессы и отложения солей происходят не так интенсивно и шероховатость труб с течением времени изменяется мало. В газопроводах газ [c.175]

Наиболее важные факторы формирования покрытия - температура подложки, ее тепловое состояние при ионной очистки и напылении. Поэтому при разработке технологии ионно-вакуумной обработки температурные условия рассматриваются как главный оптимизационный параметр. Управление тепловыми условиями осаждения покрытий осуществляют посредством кратковременного подключения высокого напряжения, изменением величины напряжения на подложке, варьированием силы тока, подогревом или охлаждением подложки внешними источниками тепла, а также использованием специальной технологической оснастки с определенной теплоемкостью. В целом изменение температурных условий во время технологического цикла происходит в соответствии с тремя стадиями (рис. 8.10). Завершающий этап технологического процесса - стадия охлаждения, которое должно осуществляться до определенных температур в вакуумной камере. Охлаждение изделия в рабочей камере проводят для предотвра1цения окислительных процессов на его поверхностях. Выбор состава покрытий и конструирование поверхностных слоев с повышенной сопротивляемостью конкретному виду изнашивания материала трибосистемы базируются на экспериментальных результатах исследования триботехнических свойств модифицированных материалов. [c.250]

При периодическо м удалении золовых отложений с поверхностей нагрева в циклах очистки с полным или частичным разрушением оксидной пленки на металле (причины разрушений оксидной пленки могут быть и другие). После каждого цикла очистки, в зависимости от степени разрушения оксидной пленки, коррозионный износ в большей или меньшей степени ускоряется Усиление коррозионно-эрозионного износа металла при этом определяется периодом между отдельными циклами очистки, их количеством, а также изменениями диффузионного сопротивления оксидного слоя в циклах очистки. Очевидно, чем меньше период [c.188]

При измерении изменения температуры во времени на точно определенном расстоянии от наружной поверхности трубы в цикле водной очистки, имеется возможность полного восстановления изменяющегося во времени температурного поля в стенке трубы. Для этого исходят из измеренной температуры (на фиксированном расстоянии от наружной поверхности трубы) и решают обратную задачу нестационарной теплопроводности с, целью определения коэффициента теплоотдачи, а затем решают прямую задачу теплопроводности при установленном значении коэффициента теплоотдачи. Таким образом, для восстановления температурного поля в стенке трубы достаточно измерения температуры в одной точке. [c.206]

Типичный характер изменения во времени среднеинтегральиого коэффициента теплоотдачи между поверхностью металла и обмывочной струей показан на рис. 5.12. Кривая 1 получена при обмывке поверхности трубы компактной водяной струей в лабораторных условиях (соответствует условиям опыта, указанным на рис. 5.11), а кривая 2 описывает изменение коэффициента теплоотдачи, имеющее место в промышленных условиях при очистке топочных экранов с раздробленной струей. Видно, что коэффициент теплоотдачи при контакте водяной струи с нагретым металлом вначале быстро увеличивается, а через определенное время стабилизируется на некотором уровне. [c.208]

На рис. 5.14 представлена осциллограмма изменения температуры металла экранных труб в цикле водной очистки топки (по измерениям Р. В. Тоуарта) при расположении термопары от наружной поверхности на расстоянии 0,41 мм (кривая /). Видно, что до определенного момента времени температура металла меняется с увеличивающейся скоростью, а после достижения максимума скорость изменения температуры уменьшается. В рассматриваемом случае длительность цикла обмывки То = 0,3 с, в течение которого температура на расстоянии х= = 0,41 мм от наружной поверхности трубы снижалась от 427 до 322°С. [c.210]

Водная очистка радиационного пароперегревателя проводилась со средним межобмывочным периодом То = 56 ч. В каждом цикле очистки происходят три-четыре резких изменения температуры металла, причем максимальный перепад температуры на поверхности загрязненных труб не превышает 120—130 К, а на незагрязненных трубах он не больше 150 К. Время контакта водяной струи с поверхностью трубы составляет Тс = 0,3 с. Такое изменение температуры металла труб в циклах водной очистки вызывает возникновение дополнительных термических напряжений около 300 МПа. [c.214]

На рис. 5.17,а приведено изменение глубины износа экранных труб из стали 12Х1МФ сланцевого котла от времени при различных периодах между циклами очистки, температурах металла и степенях разрушения оксидной пленки. Интенсивность износа увеличивается с увеличением температуры наружной поверхности труб и степени разрушения оксидной пленки и снижается с увеличением периода между циклами очистки. Что касается зависимости глубины износа от времени работы труб, то она увеличивается с ростом продолжительности работы котла прямолинейно. Таким образом, основным параметром, с помощью которого в данных условиях работы труб (температура металла, степень разру-216 [c.216]

Циклическая водная очистка топочных экранов от золовых отложений, как правило, обеспечивает высокое тепловосприятие топки и его стабильность. С точки зрения влияния золовых отложений на теплообмен их можно разделить на отложения, которые остаются на экранных трубах после цикла очистки и отложения, образующиеся на промежутке между двумя циклами очистки. Очевидно, что эффективность очистки, главным образом, определена тепловым сопротивлением оставшихся после цикла очистки на повер5сности нагрева отложений. Поэтому при оценке действия очистки первостепенное значение имеет уровень и характер изменения тепловой эффективности топочных экранов непосредственно после завершения цикла очистки. [c.221]

Показатели тепловой эффективности топки, определенные для момента завершения очередного цикла очистки, характеризуют предельное тепловосприятие поверхности при данном способе и режиме очистки, а их изменение во времени позволяет ответить на вопрос, удаляются ли возникшие в промежутке времени между циклами очистки отложения с очищаемых поверхностей нагрева полностью или происходит постепенное наращивание на трубах слоя неудаляемых в циклах очистки отложений. [c.221]

На рис. 5.19 представлен качественный характер изменения теплового сопротивления отложений на поверхности нагрева со временем в условиях комбинированной очистки. Зигзагообразными линиями показано изменение теплового сопротивления в циклах удаления рыхлых отложений с периодом тго, а более резкие изменения теплового сопротивления отложении с периодом toi соответствуют применению сильнодействующей очистки. При использовании сильнодействующей очистки тепловое сопротивление от-ложе ний резко снижается, и при каждом цикле ее действия восстанавливается состояние поверхности, соответствующее прежнему циклу очистки с периодом toi. Благод аря этому среднее тепловое сопротивление плотных отложений Ro, а т кже среднее суммарное тепловое сопротивление всех отложений R практически во времени не изменяются (за исключением первого периода, в течение которого происходит стабилизация форм плотных отложений). При применении лишь слабодействующей очистки среднее суммарное тепловое сопротивление отложений имело бы непрерывно растущий характер (на рисунке показано пунктирной линией и обозначено Rp). Отметим, что при расчете коррозионно-эрозионного износа труб в условиях комбинированной очистки необходимо исходить из периода очистки -Гаь так как в циклах очистки с периодом to разрушения оксидной пленки не происходит. [c.224]

Рис. 5.22. Зависнмость глубины износа в течение года труб шир-мового пароперегревателя (а), степени разрушения оксидной пленки (5) от радиуса водной очистки и изменение глубины износа по периметру трубы (т= =23 000 ч, То=72 ч, / = 580 С, L=0,73 м) (в) при сжигании на-заровского угля

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...