Бронза Определение меди

Медь. Определение меди может быть произведено электролитическим методом подобно определению в бронзе. [c.50]

Твердая составляющая состоит из кристаллов меди. Бронза Бр.СЗО является полноценным заменителем оловянистых антифрикционных бронз, она дешевле и не содержит дефицитного олова. Применяют ее для заливки стальных вкладышей сильно нагруженных подшипников двигателей. Бронза Бр.СЗО обладает в четыре раза большей теплопроводностью, чем оловянистые бронзы. Определенные технологические трудности представляет заливка, так как бронза Бр.СЗО склонна к ликвации по удельному весу. [c.241]

Около 7—6 тысяч лет до н. э. человек впервые начал использовать самородные металлы золото, серебро, медь. В V — IV тысячелетиях до и. э. началась выплавка из руд меди, олова, свинца. Наступил медный век —медные орудия труда и оружие постепенно вытесняли каменные изделия. Примерно в HI тысячелетии до н. э. появление и применение бронзы — сплава меди с оловом, значительно более прочного и твердого, чем другие известные в то время металлы, ознаменовало начало бронзового века — дальнейшего важного этапа в развитии материальной культуры. Железо сначала, вероятно, метеоритное, а затем и восстанавливаемое из руды, было известно очень давно. Все более широкое применение железа, а затем стали — его сплавов с углеродом в конце И тысячелетия до н. э. открывает железный век — по определению Ф. Энгельса — [c.13]

Как уже ранее указывалось, электродные сплавы используются в холоднодеформированном (кадмиевая бронза, сплав меди с серебром) и термически обработанном (Бр.Х, Бр.НБТ и др.) состояниях. Большинство прокатываемых цветных металлов подвергается предварительному отжигу, который производится для повышения пластичности металла и снижения сопротивления деформации. Отжиг может быть промежуточным для смягчения металла после предыдущей холодной прокатки и возможности дальнейшей обработки и окончательным для полуфабрикатов, выпускаемых в мягком состоянии. Для отжига применяются различные типы печей методические, толкательные или с шагающим подом, садочные или муфельные электросопротивления, колпаковые и колокольные, а также протяжные печи. В этих печах нагрев до заданной температуры осуществляется путем протягивания полуфабрикатов с определенной скоростью через рабочее пространство печи. Протяжные печи иногда имеют водяные затворы, которые обеспечивают светлый отжиг металла в атмосфере водяного пара. Печи большей частью выполняются вертикальными, соединяемыми в один агрегат с травильным устройством. [c.42]

Анализ латуни, Л1 е д ь. Определение меди может быть произведено электролитическим методом подобно определению ее в бронзе. [c.49]

Бронза — сплав меди и олова. Кро.ме основных элементов в состав отдельных марок бронзы входит цинк, свинец, фосфор, алюминий, железо, марганец, кремний, придающие определенные свойства этим маркам. Бронзы делятся на оловянистые и безоловянистые. [c.11]

Некоторые сорта стали, медь, бронза не имеют площадки текучести на диаграмме. Для таких материалов за величину предела текучести условно принимают напряжение, при котором остаточное относительное удлинение образца достигает 0,2%. На рис. 2.10 показано определение нагрузки, соответствующей пределу [c.35]

Испытание пригодно для гальванических покрытий кадмием, кобальтом, медью или бронзой, свинцом, никелем, серебром, оловом или сплавом олово—цинк и цинком на алюминии, меди или латуни, стали и цинке. При нанесении многослойных систем можно успешно определить толщину отдельных слоев покрытий, применяя струю соответствующего раствора на той же площади поверхности образца. Время, необходимое для определения толщины отдельного слоя покрытия,— — 2 мин общая точность испытаний составляет 15%. [c.142]

Как известно, приработка шарнирно-болтовых соединений шасси самолетов происходит непосредственно в эксплуатации. Для определения продолжительности наработки узлов трения до возникновения режима ИП были проведены испытания пары трения бронза—кадмированная сталь при температуре 60° С и различных удельных нагрузках на сопряженные детали. Частота колебаний шарнира при этих испытаниях составляла 0,5 с" на угол 10°. Момент перехода работы узла трения в режим ИП определяли по достижении стабильного значения коэффициента трения в зависимости от продолжительности его работы, а наличие меди в зоне контакта определяли визуально после разборки. [c.185]

Данной таблицей можно пользоваться при определении веси других материалов указанных профилей, для чего необходимо табличные значения умножать на соответствующие коэффициенты для чугуна и цинка—0,92 бронзы — 1,1 меди—1,3 свинца—1,45 латуни 1,08, алюминия— 0,34. [c.146]

Активность продуктов износа исследуемых деталей определялась по характерному для материала детали элементу. Вкладыши из свинцовистой бронзы исследовали контролем содержания в масле меди Си , Период полураспада меди 12,8 ч [9]. Вкладыши из сплавов АО-20 и A M имеют большое содержание алюминия. Однако при определении износа вкладышей по алюминию А встретились трудности, так как алюминий практически содержится в материалах упаковок, а анализ после устранения упаковки из-за малого периода полураспада алюминия (7i/2 = 2,3 мин) весьма неточен. Для устранения этих затруднений была доработана методика. Пробы масла облучались в кадмиевых чехлах, и содержание алюминия определялось косвенным способом через натрий Na . Кадмий поглощает тепловые нейтроны, и проба масла облучается быстрыми нейтронами. [c.54]

Для определения массы шайб значения массы, указанные в таблице для стальных шайб, следует умножить на коэффициенты 0,356 - для алюминиевого сплава 0,97 - для бронзы 1,08 - для латуни 1,13 - для меди. [c.709]

Коррозия меди в атмосферных условиях носит электрохимиче-. ский характер, как и в растворах электролитов. Чистая медь довольно устойчива в атмосфере и поэтому с давних пор применяется для изготовления кровли, водоводов, статуй, настенных украшений, вывесок, строительной фурнитуры, электрических проводов и т. п. Атмосферная стойкость меди связана с образованием на поверхности защитных пленок, затрудняющих коррозионное разрушение. В определенных условиях на меди и бронзах [c.220]

При наблюдении прессованных из смесей разнородных порошков, имеющих каждый свою окраску, можно по изменению цвета в процессе нагрева судить о протекании гомогенизации. Например, при наблюдении поверхности образца фрикционного материала, состоящего из порошков меди, олова и др., цвет прессованных образцов до спекания красный (из-за преобладания меди) при нагреве, начиная с определенной температуры, менялся на цвет бронзы. Это указывает на интенсивное прохождение процессов взаимной диффузии в определенном температурном интервале, который может смещаться в зависимости от скорости нагрева. [c.156]

На диаграммах типа 27, б (например, на диаграмме растяжения для малоуглеродистой стали) за этой точкой имеется горизонтальный участок СЕ, называемый площадкой текучести,. в пределах которого деформация растет при постоянной нагрузке. На диаграммах типа 27, а, характерных для большинства пластичных материалов (медь, бронза, латунь, стали с содержанием углерода, превышающим 0,4%, стали с легирующим я добавками), площадка текучести отсутствует, однако, начиная с точки С, происходит быстрое возрастание пластической деформации. Так как положение этой точки в известной степени условно, то и нагрузку Рт, соответствующую пределу текучести, приходится принимать тоже условно, как нагрузку, при которой пластическая деформация становится больше определенной величины, например, 0,2%. [c.45]

Для определения веса других материалов указанных профилей необходимо табличные значения умножать на соответствующие коэффициенты, для чугуна и цинка —0,92, бронзы—1,10, меди — 1,3, свинца — 1,45, латуни—1,08, алюминия — 0,34. [c.57]

Чем тверже металл, тем выше число твердости НВ. Для определения твердости металла рекомендуется применять стальные шарики следуюш,их диаметров 2,5 5 и 10 мм для металла толщиной соответственно до 3 3—6 и более 6 мм. Между диаметром шарика и нагрузкой существует определенная зависимость. Так, для черных металлов Р = = 300 для меди, бронзы и латуни Р = 10 для алюминия и подшипниковых сплавов Р = 2,5 [c.86]

Инструменты для рубки. Зубило (рис. 35, а) изготовляется из инструментальной стали У7А, У8А и состоит из трех Частей рабочей, средней и головки. Рабочая часть зубила имеет форму клина, который затачивается под определенным углом в зависимости от твердости обрабатываемого металла. При рубке чугуна и бронзы угол заточки 70°, стали — 60°, латуни и меди — 45°, алюминия и цинка — [c.65]

Определенный интерес представляют методы борьбы с износом путем ввода порошков меди, бронзы, латуни, свинца, серебра в смазку [28]. При этом достигается восстановление изношенных поверхностей, уменьшение сил трения, улучшение качества поверхности и т. п. [c.381]

Изготовление полос и плит ведется по следующей технологической схеме. После отливки поверхность слитков обрабатывается на токарных станках со снятием стружки до чистого металла. Затем слитки подвергаются горячей прокатке при температуре 900—980° С до определенной толщины. Прокатанные полосы режутся на листы и поступают на закалку. Закалка производится при температуре 980° С. В зависимости от толщины листов время выдержки при нагреве составляет 1,0—1,5 ч. Этого времени достаточно, чтобы перевести хром в твердый раствор (грубые включения, образовавшиеся при плавке, а также окисленный хром практически не растворяются даже в сильно перегретой меди и бронза не упрочняется при термической обработке). Охлаждение после закалки ведется в воде. После охлаждения для снятия окалины листы травятся. Закаленные листы затем поступают на холодную прокатку и степень деформации составляет около 50%. Прокатанные листы режутся на мерные заготовки и подаются на отпуск. Отпуск проводится при температуре 450—460° С в течение 4—6 ч. [c.44]

Анализ медных сплавов. Бронза. Медь. При электролитическом методе Си осаждают из азотнокислого, серно-азотнокислого или аммиачного раствора. ГОСТ 1953-54 рекомендует электролитическое определение РЬ и Си. [c.48]

При выборе материалов для изготовления деталей передачи (зубчатых и червячных колес, валов и др.) и определении допускаемых напряжений учащийся должен ориентироваться на недефицитные материалы, т. е. по возможности избегать применения легированных сталей, оловянных бронз и т. п. Легированная сталь дороже стали обыкновенного качества примерно в 1,6...3 раза медь, бронза и латунь—приблизительно в 10... 13 раз, а олово —в 160 раз. Вместо литых и кованых заготовок следует применять штампованные или штампосварные. [c.299]

Таким образом, из анализа полз ченных результатов следует, что наиболее эффективными для пайки являются сплавы 1П и IV. Остальные - доэвтектические и заэвтектические -менее эффективны, так как первые состоят преимущественно из серебра - дефицитного и дорогого металла, и к тому же такие припои вызывают повышенную склонность к эрозии бронзы. Отсутствие интереса к сплаву V связано с тем, что он представляет собой практически чистую медь, а, как известно, медь в сравнении с серебряными сплавами хуже смачивает поверхность стали, особенно при капиллярной пайке, и, кроме того, медь при определенных условиях может приводить к охрупчиванию стали. [c.459]

Определение меди. Определение меди (одновременно и свинца) производят в растворе после определения олова. Для этого устанавливают высокую кислотность (HNOg), необходимую для электролитического выделения большей части свинца, а затем прибавляют H2SO4 для лучшего выделения Си. Окончание определения — см. Анализ бронзы . [c.111]

Определение меди. Анализ производится электролитическим методом после осаждения Си при помощи раствора КагЗ (не содержащего многосернистого натра, в котором uS частично растворима). Осадок uS растворяют в HNO3 (1 1), устанавливают необходимую KH aotHO Tb и производят осаждение Си электролитическим путём или же заканчивают определение иодометрическим методом (см. Анализ бронзы ). [c.113]

Сплавы меди с оловом называют бронзами, или оловянными бронзами, сплавы меди с цинком латунями, а остальные сплавы на медной основе — специальными бронзами, включая иногда в название наименование легирующих элементов. Принятая в ГОСТах система буквенных обозначений позволяет легко определить принадлежность сплава к определенной группе. Так, например, бронза алюминиево-железо-пикелевая со средним содержанием 10% AI, 4% Fe, 4% Ni (остальное — медь) обозначается Бр. АЖН 10-4-4 латунь железисто-свинцовистая, содержащая в среднем 1% Fe, 10% РЬ и 58% Си (остальное — цинк), обозначается ЛЖС 58-1-1 нейзильбер, содержащий в среднем 15% Ni и 20% Zn (остальное — медь), обозначается МНЦ 15-20. Обозначение мельхиора МН-19 указывает, что в этом сплаве содержится в среднем 19% Ni (остальное — медь). [c.194]

В антифрикционной бронзе Бр.СЗО роль мягкой составляющей играет свинец, который практичеоки не растворяется в меди. Твердая составляющая состоит из кристаллов меди. Бронза Бр.СЗО является полноценным заменителем оловянистых антифрикционных бронз, дешевле и не содержит дефицитного олова. Применяют для заливки стальных вкладышей сильно нагруженных подшипников двигателей. Бронза Бр.СЗО обладает в четыре раза большей теплонроводностью чем оловянистые бронзы. Определенные технологические трудности представляет заливка, так как бронза Бр.СЗО склонна к ликвации по удельному весу. [c.277]

Для определения меди ГОСТ 19-53-54 рекомендует электролитический метод— осаждение из азотносернокислого раствора. В бронзах марок Бр. ОЦС 4-4-17 рекомендуется предварительное отделение свинца в виде сульфата вместе с метаоловянной кислотой. [c.48]

При кристаллизации под механическим давлением в результате большой скорости затвердевания, устранения газовой и усадочной пористости, измельчения структуры и уплотнения заготовок механические свойства меди и ее сплавов повышаются, но до определенного предела (рис. 64), при превышении которого они почти не повышаются. Для меди марки М3 этот предел соответствует 120—150 МН/м [86], для бронзы типа Си—10% Sn 50 МН/м [79], для меди Ml, латуни ЛМцА57-3-1 и бронзы Бр. АЖ9-4Л 150—200 МН/м значения оптимального давления близки к указанным выше и для других сплавов. [c.126]

На рис. 7.16 формула (7.2) сопоставлена с опытными данными, полученными при кипении азота п кислорода, а на рис. 7.17 — при кипении водорода, неона, аргона и гелия. Из рисунков видно, что основные представленные здесь опытные данные, полученные при кипении жидкостей на разных поверхностях нагрева (трубы, проволочки, пластины, торцы стержней), изготовленных из различных материалов (меди, латуни, бронзы, никеля, нержавеющей стали, платины), располагаются около расчетной кривой (7.2) с разбросом 35%. Если учесть, что при кипении криогенных жидкостей температурные напоры исчисляются градусами и даже десятыми долями градуса, то такой разброс не является чрезмерно большим . Опытные данные, в которых температурные напоры исчислялись сотыми долями градуса (например, данные авторов [32], полученные при кипении гелия на торце медного стержня), на график не наносились, так как в этих опытах ошибки при определении температурных напоров н соо 1 ветственно коэффициентов теплоотдачи могут быть весьма велики. [c.208]

Если в сплаве содержание элемента, добавляемого к меди, не превышает определенного процента, бронзы однофазны, сплав является раствором внедрения или замещения — кристаллическая решетка такого сплава — кубическая гранецеЕ1трированная. При превышении предела растворимости образуются еще фазы, увеличивающие твердость и снижающие пластичность (при холодной обработке) сплава. [c.322]

Более перспективна для разработки новых сплавов система Си—А1—Мп. Это положение основывается на ряде положительных свойств марганца как легирующего компонента. Введение марганца в алюминиевые бронзы повышает их прочностные и улучшает технологические свойства. Легирование марганцем способствует также повышению стойкости сплавов против кавитационного разрушения и наиболее полному раскислению меди в процессе выплавки бронзы. Химические составы и механические свойства бронз системы Си—А1—Mg, наиболее широко применяемых в отечественной и зарубежной промышленности, приведены в табл. I. 35. При этом следует отметить, что зарубежные сплавы системы Си— А1—Мп по составу практически не отличаются от отечественной бронзы Бр. АМц9-2. В мировой промышленности, таким образом, нашли применение сплавы, лежащие на диаграмме состояния системы Си—А1—Мп в области повышенного содержания алюминия при нижнем, ограниченном содержании марганца. В связи с этим в настоящее время преждевременно считать, что с точки зрения изыскания высокопрочных сплавов система Си—А1—Мп полностью исчерпана для дальнейших исследований. Определенный интерес представляет изучение свойств сплавов с повышенным содержанием марганца, который положительно влияет на уровень механических и технологических свойств легированных бронз. Алюминиевые бронзы с повышенным содержанием марганца, очевидно, могут найти себе применение как новые литейные и деформируемые сплавы. При этом для методически наиболее правильных изысканий необходимо более конкретное представление о медном угле диаграммы состояния системы Си—А1—Мп. [c.86]

Заслуживает внимания также эксперимент, проведенный с целью определения стойкости нового сплава против коррозионного разрушения под напряжением. В настоящее время общеизвестно явление коррозионного растрескивания напряженных изделий из латуни, например в аммиачной среде. С целью проверки достаточно широко распространенного мнения, что аммиачная среда склонна вызывать трещинообразование любых сплавов на основе меди, содержащих элементы, способные вытеснять медь из раствора ее аммиаката и образующие с медью твердые растворы, проведено испытание образцов бронзы Бр. АЖМцН8-3-12-2 в сопоставлении с латунью ЛМцЖ55-3-1, Опыты проводились двумя различными методами, [c.91]

Измерения будут достоверными только при точном определении начальных и конечных параметров. Давление измеряется манометрами класса 0,35, надлежаще установленными и проверенными. Гильзы термометров должны быть установлены согласно требованиям 3-6 (см. рис. 3-24). Потенциометр температуры свежего пара должен быть тщательно выверен по эталону. Измерение температуры выхлопного (отбираемого) пара выполняется только ртутным термометром. В гильзе термометр должен быть засыпан просушенными опилками меди, латуни или бронзы на 1,5—2 высоты ртутного шарика, а остальная часть гильзы засыпана высушенным молотым асбестом. Шкала должна так выступать из гильзы, чтобы отсчет был возможен без смещения термометра. На середине выступающей части термометра для измерения температуры пара с помощью изоленты прикрепляется вспомогательный термометр (только при применении лабораторного термометра). [c.176]

Бронзы служат хорошим материалом для литых корпусов мелкой арматуры. В качестве арматурных применяют бронзы Бр.ОЦС6-6-3 и Бр.КЦ4-4. Цинк в количестве 4—6% растворяется в меди. Он удешевляет бронзу. В оловянистой бронзе в присутствии цинка получается больше эвтектоида, в результате чего повышается твердость и износостойкость. Свинец образует самостоятельные включения, облегчает определение стружки и улучшает обрабатываемость резанием. Бронза Бр.КЦ4-4 заменяет Бр.ОЦС6-6-3. Она обладает большей усадкой, чем Бр.ОЦС6-б-3, но жидкотекучесть, коррозионная стойкость и механические свойства у Бр.КЦ4-4 лучше. [c.277]

Существует принципиальная разница в переносе материала при ИП и ФАБО. При ИП в случае трения бронзы по стали в среде глицерина или ЦИАТИМ-201 из твердого раствора бронзы происходит выделение атомов меди. Атомы легирующих элементов, растворяясь, уходят в смазочный материал, атомы меди, соединяясь в группы, переносятся на сталь. Этот процесс происходит медленно, за многие (не за один-два) проходы. При ФАБО состав перенесенного материала не отличается от исходного. Материал переносится крупинками, которые прочно схватываются со сталью и имеют между собой определенную связь. Детали, подвергаемые ФАБО, могут быть шлифованы, развернуты, проточенй или хонингованы. Шероховатость поверхности должна быть не ниже Ra = 2,5. .. 1,25 мкм. [c.37]

Определение параметра решетки. Параметр решетки сервовитной племки, образовавшейся при трении бронзы по стали в среде глицерина, меньше, чем параметр решетки бронзы. По мере приближения к поверхности он может уменьшаться вплоть до значения 0,0354 нм и на большей глубине приближается к параметру основного металла. На рис. 18.6 приведены результаты исследования изменения параметра кристаллической решетки меди при трении о сталь в среде глицерина [37 ]. [c.280]

Приведенные данные позволяют сделать также важные практические выводы в плане коррозионной защиты. Во-первых, скорость коррозии латуни, определенная гравиметрически по убыли в массе образца, не отражает истинного размера и опасности коррозионных разрушений, так как при этом не учитывается масса восстановленной меди. Поэтому гравиметрические коррозионные испытания обязательно должны сочетаться с измерениями коэффициента селективного растворения по всем компонентам сплава. Во-вторых, недостаточная глубина катодной защиты может интенсифицировать обесцинкование, вместо того чтобы подавить его. Трудности контроля защитного потенциала в различных зонах теплообменного оборудования, необходимость поддержания достаточно высокой плотности катодного тока, опасность нарушения сплошности пассивирующих оксидных пленок при катодной поляризаций приводят к тому, что электрохимическая катодная защита латуней, бронз и других сплавов, склонных к СР, применяется крайне ограничено. По этим же причинам практически не используется протекторная защита латуни [245]. [c.191]

Для получения высококачественных деталей из тонколистовых металлов при определеиин первого оптимального зазора (Zg) следует принять К = 0,005. При определении второго оптимального зазора (z ) для получения минимальных силовых и энергетических затрат, а следовательно, и деталей хорошего качества коэффициент К различен для каждого материала. Так, например, для бронзы Бр.ОФ6,5-0,15-От К = 0,09, для меди М3 К = 0,015, а для латуни Л63М К — 0,022. [c.25]

При трении в условиях избирательного переноса, как пока-зали результаты многих исследований [72], образующаяся на контактирующих поверхностях металлическая пленка обусловливает малые значения коэффициента трения и величины износа. Структура и свойства этой пленки, определяющие механизм поведения материала в зоне контакта, исследованы явно недоста-,./ точно. До получения результатов исследования авторами данной работы известно было лишь, что поверхностный слой медного сплава обогащен медью. При трении бронзы о сталь в спиртоглицериновой смеси параметр кристаллической решетки поверхностных слоев, определенный рентгенографическим методом, оказался меньше, чем у исходного раствора, и стремился к параметру чистой меди. Методом радиоактивных изотопов удалось установить, что интенсивность импульсов радиоактивного цинка-65, содержащегося в исходном состоянии в бронзе типа БрОЦС в количестве 1 %, в материале поверхностного слоя после трения в 26 раз [c.101]

Медь. Си осаждают сернистым натром и переосаждают электролитическим метопом подобно определению в бронзе. ГОСТ 1380-42 рекомендует осаждение Си и РЬ электролизом [7]. [c.51]

Опытным путем сопоставляли адгезионную прочность покрытий, сформированных на черных и цветных металлах [183]. Покрытия формировали из порошкообразного полипропилена марки ПП-1 с дисперсностью менее 250 мкм к стальным поверхностям и поверхностям, изготовленным из цветных металлов. Адгезионную прочность определяли методом отслаивания через 24 ч после нанесения покрытий вибровихревым способом. Скорость отслаивания составляла 4—10 мм/мин. Максимальная адгезионная прочность для стальных поверхностей, сформированных при температуре 235—265 °С, составляла 2,25 -10 Па. Адгезионная прочность для цветных металлов, на которых покрытия формировались при 290—300 °С, составляла для алюминия — 0,8 -10 Па, меди и бронзы — 0,5 -10 Па. Приведенные данные свидетельствуют о том, что адгезионная прочность пленки полиэтилена на цветных металлах меньше, чем на стальной поверхности. Способ очистки поверхностей оказывает влияние на адгезионную прочность пленок, сформированных из слоя прилипших частиц. Для определения этого влияния проводили исследования по адгезии пленки фторопласта-4 толщиной 200 мкм, нанесенной на стальную поверхность. Адгезионную прочность определяли методом отслаивания [184]. В зависимости от методов очистки поверхности адгезионная прочность пленки фторопласта к стали марки Ст-3 изменялась следующим образом [c.235]

Для контроля качества соединений можно использовать и амплитуду колебаний опоры. В работе [29] было показано, что при ультразвуковой сварке максимальное значение сигнала, снимаемого с датчика, расположенного на опоре, соответствует резонансной частоте тока, подводимого к сварочной головке. В этой же работе приведены результаты опытов по определению стабильности качества соединений при их контроле по величине амплитуды колебаний, передаваемой опоре. Эксперименты проводились на плоских образцах из меди М1 размером 100х20х 1 мм и конкретных изделиях — электрических контактах из металлокерамики типа СН-30 0 4 и 6 мм, толщиной 1 мм, сваренных с мостиками толщиной 0,5 мм из бронзы КМц-3-1. Качество сварных соединений оценивалось путем испытания плоских образцов на растяжение — срез по стандартной методике, а контактов — на срез в специальном приспособлении. [c.63]

Ковкость — это способность металлов изменять свою форму при определенной температуре без разрушения, при обработке давлением на молотах, прессах и других кузнечных машинах. Этими свойствами обладают не все металлы и сплавы. Хорошо куется железо, сталь, медь, свиинец, алюминий и его сплавы, латуни, содержащие много меди, и бронзы, содержащие мало олова и цинка. [c.26]

Медные сплавы (латуни, бронзы) характеризуются высокой электро- и теплояроводностью, низкой прочно-ностью при нагреве, поэтому для сварки этих сплавов используют большие токи при малой длительности их протекания. При точечной и шовной сварке латуни сила тока в 2—2,5 раза больше, чем при сварке низкоуглеродистой стали, практически при таких же давлениях. При сварке бронзы сварочные токи несколько меньше, так как у нее более высокое электросопротивление. Латунь и бронза хорошо свариваются стыковой сваркой оплавлением. Сварка чистой меди представляет определенные трудности и зависит от степени ее чистоты. Увеличение примесей в меди приводит к повышению хрупкости сварного соединения. Медь и ее сплавы можно сваривать сопротивленцем при большой установочной длине и специальной конструкции устройств, сужающих зону деформации при осадке. [c.25]

Для оценки поверхностных свойств маслорастворимых ингибиторов коррозии, защитных масел и ингибированных тонкопленочных покрытий на сухих твердых поверхностях мы использовали следующие методики [57] определение поверхностного натяжения на границе с воздухом стандартными методами определение краевых углов смачивания (Ст. 10, шлифовка, 4 с, 5 мин) и максимального диаметра растекаемости капли продукта по стали, меди, бронзе и другим металлам (в мм, 2 ч) определение высоты подъема продукта по микрозазору шириной 18—20 мкм между двумя пластинками сталь — сталь (в мм за 20 мин при 20 °С и при высоких температурах) определение способности продукта пропитывать стандартный порошок окиси железа высота столба пропитки (в мм за 5 мин, 10 мин, 2 ч при 20 °С и в некоторых случаях — при повышенных температурах) капиллярная прспикающая способность— по полоске сухой фильтровальной бумаги (в мм за [c.27]

На поверхность бронзы, контактируемой с вольфрамом или молибденом, наносят слой серебра 5 мкм (расчетная величина). Во избежание заплавления пор рекомендуется регламентировать дозировку припоя. В данном случае припоем являются покрытия из меди и серебра, образующие жидкометаллическую эвтектику при Т= 779 °С. Пайку оболочек проводят при Т = 970 °С с выдержкой 30 мин. Защитная среда - вакуум, допускается также в качестве таковой использовать аргон. После пайки рекомендуется проницаемость деталей в паяной конструкции контролировать воздухом или аргоном. Помимо проверки проницаемости следует от определенной партии вырезать образцы для металлографического и микро-рентгеноспектрального анализов с целью оценки плотности паяных швов, спая и проницаемости. [c.480]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...