Количества движения уравнения для жидкости несжимаемой

Количества движения уравнения для жидкости несжимаемой 29—30, 294, 295 [c.603]

Уравнение количества движения (154) в отличие от уравнения Бернулли (149) пригодно не только для несжимаемых жидкостей, но также и для газов, т. е. для сред переменной плотности. [c.229]

Уравнение количеств движения имеет тот же вид, что и для несжимаемой жидкости, но при этом плотность будет неодинаковой для различных сечений [c.131]

Уравнение количества движения для установившегося потока несжимаемой жидкости [c.126]

Можно сказать, что при ламинарном движении вязкой несжимаемой жидкости условие однозначности в решении системы дифференциальных уравнений движения позволяет найти радиус свободной повер.чности. Не так обстоит дело в автомодельном турбулентном движении, которое только и может существовать в твэлах и сепараторах пара. Как показывают многочисленные эксперименты, в этом случае различным значениям расхода Q и момента количества движения Mr или Л/р отвечает одно и то же значение радиуса свободной поверхности /-i- Но это означает, что условия однозначности типа (5.3) вообще не могут быть использованы для определения радиуса свободной поверхности г . [c.93]

Несмотря на отсутствие точных уравнений турбулентного переноса и связанный с этим эмпирический характер теории, последняя к настоящему времени достигла значительного уровня развития. Однако изучение струйных задач в области турбулентного теплообмена (в равной мере—турбулентной диффузии) заметно отстает от исследований динамической задачи. Целесообразно поэтому попытаться рассмотреть последовательно некоторые тепловые задачи как для несжимаемой жидкости, так и для газа переменной в поле течения плотности, обратив при этом основное внимание на соотношение между коэффициентами турбулентного переноса количества движения и тепла (или вещества). [c.81]

В полуэмпирических методах расчета турбулентного пограничного слоя используются также интегральные уравнения количества движения, кинетической энергии и момента количества движения с учетом рейнольдсовых нормальных напряжений. Для несжимаемой жидкости эти уравнения имеют вид [c.35]

При выражении G и Сг по (6-49) решение уравнения количества движения предоставлено выражениями (6-52) и (6-54). В них функции А и В известны при заданном числе Рг, а значение с должно быть определено по уравнению (6-35). Затем подбираются значения величин Я,о. Выше показано, что /1 = 0,22 /2=1,64. В [Л. 255] принято Яго=2 6 при этом значении Я,о получено хорошее согласование расчетных данных по трению с соответствующими данными из простейшего решения уравнения количества движения для пограничного слоя несжимаемой жидкости [Л. 345]. [c.166]

Для двумерного турбулентного пограничного слоя в потоке несжимаемой жидкости с продольным градиентом давления уравнение количества движения можно записать в виде [c.207]

Решение задачи о переносе массы, количества движения и энергии в пограничных слоях на телах, обтекаемых газами с большими скоростями, а также при больших температурных напорах на поверхностях тел требует учета изменения физических свойств газовой смеси с температурой и составом. Это затрудняет точный расчет таких пограничных слоев приближенный расчет требует большой вычислительной работы. В ряде работ показано, что можно рассчитать пограничные слои сжимаемой жидкости без массообмена с хорошим приближением, если в уравнениях для несжимаемого пограничного слоя значения физических параметров жидкости брать при определяющей температуре. Наиболее распространенные выражения определяющей температуры приведены в табл. 11-2. [c.337]

Интеграл уравнения количества движения для несжимаемой жидкости. Уравнение Бернулли [c.121]

Для расчета пограничного слоя служит уравнение количества движения, которое может быть представлено для несжимаемой жидкости в такой форме [c.140]

Для потока несжимаемой жидкости уравнения неразрывности и количества движения в проекции на оси у и х принимают вид [c.386]

Уравнения количества движения идеальной жидкости (15), 1-3-2. Интеграл уравнения количества движения для несжимаемой жидкости. Уравнение Бернулли (16) [c.7]

ИНТЕГРАЛ УРАВНЕНИЯ КОЛИЧЕСТВА ДВИЖЕНИЯ ДЛЯ НЕСЖИМАЕМОЙ ЖИДКОСТИ. УРАВНЕНИЕ БЕРНУЛЛИ [c.16]

Вследствие допущения линейности изменения вязкости с температурой приходим к уравнению количества движения газа, такому же, как для течения несжимаемой жидкости, и к отделению гидродинамической задачи от тепловой. [c.266]

Уравнение количества движения для установившегося двумерного течения (несжимаемой) жидкости в пограничном слое имеет вид [c.18]

Данные, приведенные в приложении 1П, И. Тани использовал для разработки приближенного метода расчета ламинарного пограничного слоя несжимаемой жидкости в общем случае. Запишем интегральное уравнение количества движения в виде [c.111]

Подставляя (4-5) в интегральное уравнение количества движения для пограничного слоя в несжимаемой жидкости [c.118]

Уравнение (3.12) известно как уравнение Бернулли для несжимаемой жидкости. Заметим, что можно найти рещение относительно скорости, давления и гидростатического напора, пользуясь только уравнениями неразрывности и моментов количества движения. Интегрируя уравнение по участку между сечениями канала 1 и 2, получим [c.66]

Если пренебречь эффектом момента количества движения и учитывать только трение и давление, то исследование полностью сформировавшегося потока в щели элементарной длины приводит к тому же самому уравнению объемного расхода, используемому для несжимаемой жидкости. Например, для круглого канала диаметром О (фиг. 3.16) [c.96]

Одно из преимуществ работы с уравнениями, описывающими течение несжимаемой жидкости, заключается в том, что здесь число зависимых переменных может быть уменьшено. Давление исключается из уравнений количества движения в переменных (и, V, Р) при помощи перекрестного дифференцирования, как в разд. 2.2. Теперь мы будем находить поле давления по известному численному решению для и [c.275]

Разделив обе части (5) на ди1 и учитывая (15.6), получим интегральное уравнение количества движения для плоской стенки и несжимаемой жидкости [c.283]

В табл. 15.1 сравниваются результаты приближенного расчета ламинарного пограничного слоя несжимаемой жидкости на плоской стенке с использованием интегрального уравнения количества движения с точным решением дифференциальных уравнений. Можно считать, что точность приближенных решений достаточна для практических целей. [c.286]

В задаче о двумерном течении совершенного газа имеется четыре зависимые переменные две составляющие скорости и две термодинамические величины. В случае несжимаемой жидкости при решении уравнения количества движения и уравнения неразрывности не требуется привлекать уравнения энергии для исключения одной термодинамической величины — температуры. Здесь давление можно исключить перекрестным дифференцированием и ввести вихрь. Затем обе составляющие скорости исключаются за счет введения функции тока, и в итоге остаются два уравнения (параболическое и эллиптическое) для двух искомых функций — вихря и функции тока. В случае же течения сжимаемой жидкости уравнение энергии необходимо для решения остальных уравнений, а функция тока в нестационарном случае не определяется. Здесь приходится иметь дело с системой четырех дифференциальных уравнений в частных производных ). [c.315]

Уравнения двумерного пограничного слоя являются уравнениями параболического типа. Общие свойства уравнений двумерного пограничного слоя сохраняются и для пространственного пограничного слоя. Это означает, что главный механизм, определяющий характер течения в направлении, перпендикулярном к стенке, является механизмом диффузии момента количества движения и диффузии потока тепла в сжимаемых средах. Произвольное возмущение мгновенно передается поперек пограничного слоя, так как в этом направлении скорость диффузии бесконечно велика. Произвольное возмущение в пограничном слое распространяется вдоль линий тока с конечной скоростью. В трехмерном пограничном слое возникает понятие о зоне зависимости и о зоне влияния [14]. Возмущение, возникающее в некоторой точке пограничного слоя, распространяется не на всю его область, а только на пространство влияния этой точки. Область зависимости и область влияния определяются в виде клина, образованного двумя поверхностями, перпендикулярными к поверхности, проходящей через предельную линию тока на теле и линию тока внешнего течения. Угол между двумя поверхностями задает максимальный угол разворота вектора скорости в плоскости, касательной к поверхности тела. Когда угол между двумя поверхностями стремится к нулю, предельные линии тока имеют то же направление, что и линии тока внешнего течения, и области зависимости и влияния вырождаются в одну поверхность, перпендикулярную к поверхности тела. Если начальные условия заданы на некоторой поверхности, перпендикулярной к поверхности тела, т. е. известны составляющие скорости (в несжимаемой жидкости) и температура или энтальпия (в сжимаемом газе), тогда решения уравнений пространственного пограничного слоя можно найти только в некоторой области, определяемой областью, которая зависит от начальных данных на поверхности. Правильную картину течения в пограничном слое, особенно вблизи отрыва , можно построить только с учетом перетекания жидкости, т. е. зон зависимости и зон влияния. [c.135]

Уравнения пространственного ламинарного пограничного слоя в несжимаемой жидкости представляют собой нелинейную систему уравнений в частных производных, состоящую из двух уравнений количества движения второго порядка с тремя независимыми переменными и одного уравнения первого порядка (уравнения неразрывности). Для этой системы уравнений в каждом конкретном случае задаются начальные и граничные условия. [c.139]

Для ламинарного пограничного слоя как несжимаемой жидкости, так и сжимаемого газа при переменном давлении во внешнем потоке суп] ествуют различные методы расчета. Наиболее точные методы основываются на численном интегрировании дифференциальных уравнений и требуют применения вычислительных машин. Для турбулентного пограничного слоя несжимаемой жидкости разработаны приближенные, полуэмпириче-ские методы расчета. В случае небольшого градиента давления во внешнем потоке расчет турбулентного пограничного слоя сжимаемой жидкости может быть произведен при условии, что влияние градиента давления учитывается лишь в интегральном соотношении количества движения (59). При этом считается, что профили скорости и температуры, а также зависимость напряжения трения от характерной толщины пограничного слоя имеют такой же вид, как и в случае обтекания плоской пластины. [c.338]

Сложный теплообмен описывается системой уравнений, состоящей из уравнений энергии, движения и сплошности, к которым добавляются условия однозначности. Для модели сплошной среды уравнения сохранения массы и количества движения (см. гл. 4) остаются неизмен- ыми. Уравнение энергии применительно к радиационно-конвективному стационарному теплообмену в однокомпоНентной несжимаемой жидкости, поглощающей, испускающей и рассеивающей энергию излучения, будет иметь вид [c.435]

При выводе этого уравнения в исходной системе уравнений использовалось, кроме уравнения сохранения массы и количества движения для однородной газожидкостной смеси, уравнение Херинга-Флина, характеризующее колебание пузырьков с учетом диссипации энергии на вязкие потери и акустическое излучение. Как справедливо замечено в [36], попытка такой записи уравнения состояния газожидкостной смеси является некорректной, так как рассматривает колебание одиночного пузырька в бесконечной среде несжимаемой жидкости и не учитывает, таким образом, влияние колебания близлежащих пузырьков друг на друга. В этой же работе в качестве уравнений состояния среды используются обобщенные уравнения Рэлея-Ламба. От аналогичных уравнений для одиночного пузырька они отличаются поправками на газосодержание /3. В [36] с помощью уравнений сохранения, уравнений Рэлея-Ламба и уравнения политропы получено уравнение БК в виде [c.45]

Особо важный вклад в понимание кавитации внес лорд Рэлей, опубликовавший в 1917 г. статью О давлении, развивающемся в жидкости при схлопывании сферической каверны [43]. Рэлей использовал предложенную Безантом в 1859 г. постановку задачи о пустой полости в однородной жидкости при постоянном давлении на бесконечности [2] Бесконечно большая масса однородной несжимаемой жидкости, на которую не действуют силы, находится в состоянии покоя. Жидкость внутри некоторой сферической поверхности мгновенно исчезает. Требуется найти мгновенное изменение давления в любой точке жидкости и время заполнения полости, полагая, что давление на бесконечности остается постоянным . Рэлей решил эту задачу с помощью уравнения энергии способом, отличным от более раннего решения Безанта, который использовал уравнения неразрывности и количества движения непосредственно. Однако Безант не развил свое решение и не применил его для исследования кавитации, как это сделал Рэлей. Сначала Рэлей вывел выражение для скорости и на произвольном радиальном расстоянии от центра каверны г, где г>7 (Я — радиус каверны). Через 11 обозначалась скорость поверхности каверны в момент времени t. В случае сферической симметрии радиальное течение безвихревое, его потенциал и скорость определяются выражениями [c.124]

Порицкий [41] применил свой метод для учета вязкости в несжимаемой жидкости. Однако его стали широко использовать и для исследования сжимаемых жидкостей. В следующем разделе будет описано решение Гилмора [9], который применил этот метод для исследования сжимаемости после того, как он пришел к выводу, что влиянием вязкости в уравнении количества движения можно пренебречь. [c.138]

Подобную задачу мы решали в 5 главы I для несжимаемой жидкости. Сделаем это сейчас с учётом сжимаемости воздуха. Запишем уравнение количества движения, иринебрегая [c.192]

Роуч и Мюллер [1968] рассмотрели сходный способ постановки граничных условий на выходе, аналогичный их способу для течений несжимаемой жидкости (разд. 3.3.7). Конвективные члены уравнения количества движения в направлении л аппроксимировались по схеме с разностями против потока. Диффузионные члены с производными по х, члены со смешанными производными и составляющая градиента давления по х вычислялись в точках /—1 сама по себе эта процедура порождает тенденцию к дестабилизации расчета, которая подавляется за счет сдвига по времени. Как и в случае расчета течений несжимаемой жидкости, члены с производными по у могут вычисляться на входной границе при помощи стандартных аппроксимаций, принятых во внутренних узлах. Например, уравнение количества движения в направлении х (4.426) может иметь следующий конечно-разностный аналог [c.416]

Если рассматривать жидкость как несжимаемую, то из уравнения неразрывности следует постоянство скорости потока по длине трубы (дQ/дt = 0, дд1дх=0, дс1дх=0), а интеграл уравнения количества движения (3.2) определяет связь между давлением и ускорением столба жидкости. Такой интеграл вдоль траектории перемещения частиц жидкости известен в литературе под названием Коши — Бернулли. В тех случаях, когда интеграл времени переходного процесса в магистрали значительно больше времени пробега акустической волны на рассматриваемой длине магистрали, для анализа переходного процесса можно пользоваться этим интегралом. [c.103]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...