Увеличение рабочие из меди

В случае схемы трансформаторного повышения напряжения (см. рис. 3.2, б) с коэффициентом трансформации 2,5 при pNe = = 250 мм рт. ст. длительность фронта импульсов тока составила около 50 НС при общей длительности 150 не, амплитуда 370 А, крутизна нарастания тока 7,4 А/нс при амплитуде напряжения на электродах АЭ 23,4 кВ при pNe = 760 мм рт. ст. соответствующие значения — 50 не при 150 не 210 А и 4,2 А/нс 27,7 кВ (рис. 3.6, г, д, е). По сравнению с прямой схемой длительность импульсов тока при pNe = 250 мм рт. ст. сократилась в два раза (с двукратным увеличением скорости нарастания тока), при атмосферном давлении — в три раза (с четырехкратным увеличением скорости). Благодаря таким характеристикам разрядного тока увеличение давления неона от 250 мм рт. ст. до атмосферного к заметному снижению мощности излучения не привело (27 и 26 Вт, кривая 3 на рис. 3.3, а). Как следует из кривой 4 на рис. 3.3, а, снижение суммарной мощности на 1 Вт (с 27 до 26 Вт) обусловлено снижением на 1 Вт мощности на Л = 0,51 мкм. Практический КПД при pNe = 250 мм рт. ст. составил 0,82%, при рме — 760 мм рт. ст. — 0,8% (КПД АЭ примерно в два раза больше — 1,6%), что больше соответствующих значений при прямой схеме модулятора накачки в 1,4 и 2 раза, а мощность излучения по сравнению с прямой схемой увеличилась соответственно в 1,8 и 2,6 раза. Температура разрядного канала поднялась с 1500 до 1570 °С (кривая 3 на рис. 3.4, а), что соответствует двукратному увеличению концентрации паров меди — с 1,5 10 до 3 10 см При низких давлениях неона (pNe < 250 мм рт. ст.) эффективность АЭ со схемой удвоения, как и в случае с прямой схемой, также невысокая (левая ветвь кривых 3 и 6 па рис. 3.3). Низкие давления приводят к росту потерь мощности в тиратроне, которые могут составлять до 60% коммутируемой мощности, и соответственно к снижению рабочей температуры разрядного канала. [c.82]

Чем больше теплопроводность и шероховатость эрозированной поверхности, тем большая мощность может быть реализована, так как повыщение теплопроводности улучшает отвод тепла увеличение шероховатости увеличивает объем рабочего пространства между обрабатываемой поверхностью и поверхностью электрода-инструмента. Например, наибольшие мощности реализуются при использовании электродов-инструментов из меди, меньшие — из алюминия и еще меньшие — из графитированных материалов. [c.79]

При обработке отливок следует обратить внимание на следующие способы, дающие при соответствующих условиях повышение надежности и наибольший технико-экономический эффект дробеструйная обработка стальных деталей, работающих с переменными нагрузками покрытие алюминием стальных и чугунных отливок для повышения стойкости против окисления при высоких температурах диффузионное хромирование стальных отливок с целью увеличения коррозионной стойкости поверхностная закалка (газовая или индукционная) стальных или чугунных отливок, подвергающихся истиранию или ударам пористое хромирование рабочих поверхностей отливок из алюминиевых сплавов, подвергающихся износу электролизное антикоррозионное оксидирование отливок из сплавов алюминия металлизация распылением (цинком, алюминием, латунью, медью, сталью и т. д.), увеличивающая коррозионную стойкость и износостойкость. [c.369]

Из этого критерия следует ряд следствий. Во-первых, при необходимости снизить индукцию в рабочем зазоре заданное значение М можно сохранить за счет увеличения значения L. Последнее связано с ростом массы маг-нитопроводов, но так как мягкая сталь в 5—10 раз дешевле магнитов и обмоточной меди, то удельные затраты существенно снижаются. Во-вторых, заданное значение М достижимо обычно при однократном пересечении водой магнитного поля, поэтому технологически эффективнее использовать одноконтурные униполярные конструкции, удельные показатели которых лучше. В-третьих, обеспечивается независимость эффекта магнитной активации от скорости воды в рабочих зазорах при обеспечении ламинарности потока, поскольку произведение vt для каждого магнитного аппарата является инвариантным. [c.65]

ГИЯ границ, тем больше Гкр и тем труднее идет образование пор. Это, вероятно, одна из причин (наряду с уменьшением скорости зернограничной диффузии) увеличения жаропрочности никелевых сплавов при добавке к ним небольших количеств различных элементов (например, бора, церия, циркония). Эти элементы, по-видимому, преимущественно попадают на границы зерен и уменьшают уь- Другие примеси могут увеличивать уь (сурьма в меди или олово в никеле) и способствовать разрушению при высоких температурах, усиливая зернограничное порообразование. При разработке материалов, удовлетворяющих требованиям жаропрочности, приходится учитывать два возможных механизма ползучести—дислокационный и диффузионный, действующих в той или иной мере одновременно. Принципиальное различие их обусловливает сложность проблемы. Однако оба фактора (дислокационный и диффузионный) заинтересованы в сохранении стабильности заданного структурного состояния. В рабочих условиях сплавы, как правило, находятся в неравновесном состоянии. Развитие в этих условиях структурных и фазовых изменений способствует как движению дислокаций, так и диффузии и, следовательно, ползучести. [c.412]

Развитие авиации, ракетостроения, увеличение мощности и повышение рабочих скоростей машин предъявляют возрастающие требования к металлическим материалам. Путь к повышению прочности металлов лежит в повышении их чистоты, уменьшении содержания примесей, ухудшающих механические свойства металла. Одной из таких вредных примесей является водород, который, проникая в металл уже в процессе его плавки, вызывает появление флокенов в стали, водородной болезни в меди и ее сплавах, пористости алюминия и его сплавов и т. д. Следующими стадиями технологического процесса обработки стали, сопровождающимися поглощением водорода, являются термическая обработка, сварка, травление в растворах кислот и занесение гальванических покрытий. Нанесение гальванопокрытий является, обычно, завершающей технологической операцией, которой подвергается большинство деталей из разных сортов сталей для предохранения их от коррозии, повышения стойкости к истиранию (хромирование) и т. д. Как показывает практика, особенно опасным является наводороживание сталей, прежде всего высокопрочных, в процессе нанесения гальванопокрытий и подготовительных операциях (обезжиривание, травление). [c.3]

Для увеличения трения между дисками к одному из них (как правило, ведомому) заклепками прикрепляют накладки из фрикционных материалов. Заклепки изготовляют из мягкого металла (красной меди, алюминия), что позволяет предохранить рабочую поверхность диска в том случае, если машинист своевременно не обнаружит предельный износ накладок. Головка заклепки должна быть утоплена ниже поверхности трения не менее чем на половину толщины новой накладки. При износе до головок заклепок накладку заменяют, так как при трении заклепок о рабочую поверхность диска уменьшается передаваемое муфтой усилие (коэффици<5нт трения заклепок о сталь или чугун значительно меньше, чем у накладок) и портится рабочая поверхность диска. [c.40]

Из оксидированного алюминия изготовляются катушки, обладающие способностью работать при высокой рабочей температуре возможность нагрузки провода током большой плотности вместе с малой толщиной оксидной изоляции позволяет значительно компенсировать увеличение удельного сопротивления алюминия по сравнению с медью (см. стр. 281) при замене меди алюминием. В ряде случаев большие преимущества (возможность автоматизации производства, улучшение условий охлаждения) дает изготовление обмоток не из круглых проводов, а из широкой алюминиевой ленты, анодируемой и затем наматываемой на сердечник. [c.274]

Очистка рабочей поверхности ленты способствует увеличению производительности процесса шлифования и снижению температуры в зоне резания. Непрерывная очистка лент при шлифовании меди, латуни, дюралюминия позволяет повысить производительность и стойкость инструмента в 2—2,5 раза. Абразивное покрытие ленты при шлифовании деталей из пластичных и мягких материалов можно очищать металлическими щетками или с помощью специальных эластичных роликов, для чего рабочую поверхность очистных роликов следует покрыть-пористым синтетическим материалом и ввести в контакт с абразивной поверхностью лент. В процессе шлифования очистной ролик свободно катится по абразивной поверхности ленты и удаляет продукты шлифования. [c.93]

Если при взятии очередной пробы обнаружится выход за контрольные пределы медианы или одного из крайних значений, что показывает на увеличение вероятности разладки процесса, то оператор предупреждает рабочего и мастера о необходимости подналадки технологического процесса, а все детали, обработанные до взятия пробы, подвергаются проверке. Если же значения медианы и крайних значений не вышли за контрольные пределы (Рв и Р , для медиан и Рвр и Рнр для крайних значений), то все обработанные изделия принимаются без проверки и удаляются с рабочего места. [c.214]

В зависимости от свойств металлов и требований к рабочему вакууму обезгаживание деталей вакуумных установок проводят при различных температурах. Так, например, вакуум порядка Ы0 мм рт. ст. в герметичной и чистой вакуумной установке можно получить за сравнительно короткий срок без прогрева при помощи насосной группы, состоящей из пароструйного и механического насосов. Более высокий вакуум без значительного увеличения времени, затрачиваемого на откачку в тех же условиях, получить трудно. Для сокращения сроков получения высокого вакуума вакуумная техника применяет обезгаживание с прогревом. Процесс обезгаживания обычно занимает много времени, а количество газов, выделяющихся из металлов, может оказаться настолько большим, что возникает необходимость учитывать фактор газоотделения при расчете вакуумных систем. По данным И. Я. Басалаевой и др. [Л. 4-8, 4-9], наименьшей скоростью газоотделения при комнатной температуре и всех прочих равных условиях обладает нержавеющая сталь, далее медь, латунь и т. д. Обработка поверхности металла бензолом и ацетоном снижает скорость газоотделения для латуни в 1,5, дюралюминия в 1,5 и для меди в 6 раз. Обработка металлов кислотами еще в большей степени снижает скорость выделения газов в вакууме. [c.47]

Габаритные размеры трансформатора выпрямителя приблизительно равны размерам трансформатора, работающего на линейный потребитель, потребляющий мощность Р р = Рт- Чем больше значение Р , тем больше потребуется активных материалов (стали и меди) для изготовления трансформатора. (В реальном выпрямителе есть потери, поэтому необходима несколько большая типовая мощность трансформатора Рт > Ртр, чем полученная из табл. 6. Дополнительное увеличение мощности Рт может произойти за счет угла сдвига фаз ф между первой гармоникой рабочего фазного тока и фазным напряжением, т. е. за счет появления реактивной мощности в обмотках, а также за счет тока холостого хода реального трансформатора). [c.83]

В первую очередь вспомнили о схеме ГДЛ. Опыты с подобными двигателями проводились как у нас, так и в за рубежом. В качестве рабочего вещества применялись проволочки диаметром в 1 миллиметр и длиной примерно 6,5 миллиметра из алюминия, железа, меди, золота, серебра, вольфрама и ряда других металлов. Внезапный разряд батареи конденсаторов, заряженных до напряжения 10-20 киловольт, через эти проволочки вызывал мгновенное возникновение в них тока силой в несколько тысяч ампер, что приводило к взрывному испарению материала проволочек. Как показали измерения, при этом развивалась температура выше 100000°С, а скорость истечения превышала 10000 м/с с возможностью ее увеличения до 50000 м/с [c.674]

Примечание. Инструмент — из меди, деталь — стали. Режим с прямоугольными импульсами. Рабочая жидкость — смес% 50% масла индустриального 12 с 50% керосина (кроме 0,4 кГц). С увеличением частоты необходим рост скважжкти 0,4 кГц — 1,2 100 кГц — 3,0. [c.143]

Электроды, используемые при испытаниях твердых диэлектриков, в случае плоских и фасонных образцов изготовляются из нержавеющей стали, меди или латуни. При этом их (рис. 6-3, в) плотно прижимают к образцу при давлении 1 кПсм , рабочая поверхность их должна быть ровной и отшлифованной. Электроды следует расположить с противоположных сторон образца так, чтобы их оси совпадали. Вместо указанных металлов может быть применен алюминий в виде фольги толщиной не более 0,01 мм. Для получения хорошего контакта с диэлектриком вырезанные из фольги круги или полосы по размерам, указанным выше, смазывают вазелином или трансформаторным маслом и тщательно притирают к поверхности образца. Можно также соединять электроды с образцом, применяя мягкую резину, которую прижимают к электроду, создавая давление 0,1 кПсм . Во многих случаях применяют электроды, получаемые вжиганием серебра (для керамики, стекла, слюды и т. п.). Используются также электроды из меди, алюминия и серебра, осаждаемых распылением под вакуумом при остаточном давлении не более 10 мм рт. ст. Размеры электродов должны соответствовать указанным выше, а слой металла должен быть равномерный, без просветов и рваных краев, видимых через лупу с увеличением до 5. [c.157]

Паяльники, изготовленные из меди, хорошо облуживаются припоями и быстро передают тепло в процессе пайки, но они довольна интенсивно растворяются в расплавленных припоях. Для увеличения срока службы на рабочую поверхность паяльника (наконечник) наносят железное или никелевое покрытие толщиной 0,1—0,2 мм. [c.240]

Обычно, если глубина щели превышает 8 мм, ЭИ делают с занижением от его рабочего торца к хвостовой части или Т-об-разной формы, а когда позволяет ширина щели,— в виде лопатки. В последнем случае толщину хвостовой части уменьшают по сравнению с рабочей частью на несколько десятых миллиметра. ЭИ для прошивания узких (менее 0,6 мм) и глубоких щелей изготавливают обычно из меди для увеличения жесткости они хромируются, иногда обыскри-ваются. [c.137]

При рабочих температурах воды в теплообменниках, достигающих нескольких сот градусов, значения Сн+ = Сон должны быть еще больше приведенных. Из справочных таблиц [251 увеличение составляет около 10 раз на каждые 100° С. Большая активность воды в зоне контакта с гомогенными по структуре металлами маловероятна (например, действие воды на стали аустенитного класса). Контакт разнородных по электрохимическим свойствам металлов, например железа Е = —0,440 в) и меди ( =+0,337 в) или даже более близкого по свойствам олова ( = —0,136 в), может привести к анодному разрушеник> металла с, меньшим стандартным электродным потенциалом, в рассматриваемом случае железа. [c.37]

Промышленные способы производства меднобериллиевых сплавов разработаны и запатентованы Сойером и Кьеллгреиом 151, а также Гахаганом 191. ГИ процессы состоят из аналогичных операций и основаны на восстановлении окиси бериллия углем в присутствии меди образующиеся при этом в виде побочных продуктов дроссы и скрап возвращаются в процесс. Реакционную смесь загружают в электрическую дуговую печь с рабочей температурой 1800—2000 . При этой температуре окись бериллия восстанавливается углем, а в качестве побочного продукта выделяется окись углерода. Реакция сопровождается также образованием карбида бериллия, особенно заметном при увеличении содержания бериллия в получаемом медном сплаве. Практика показала, что самые лучшие выходы достигаются в тех случаях, когда образуется сплав с 4—4.25% бериллия. При более высоком его содержании образуется слишком много карбида бериллия, а при более низком снижается производительность печи. [c.56]

Твердосплавные волоки производят на основе карбида вольфрама, имеющего большую твердость. Для соединения карбида вольфрама (порошок) в монолитное твердое тело используют кобальт. Применяют следующие твердые сплавы при волочении проволоки ВК2—ВК6 при волочении труб и прутков ВК8—ВК15. Буквенные обозначения и цифры в обозначении твердых сплавов-указывают В — карбид вольфрама, К — кобальт цифра— содержание кобальта в процентах. Чем меньше кобальта, тем выше твердость материала волоки и меньше механическая прочность. Заготовки для волок получают холодным прессованием порошкообразной смеси карбида вольфрама и кобальта в специальных матрицах. Спрессованная заготовка подвергается сушке при температуре 100°С в течение 24 ч и спеканию при 1350—1500°С, После спекания заготовка волоки приобретает твердость в пределах HR 85—90 и достаточную механическук> прочность. Для увеличения жесткости и прочности волоку запрессовывают в оправку или закрепляют в оправке пайкой медью. Рабочий канал твердосплавных волок шлифуется на специальных станках нитью, иглой и полируется. Для шлифования рабочего канала больших волок применяют шлифовальные круги. Полирование производится различными пастами с алмазной пылью. Волоки из природных или синтетических алмазов применяют при волочении проволоки диаметром <1 мм. Обработку канала волоки производят при помощи алмазных зерен или порошка. Алмазные волоки закрепляют в углублении оправки бронзовыми кольцевыми элементами. [c.337]

В покрытиях из вольфрама и молибдена была обнаружена слоистость в тех случаях, когда содержание углерода в г окрытиях было больше предела растворимости. В составе слоев был найден свободный углерод, соответствующие карбиды и осаждаемый металл. Кислород отсутствовал, если температура подложки при нанесении покрытий была выше 900 К. Это связано с тем, что при температурах выше 900 К кислород с вольфрамом молибденом и углеродом образует лет учие соединения -оксиды, которые возгоняются. В хромовых покрытиях в составе неметаллических прослоек наряду с карбидами присутствуют и оксиды хрома. Неметаллические прослойки в медных покрытиях в основном состоят из окридов меди. Оксидные прослойки в медных покрытиях наблюдаются при температурах получения покрытий меньше 800 К, при которых оксиды меди устойчивы в слабовосстановительной среде. Типичная картина слоистого металлического покрытия, образовавшегося в результате внедрения в его состав элементов рабочей среды, приведена на рис. 27. При изменении содержания примесных компонентов в среде количество неметаллических прослоек в покрытиях изменяется. Увеличение содержания этих компонентов (ухудшение вакуумных условий или напуск соответствующих газов) приводит к увеличению количества неметаллических прослоек и к уменьшению числа металлических прослоек на единицу длины поперечного сечения покрытия. [c.75]

Электроискровые сетки с ячейками квадратной формы получают из медных пластин или непосредственно обработкой торцовых стенок резонаторов (рис. 9-13). Увеличенное за счет высоты поперечное сечение перемычек в этих сетках, высокая теплопроводность меди и хороший тепловой контакт обеспечивают резкое улучшение отвода тепла, снижение высокочастотных потерь, повышение добротности резонаторов, отсутствие термоэгииссии однако рабочая температура таких сеток вследствие возможного распыления меди не может быть выше 600—650° С. [c.426]

Дисковые муфты применяют в тех случаях, когда необходимо передать большое окружное усилие при сравнительно небольших размерах муфт. Муфта состоит из ведущих и ведомых дисков. Название муфты зависит от числа ведомых дисков при едином ведомом диске — однодисковая, при двух — двухдисковая, более двух — многодисковая. Одно- и двухдисковые муфты применяют в трансмиссиях шасси базовых автомобилей (сцепление). Однодисковая муфта (рис.22,а) состоит из ведущего диска 3, выполненного заодно с отводной втулкой, и ведомого диска 2, неподвижно сидящего на ведомом валу 1. Диск 3 сидит на ведущем валу 4 на скользящей шпонке 5. Чтобы включить муфту, отводкой 6 перемещают диск 3 влево до соприкосновения с диском 2. Для увеличения трения между дисками к одному из них (как правило, ведомому) заклепками прикрепляют накладки из фрикционных материалов. Заклепки изготавливают из мягкого металла (красной меди, аллюминия), что позволяет предохранить рабочую поверхность диска в том случае, если машинист своевременно не обнаружит предельного износа накладок. Головка заклепки должна быть утоплена ниже поверхности трения не менее чем на половину толщины новой накладки. При износе заклепок до головок накладку заменяют, так как при трении заклепок о рабочую поверхность диска уменьшается передаваемое муфтой усилие (коэффициент трения заклепок о сталь [c.52]

В связи с описанной ролью хлорид-ионов в процессе образования КЭП Си—АЬОз следует сослаться на работы [226, 279]. По данным [226], С1 -ионы в количестве 1 10 М в растворе Си504 при электроосаждении меди (г к = 5 А/дм ) снимает проявление через 30 с максимума поляризации ( сверхполяризация ) на кривой потенциал — время. При наличии С]--ионов получаются покрытия, в которых не обнаруживается пика внутреннего трения при нагреве 115°С, характерного для покрытий, полученных из очищенных электролитов. Оба факта указывают на то, что при адсорбции С1 -ионов на катодной поверхности не образуются основные соединения меди, включаясь в слой покрытия. Последнее, согласно данным [201], является одним из условий, способствующим образованию КЭП. Увеличение концентрации С1 -ионов с 0,01—0,1 до 1—10 г/л приводит к изменению характера анодной поляризации при растворении монокристалла меди с рабочей плоскостью (110) в 0,5 М Нг504 [279]. Высокая концентрация хлоридов способствует уменьшению анодного тока. [c.196]

Корпус параллельных слесарных тисков изготовляют из серого чугуна. Для увеличения срока службы тисков к рабочим частям губок прикрепляют винтами стальные (из инструментальной стали У8) призматические губки с крестообразной насечкой. При зажиме в тисках на обрабатываемых предметах могут появляться вмятины от насечки закаленных пластин губок. Поэтому для зажима обработанной чистовой поверхности детали (изделия) рабочие части губок тисков закрывают накладными пластинами ( нагубниками ), изготовленными из мягкой стали, латуни, красной меди, алюминия и др. [c.10]

При принудительном вращении обоих роликов должно быть обеспечено равенство линейных скоростей на их рабочих поверхностях. При неодинаковых скоростях неизбежно проскальзывание одного из роликов, ведущее к усиленному его износу. Равенство линейных скоростей роликов может быть обеспечено приводом (фиг. 197, а), в котором медные ролики / и 2 (или ролики из какого-либо медного сплава повышенной по сравнению с медью твердостью) приводятся во вращение прижатыми к ним калеыыми стальными шарошками 3 и 4, имеющими для увеличения трения накатанную поверхность. Сила прижатия шарошек к роликам регулируется пружинами 5 и 6. Шарошки вращаются валом 1 (фиг. 197, б) через конические шестерни 2 и карданные валики 3. Обе шарошки, таким образом, вращаются с равными угловыми скоростями. Так как они имеют одинаковый диаметр, а их износ ничтожен, линейные скорости на поверхности шарошек всегда равны и не зависят от диаметра рабочей поверхности роликов, изменяющегося из-за их износа, Щ Фиг, 197, Привод роликов шарошками. [c.281]

Для других напряжений значения допустимых анодных токов могут быть определены путем деления предельной продолжительной мощности на номинальное напряжение анода и на условный коэффициент моищости, равный в данном случае 0,7. При снижении напряжения анода допускается увеличение анодного тока до значений, определяемых предельной продо.1-жительной мощностью и предельно допустимым током накала, но не более чем до 30 ма для трубок с зеркалами анода из вольфрама, молибдена, серебра и меди и до 25 ма — с зеркалами анода из железа, кобальта, никеля и хрома. Угол раствора конуса лучей, выходящих из трубки, составляет не менее 10°. Фокус тру бки линейный. Проекция оптического фокуса в направлении оси рабочего пучка (под утлом 6" к плоскости зеркала анода) и.меет ширин не более 1,2 мм и длину не более 1,2 мм. Относительное колебание интенсивности излучения отдельных окон тру бок не превышает Гарантийный срок ра- [c.60]

Губки стыковых машин подводят ток к деталям и удерживают детали от проскальзывания при осадке. Медные сплавы для губок (см. табл. 15) должны обладать достаточной теплопроводностью и электропроводимостью, стойкостью и иметь высокий коэффициент трения между губками и деталями. Нетокопроводящие губки часто делают стальными, иногда с насечкой для увеличения коэффициента трения. Для уменьшения налипания расплавленных брызг металла стальные губки покрывают медью (наплавкой или гальваническим путем) и периодически наносят на их рабочие и контактные поверхности теплостойкую смазку губки из медных сплавов хромируют. [c.131]

Манометр диаметром 150—180 мм со шкалой, градуированной в атмосферах. На современных паровозах манометр имеет два циферблата один обращён к машинисту, а другой к помощнику. Манометр укрепляют на лобовом листе топки на уровне глаз человека. Манометр имеет две стрелки одну рабочую чёрного цвета и другую контрольную — красную, последняя связана с первой рычажком и может отклоняться только в сторону увеличения давления, чем фиксируется любой случай превышения давления (корпус манометра запломбирован). С котлом манометр соединён трубкой из красной меди 7 х 1 или 8 X 1 мм, которая имеет перед маномет- [c.75]

В контактных поверхностях плотность тока должна быть значительно ниже в контакте меди с углем допустима почти вдвое большая плотность тока, чем в контакте железа с углем. Необходимо помнить, что контактная поверхность работает отдельными, хотя бы и весьма многими, точками, но далеко не всей площадью. Поэтому, по И. Вочке [140], контактное сопротивление обратно пропорционально квадратному корню из контактного давления или даже первой степени давления в контакте. Контактное сопротивление для алюминия, вследствие наличия окисной пленки, при давлении 9 т1см , составило 1,9- 10— ож, почти в 9 раз больше контактного сопротивления мягкой меди. При заворачивании зажимного болта на контакте щека — электрод отмечено соответственно увеличению давления уменьшение падения напряжения с 1,8 до 0,3 в. Гидравлический зажим контактных щек печей Сименс челябинского завода оказался неудачным в этом контакте терялось 4—5% мощности печи неудивительно, что стальная щека служила в среднем всего 60 рабочих суток. [c.174]

Остановимся на вопросе о мощности /, ,, отдаваемой генератором в нагрузку (колебательная система — зона сварки). Мы приводили численные значения именно этой мощности [34], а не мощности, отдаваемой в зону сварки, полученные простым умножением мощности, потребляемой генератором из сети, на его к. п. д. и к. п. д. электроакустического преобразователя. Столь грубая оценка, конечно, завышена для значений мощности, идущей непосредственно на сварку, так как часть мощности рассеивается в колебательной системе и в деталях вне зоны сварки. Возможны и более непосредственные оценки мощности, передаваемой в зону сварки, с учетом кц, измеренного в рабочей части изгибно-колеблющегося стержня [73], которые, например, при сварке меди 5= 0,2+0,2 мм на машине с паспортной мощностью 1,5 кет (МТУ-1,5) дают величину 115 вт. Соответственно энергия Е, отдаваемая в зону сварки, равна =/ -т 300 вт сек. Для технических надобностей годятся показанные грубые оценки сварочной мощности. На наш взгляд, более важны вопросы зависимости энергии, затрачиваемой на сварку, от толщины и механических характеристик материала свариваемых деталей (например, от его твердости /7б) и о взаимосвязи и Знание это11 взаимосвязи позволило бы регулировать важный параметр режима Ед только с помощью электрического генератора. В ряде работ показано, что зависимость (Рэл) — линейная в некоторых пределах при неизменной толщине деталей (см., например, [21]). Для выбора мощности генератора для заданных объектов сварки необходимо знать зависимость Р (8) шР Нв). Известны две эмпирические зависимости (8) для сварки меди толщиной 8=0,1—0,3. иж Рэд о [50] и —8 " для сварки листов одинаковой толщины в широком диапазоне толщин [34]. Физическая сущность таких зависимостех не очевидна. Можно лишь полагать, что увеличение 8 повышает силу сопротивления колебаниям сварочного наконечника и рассеяние энергии в деталях вне зоны сварки. Мы полагаем само собой ])азумеющимся, что с ростом 8 обычно увеличивают площадь сварного соединения и соответственно повышаются затраты энергии Е непосредственно на сварку. Что касается зависимости величины Е от свариваемого [c.143]

Кроме того, исследовались влияние катодной и анодной плотности тока на накопление трехвалентного хрома продолжительность работы электролита (коррозия меди и латуни в хромовых электролитах, влияние Сг+++, меди и железа на качество хромовых покрытий и выход по току хрома электролиты с концентрацией СгОд от 75 до 300 г/л с добавкой Н2804 от 1 до 5%. Из результатов опытов следует, что блестящие осадки хрома на меди, никеле и латуни можно получить во всех указанных концентрациях. Однако рабочий интервал получения блестящих покрытий при низких концентрациях (75 г л) очень мал (3—5 а/дм у, при дальнейшем увеличении плотности тока блеск осадка уменьшается, по краям катода получается серовато-зеленый налет. [c.77]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...