Концентрация паров меди

Первый АЭ ГЛ-201, который испытывался на долговечность, содержал в каждом генераторе 11 г меди, имел давление неона 180 мм рт. ст. Расстояние от конденсоров до крайних генераторов меди составляло 9 см, до центральных — 30 см, температура стенки разрядного канала 1520°С. Этой температуре соответствует концентрация паров меди iV = 2,1 10 см [203]. Коэффициент диффузии при давлении неона 180 мм рт. ст. составляет D 20 см /с масса атома меди 7 = 1,06 х X 10 г, площадь апертуры канала — S 3,14 см . [c.64]

Рис. 3.5. Зависимости концентрации паров меди (/) и давления (2) от температуры

В случае схемы трансформаторного повышения напряжения (см. рис. 3.2, б) с коэффициентом трансформации 2,5 при pNe = = 250 мм рт. ст. длительность фронта импульсов тока составила около 50 НС при общей длительности 150 не, амплитуда 370 А, крутизна нарастания тока 7,4 А/нс при амплитуде напряжения на электродах АЭ 23,4 кВ при pNe = 760 мм рт. ст. соответствующие значения — 50 не при 150 не 210 А и 4,2 А/нс 27,7 кВ (рис. 3.6, г, д, е). По сравнению с прямой схемой длительность импульсов тока при pNe = 250 мм рт. ст. сократилась в два раза (с двукратным увеличением скорости нарастания тока), при атмосферном давлении — в три раза (с четырехкратным увеличением скорости). Благодаря таким характеристикам разрядного тока увеличение давления неона от 250 мм рт. ст. до атмосферного к заметному снижению мощности излучения не привело (27 и 26 Вт, кривая 3 на рис. 3.3, а). Как следует из кривой 4 на рис. 3.3, а, снижение суммарной мощности на 1 Вт (с 27 до 26 Вт) обусловлено снижением на 1 Вт мощности на Л = 0,51 мкм. Практический КПД при pNe = 250 мм рт. ст. составил 0,82%, при рме — 760 мм рт. ст. — 0,8% (КПД АЭ примерно в два раза больше — 1,6%), что больше соответствующих значений при прямой схеме модулятора накачки в 1,4 и 2 раза, а мощность излучения по сравнению с прямой схемой увеличилась соответственно в 1,8 и 2,6 раза. Температура разрядного канала поднялась с 1500 до 1570 °С (кривая 3 на рис. 3.4, а), что соответствует двукратному увеличению концентрации паров меди — с 1,5 10 до 3 10 см При низких давлениях неона (pNe < 250 мм рт. ст.) эффективность АЭ со схемой удвоения, как и в случае с прямой схемой, также невысокая (левая ветвь кривых 3 и 6 па рис. 3.3). Низкие давления приводят к росту потерь мощности в тиратроне, которые могут составлять до 60% коммутируемой мощности, и соответственно к снижению рабочей температуры разрядного канала. [c.82]

КПД и мош,ность АЭ с молибденовыми генераторами паров меди и добавкой водорода возросли более чем в 1,5 раза в сравнении с АЭ, имеющими танталовые генераторы, возросла оптимальная рабочая температура разрядного канала (в данном случае с 1480 до 1550°С), и соответственно концентрация паров меди. [c.90]

Дальнейшее снижение давления неона (ниже 100 мм рт. ст.) ведет к уменьшению температуры разрядного канала и прекраш,ению роста суммарной мош,ности излучения. Для увеличения мош,ности излучения при низких давлениях требуется соответствуюш,ее повышение концентрации паров меди. Но повышение концентрации атомов меди в условиях снижения давления неона может происходить лишь до тех пор, пока скорость диффузионного ухода паров меди не превысит скорости их поступления в активный объем из генераторов меди. По-видимому, давлению неона 100 мм рт. ст. соответствует равенство обеих скоростей. [c.103]

Проведенные исследования позволяют сделать вывод о том, что концентрация паров меди и удельная мощность связаны прямой пропорциональной зависимостью. И можно утверждать, что для достижения [c.226]

Концентрация паров меди 9, 28, 36, [c.305]

Эти результаты исследований дают возможность сделать следующий важный вывод. Использование молибдена в качестве поверхности или матрицы для испарения меди позволяет существенно повысить равновесную концентрацию паров рабочего вещества и открывает [c.86]

Определим для примера эффективный потенциал ионизации для воздуха с примесью 10% паров меди при 6000°. При этой температуре кислород полностью диссоциирован, а азот диссоциирован примерно на 10%. Концентрация элементов смеси и их потенциалы ионизации даны в табл. 4-1. Подставим эти значения в уравнение (4-8) и получим [c.87]

Таким образом, даже небольшая примесь паров меди резко снизила эффективный потенциал ионизации газа дуги и значительно приблизила его к потенциалу ионизации меди. Заметим, что концентрация примеси паров меди имеет небольшое значение, решающую роль играет потенциал ионизации примеси. Например, примесь 1% паров меди дает эффективный потенциал ионизации 10,1 в, а примесь 50% паров меди дает эффективный потенциал ионизации 8,08 в. [c.87]

Пусть, например, цинковая пластинка погружена в раствор цинковой соли с концентрацией ионов цинка, равной 1 г-ион/л. Потенциал такой пары стандартный. (Яги I 0,76 в). Медная же пластинка пусть, будет погружена в раствор медной соли с концентрацией ионов меди, равной 0,001 г-ион л. [c.122]

Как видим, медная пара передвинулась влево по ряду активности (напряжений). В принципе можно подобрать, такую ничтожно малую концентрацию ионов меди, что потенциал медной пары станет алгебраически меньше нормального потенциала цинковой пары и гальванический элемент заработает в обратном направлении [c.122]

Нормирование концентрации соединений меди перед деаэратором обусловлено опасением образования медных накипей на трубной системе парогенератора, что характерно для давлений пара 40— 100 кгс/см . [c.263]

Рис. 4. Расчетная зависимость отношения аналитических концентраций меди в паре и воде от концентрации иона меди в воде в условиях образования аммиакатов при давлении 98 бар.

На рис. 1 и 2 представлены соответственно изменения процессов отложения соединений меди и железа в ц. в. д. турбины и промежуточном перегревателе котла блока 300 Мвт при колебаниях нагрузки турбины. При этом происходит повышение концентрации соединений меди и железа в паре за ц. в. д. турбины по сравнению с таковой в паре, поступающем в турбину. Это соответствует на рис. 1 и 2 отрицательным значениям ДС. Указанное явление связано с отслаиванием отложений в проточной части ц. в. д. при колебаниях нагрузки и температуры пара. Так, изменение нагрузки на 10—15 Мвт приводит к выносу отложений из проточной части и повышению концентрации Си в паре за ц. в. д. (по сравнению с поступающим в турбину) до 20— 40 мкг/кг. [c.32]

Согласно опубликованным данным снижение концентрации окислов меди в паре при прохождении проточной части турбин составляет около 10%. Однако в пусковые и нестационарные режимы осаждение медистых отложений в турбине может быть более значительным вследствие увеличенного выноса соединений меди из парогенератора. [c.100]

СКД, выявили достаточно высокий коэффициент осаждения окислов меди в паровом тракте, достигающий 50—80% при исходных концентрациях меди в паре перед индикатором 1—8 мкг/кг Си. На рис. 2 представлен график изменения во времени и от исходной концентрации окислов меди в паре значений относительного прироста давления в сопловом аппарате Ар и коэффициента осаждения окислов меди К. [c.100]

Рассмотрим сначала более простой случай установления потенциалов бинарной гальванической системы, находящейся в равновесии. Разберем это на конкретном примере. Рассмотрим пару медь — цинк, помещенную в раствор, содержащий ионы этих же металлов (Си++ и 2п+ + ). Положим, что сначала активности (активные концентрации) 2п++ и Си++ равны, -например, 1 грамм-эквиваленту в литре. Тогда цинк, имеющий более отрицательный потенциал (—0,762 б), будет анодом по отношению к меди, обладающей более положительным потенциалом (4-0,345 в). Когда пара станет работать, т. е. генерировать ток, металл анода (цинк) будет переходить в виде ионов в раствор [c.189]

Для получения общей зависимости концентрации примесей железа, меди, марганца и магния от среднего диаметра кристаллитов экспериментальные данные, полученные при оптимальных условиях (постоянных Я, Т и т) адсорбции пара этих металлов, приводили к относительной концентрации (ф). [c.140]

Несмотря на отсутствие аминирования в паре котлов высокого давления, питательной воде и конденсате отмечались повышенные концентрации NH3 до 1,5—2,0 мг/л при рН=9,0-4-9,3, что является следствием разложения летучих органических веществ с образованием аммиака концентрация меди в питательной воде. оставалась в пределах нормы. В котловой воде стабильно присутствовала фенольная щелочность, pH котловой воды чистого отсека был выше девяти, а соленого отсека — выше 10 при содержании фосфатов соответственно 2,0—3,4 и 15—25 мг/л. Контроль состояния проточной части турбин I и И блоков показал отсутствие коррозионных повреждений. [c.236]

Окись меди образует относительно хорошо растворимые комплексы с любым соединением, в составе которого находится так называемый аммиачный азот Следовательно, при появлении в тракте какого-либо амино-производного, равновесная концентрация меди в воде и паре должна быть выше, чем это определяется растворимостью чистых окислов меди. [c.101]

АЭ УЛ-101 был разработан в 1977 г. в рамках ОКР Криоген-1 . Это первый отечественный промышленный оптический квантовый усилитель яркости изображения, предназначенный для комплектования лазерных проекционных микроскопов типа ЛПМ-1000 с целью визуального контроля изделий микроэлектроники. Конструкция АЭ УЛ-101 (диаметр и длина разрядного канала 20 и 400 мм соответственно) по существу аналогична конструкции отпаянного саморазогревного АЭ ТЛГ-5 со всеми ее недостатками. К тому же, как выяснилось, была допущена существенная ошибка в конструкции генераторов паров меди. Эти генераторы были установлены на наружной поверхности керамических трубок разрядного канала в танталовых обоймах, и в местах установки в керамических трубках были просверлены отверстия для поступления паров меди в разрядный канал. Но в условиях высоких температур между танталовой обоймой и керамической трубкой из-за различных коэффициентов термического расширения образуется зазор и часть расплавленной меди выливается в теплоизолятор. Часто отверстия в керамике зарастают и в активной среде не достигается оптимальная концентрация паров меди. Такая конструкция снижает как мощность излучения, так и срок службы АЭ. Но следует отметить два положительных момента. Во-первых, вакуумноплотная оболочка АЭ была изготовлена из металлокерамических секций, что придавало ему повышенную механическую прочность во-вторых, выходные окна были установлены под углом 85° к оптической оси с целью устранения обратной паразитной связи. [c.33]

Таким образом, из результатов данного эксперимента следует, что увеличение КПД возможно при потребляемых мощностях меньших оптимальной, но при условии сохранения высокой температуры разрядного канала, т. е. высокой концентрации паров меди. Для обеспечения высокой температуры канала при относительно малых мощностях необходимо либо усиление теплоизоляции АЭ, либо введение дополнительного косвенного подогрева. Эти выводы были проверены на АЭ с усиленной теплоизоляцией, практический КПД которого в оптимальном тепловом режиме (Рвыпр = 2 кВт) составил 1,2-1,3%. Для более полной оценки эффективности лазера проводилось определение КПД по мощности, вводимой в АЭ. Для этого были [c.92]

Увеличение объема активной среды ЛПМ от 4,2 см ( Кулон LT-l u ) до 900 см ( Кристалл LT-50 u ) приводит к снижению рабочей температуры стенки разрядного канала от 1700 до 1570° С, что соответствует уменьшению концентрации атомов меди примерно в четыре раза (с 11 10 до 2,5 10 см ) и во столько же раз — удельного съема мощности (с 0,36 до 0,083 Вт/см ). Следовательно, для повышения эффективности АЭ с большим объемом активной среды необходима такая комбинация конструкции АЭ, состава газовой среды и условий его возбуждения, которая обеспечивала бы рабочую концентрацию паров меди, близкую к 10 СМ (Ткан — 1700 °С). [c.285]

Карбонат циклогексиламина имеет несколько большее давление паров (53,32 Па при 25 °С), и его пары также эффективно ингибируют коррозию стали [45]. Высокое давление паров обеспечивает более быструю защиту стальной поверхности как при изготовлении первичной упаковки, так и при необходимости вскрытия и повторного запечатывания упаковки. При проведении этих операций концентрация пара может падать ниже необходимого для защиты стали значения. Пары этого вещества уменьшают коррозию алюминия, цинка и припоя, однако не оказывают ингибирующего действия на кадмий и усиливают коррозию меди, латуни и магния. [c.273]

Так, концентрация соединений железа в основных потоках конденсата турбины, обессоленном конденсате, конденсате за ПНД-5, питательной воде за ПВД и перегретом паре за котлом по средним значениям при стабильной эксплуатации блока меньше 10 мкг/кг, а концентрация соединений меди в теплоносителе по тракту блока понижается по сравнению с аммиачно-гидразин-ным режимом и составляет меньще 2,0 мкг/кг, что обусловливает повыщение надежности работы турбины и котла. [c.135]

Если в АЭ Кулон с Т .с — 4,2 см удельный съем мощности составляет 0,36 Вт/см , то в АЭ Кристалл с Т .с = 900 см — 0,083 Вт/см , что примерно в четыре раза меньше. Это свидетельствует о том, что потенциально возможно достичь съема мощности с прибора типа Кристалл LT-SO u до 300 Вт (75 х 4 = 300 Вт). Для подтверждения этой возможности были дополнительно построены кривые зависимости температуры стенки разрядного канала, где располагаются генераторы паров меди (кривая 3 на рис. 8.19), и концентрации атомов меди (кривая 4) от объема активной среды АЭ. С одной стороны, кривая 2 показывает, что в активную среду АЭ с небольшими объемами необходимо вводить удельную мощность порядка 80-100 Вт/см . Но, с другой стороны, столь высокий уровень удельной мощности для АЭ с большими объемами является избыточным, так как уже при удельной мощности выше 3-4 Вт/см происходит снижение мощности излучения из-за перегрева активной среды. В АЭ Кулон с Т .с = = 4,2 см рабочая температура разрядного канала составляет около 1700 °С, что соответствует концентрации атомов меди примерно 11 х X 10 см , в Кристалле с с = 900 см рабочая температура равна 1570 °С, концентрация — 2,5 10 см т. е. почти в четыре раза меньше (кривые 3 и 4). [c.226]

Зеркальн.25Р.ЗЕ.72П или 25Р.ЗЕ.75П Серебрение с защитой медью и лаком е = 88-92о/о для я = 250—350 нм 6 = 10-15% ВА при слабой концентрации паров кислот 0 -ьбО +200 Лучший вид покрытия для деталей с задним отражением [c.644]

Рентгенофазовым анализом установлено, что образующаяся при резке латуни пыль состоит из окислов меди и цинка при резке нержавеющей стали Х18Н10Т образуется комплексное соединение, содержащее никель, хром,марганец, железо. Содержание аэрозоля в воздухе зависит, главным образом, от эффективности местной вентиляции. Наиболее высокие концентрации, превышающие допустимую норму в сотни раз, обнаружены при напылении двуокиси циркония и трехокиси алюминия на крупные детали сложной конфигурации, а также при фигурном раскрое металлов без применения вентиляции. Наблюдались случаи острого отравления парами меди и цинка, протекающие по типу меднолитейной лихорадки. [c.45]

Исследования гидразинного водно-химического режима, прсаеден-ные 3. В. Деевой [25] на блоках СКД Новочеркасской и Змиевской ГРЭС, дали следующие результаты. Концентрация соединений железа в основных потоках конденсата турбины, обессоленном конденсате, конденсате за ПНД-5, питательной воде за ПВД-5 и остром паре за котлом при стабильной эксплуатации блока была менее ГО мкг/кг. Концентрация соединений меди в конденсате за группой ПНД уменьшается в 5—6 раз по сравнению с концентрацией при аммиачно-гидразиннс м режиме и составляет не более 1—2 мкг/кг. Уменьшение содержания соединений меди по тракту блока способствует снижению уровня отложений в турбине, где медь является основной составляющей, а также в котле, где медь ускоряет пароводяную коррозию. [c.134]

По данным ЦКТИ, при исследовании распределения коррозионно-агрессивных газов в конденсаторе блока 300 МВт ЛМЗ с трубкамй из сплава МНЖ-5-1 максимальная концентрация меди была установлена на входе потока отработавшего пара в конденсатор. Концентрация меди в конденсаторе в зависимости от исходной концентрации аммиака в остром паре имеет минимум (6 мкг/кг) в интервале концентраций аммиака 500—1500 мкг/кг. При безаммиачном режиме, т. е. при полном отсутствии аммиака в остром паре, содержание меди в данной точке возросло до 24 мкг/кг. При повышенвой концентрации аммиака в остром паре (до 2000—3000 мкг/кг) концентрация соединений меди составляла 40—60 мкг/кг. В пробах конденсата из. зоны охлаждения воздуха концентрация меди составляла 1,5—3 мкг/кг. Незначительное повышение концентрации меди отмечалось лишь при содержании аммиака в остром паре более 2000 мкг/кг. Максимальная концентрация меди (199 мкг/кг) в конденсате а входе потока отработавшего пара в конденсатор турбин наблюдалась в период пуска блока при содержании меди в паре 5,8 мкг/кг. При содержании аммиака в остром паре до 2000 мкг/кг и коэффициенте концентрирования в зоне воздухоохладителя до 10 коррозия конденсаторных трубок из сплава МНЖ-5-1 была незначительна. [c.224]

P.a твoipимo ть окислов меди в воде можно считать слабой, а продукт растворения — гидроокись — труд норастворимым слабым электролитом. Насыщение воды и соот-вественно пара малой концентрацией окислов меди (позволяет Считать, что [c.109]

Если трубы охладителя испарителя выполнены из латуни Л-68, концентрация соединений меди в конденсате охладителя испарителей может составить в среднем до 60 мкг/кг Си в зависимости от содержания ОО2 во вторичном паре испарителя. Для борьбы с этим явлением необходимо питательную воду испарителя аминировать. [c.31]

Наличие кислорода и свободного аммиака (рН==9,2) в п. в. д., выполненных из латуни Л-68, в условиях конденсации греющего пара способствует обогащению его медью. В греющем паре п. н. д. средняя концентрация Си колеблется от 20 до 40 мкг/кг. Нестабильная работа блока приводит к самопромывке турбины, что дополнительно повышает концентрацию соединений меди в греющем паре п. н. д. Для уменьшения обогащения соединениями меди конденсата греющего пара при аминировании питательной воды необходимы высокая герметичность тракта и отсос газов из п. н. д. Это позволяет снизить концентрацию кислорода в пленке конденсирующегося пара и тем самым уменьшить вынос соединений меди в тракт. Следует проработать вопрос о направлении дренажей греющего пара п. н. д. не в питательную линию конденсата, а в конденсатор [Л. 6], так как наличие более 100 мкг/кг кислорода и свободного аммиака в водяной части п. н. д. способствует образованию медноаммиачных комплексов при температурах среды выше 100 С. Именно поэтому может происходить дополнительное увеличение концентрации соединений меди в основном потоке воды за п. н. Д.-4 и п. н. д.-5. Гидра-зин-гидратная обработка обессоленного конденсата с избыточной концентрацией МаН4 за последним п. н. д. позволяет значительно понизить загрязнение основного кон- [c.31]

Поэтому использование природных вод, содержащих большое количество солей, кремневой кислоты, газов, в качестве питательной воды недопустимо. Для приготовления питательной воды требуемого качества на ТЭС природную воду подвергают специальной обработке. Она заключается в удалении минеральных и органических твердых взвешенных в воде примесей, солей жесткости (Са, Mg) с заменой их легкорастворимыми солями щелочных металлов (К, Na) общем обессоливании в системе выпарных установок с получением обессоленного конденсата обескремнивании дегазации. Такая обработка позволяет существенно снизить содержание примесей в питательной воде. Однако при эксплуатации котла количество примесей в воде постоянно возрастает. Это происходит ввиду присосов природной воды в конденсаторе турбины, добавки воды при восполнении потерь рабочей среды, перехода в воду продуктов коррозии конструкционных материалов. Кислород и углекислота, попадающие в воду, вызывают коррозию металла труб поверхностей нагрева. Соединения кальция и магния, относящиеся к труднорастворимым, как и продукты коррозии железа, меди, образуют накипь. Отложения образуют и легкорастворимые соединения такие, как NaaP04 NajSOj, если концентрация их выше растворимости в рабочем теле (воде или паре). Часть примесей кристаллизуется в водяном объеме, образуя шлам. [c.152]

Вследствие невозможности осуществления закрытой схемы сбора производственного конденсата концентрация кислорода в нем обычно достигает 2 мг/кг (при 65—70°С), а содержание угольной кислоты 4—5 мг/кг. Последняя поступает в пар и кондесат с химически обработанной водой, которая в количестве 40—50% подается в котлы. В результате такого неблагоприятного химического состава пара и конденсата происходит интенсивная коррозия всей теплоиспользующей аппаратуры, баков и конденсатопроводов паровой теплосети. Поэтому возвращаемый на ТЭЦ конденсат может содержать до 1 мг/кг оксидов железа и меди, которые являются причиной подшламовой коррозии и заноса проточной части турбин. [c.69]

Методика определения водорода [19] дает возможность подобрать для данного парогенератора водный режиме минимальной концентрацией водорода в питательной воде и паре. Большая роль в развитии пароводяной коррозии принадлежит высокому уровню локальных тепловых нагрузок. Было бы принципиальной ошибкой считать, что путем улучшения водно-химического режима котлов при высоком уровне теплового напряжения можно ликвидировать пароводяную коррозию. При нарушениях топочного режима, шлаковании, вялой циркуляции воды в барабанных котлах, пульсирующего потока в прямоточных котлах (особенно при высоких тепловых нагрузках) средствами химической обработки воды практически невозможно предупредить разрушения металла в результате пароводяной коррозии. При недостаточной скорости воды в парогенерирующих трубах, обусловленной рядом теплотехнических факторов и конструктивными особенностями котлов (малый угол наклона, горизонтальное расположение труб), ядерный режим кипения может переходить б менее благоприятный — пленочный . Последний вызывает перегрев металла и, как правило, пароводяную коррозию. Развитию ее сильно способствуют вносимые в котел с питательной водой оксиды железа и меди, которые, образуя отложения на поверхностях нагрева, ухудшают теплопередачу. Стимулирующее действие меди на развитие пароводяной коррозии заключается также в том, что она вместе с оксидами железа и другими загрязнениями, поступающими в котел, образует губчатые отложения с низкой теплопроводностью, которые сильно способствуют перегреву металла. Прямое следствие парегрева стали и протекания пароводяной коррозии — появление в паре котла молекулярного водорода. Вполне понятно, что по его содержанию можно оценивать лишь среднюю скорость пароводяной коррозии, локализацию же разрушений таким методом выявить трудно. [c.181]

К таким факторам относятся образование защитной поверхностной пленки, концентрация в воде растворенного кислорода и ионов металлов, скорость и температура воды, а также биологическое обрастание. Наличие электрического контакта меди с другим металлом чаще всего отрицательным образом сказывается на коррозионном поведении второго элемента такой гальванической пары (скорость его коррозии возрастает). Независимо от гальванических эффектов, обычной формой коррозии латуней с высоким содержанием цинка является обесцинко-ванпе. Коррозионные факторы, перечисленные выше, часто взаимосвязаны и их относительная важность может зависеть от конкретных условий. [c.97]

Стойкость против коррозии аустенитной хромоникелевой стали выше, чем стойкость хромистой стали. Сталь хорошо сопротивляется действию холодной фо.сфорной и других слабых неорганических кислот, растворов многих солей и щелочей, органических кислот, влажного воздуха, морской воды, пара и т. д. Сталь плохо сопротивляется действию соляной, серной, плавиковой кислот, хлора, брома, иода, хлорного железа, горячей фосфорной кислоты при концентрации более 50—6(P/q, кипящей муравьиной, щавелевой и технической хромовой кислот, хлорной меди, четырёх- и двухлористого олова и расплавленных едкого кали и соды. [c.489]

Данная реакция уже при температурах 50—100°С протекает с заметной скоростью и каталитически ускоряется иоиами меди и никеля ири 200°С скорость реакции уже настолько велика, что практически с наличием Fe(0H)2 или какого-либо другого окисла, кроме магнетита, в воде обычных теплосиловых установок можно не считаться. Естественно, что при более высоком окислительно-восстановительном потенциале, например при высоких концентрациях кислорода, устойчивым окислом будет гематит РегОз или какие-нибудь его гидратированные формы — FeOOH, Ре(ОН)з. Сведения по растворимости отдельных форм окислов железа и их гидратов чрезвычайно противоречивы, что объясняется очень большими трудностями проведения эксперимента с окислами железа. Не останавливаясь поэтому на рассмотрении всех данных, можно отметить, что математическая обработка экспериментальных данных по пару, полученных МЭИ и ИЭ Грузинской АН, позволяет оценить равновесную концентрацию гидратной формы, отвечающей твердой фазе Рез04 в воде при 250—300 °С, величиной около 100 мкг кг. Зависимость растворимости магнетита от плотности и температуры тенлоносителя имеет вид [c.103]

Скорость снижения тсмперагуры пара не должна быть выше 0,5 в минуту для температур пара в интервале 520—320 °С и 0,75° в минуту для температур 320—170 °С. Подача воды на впрыск в нар рассчитывается, исходя из создания в процессе промывки 2%-ной влажности пара на входе в турбину. В процессе промывки каждые 30 мин контролируют основные теплотехнические параметры и выполняют анализы конденсата на щелочность и на содержание железа, меди и кремнекислоты. Определяют также проводимость или общее солесодержание. Концентрации удаляемых компонентов первоначально растут, затем начинают снижаться и стабилизируются па низком уровне, что свидетельствует о,заверщении промывки. Подъем температуры пара вплоть до рабочей может проводиться со скоростью 1,5—2,0 в минуту. Продолжительность промывки влажным паром зависит от стеиени заноса турбины н может составлять от [c.154]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...