Функция взаимной источника

Вклад источника методом взаимной корреляции огибающих определяют следующим образом Измеряют вибрации источника Айв точке суммарного поля (рис. 7). В каждом канале сигнал фильтруется (обычно применяют третьоктавные фильтры), проходит блок автоматической регулировки уровня 3, поддерживающий постоянную составляющую Eq на выходе детектора неизменной, далее процесс детектируется линейным детектором огибающей 4, ограничивается по частоте Fg фильтром нижних частот 5 11 подается на коррелятор 6. На экране наблюдают периодическую составляющую корреляционной функции огибающей, размах которой фиксируют. Измеряют также автокорреляционную функцию огибающей источника [c.282]

Итак, учет влияния ограничения мощности источника энергии на динамические свойства силовой часги СП сводится к умножению передаточной функции СЧ с источником энергии неограниченной мощности на некоторую функцию взаимного влияния [1+5и(йд.о, s)]-i определяемую для ступенчатого сигнала на входе СЧ при помощи соотношения (7-36). [c.413]

Поля излучения от разных некогерентных областей некогерентного источника света могут быть частично когерентными, поскольку между величинами полей от двух достаточно близких точек некогерентных областей может суп] ествовать некоторая корреляция. Свойства пространственно-временной когерентности источника можно точно охарактеризовать функцией взаимной когерентности [c.365]

В качестве следующего приближения мы примем, что источник по своим размерам намного больше своей площади когерентности Ас и что любая пространственная структура в распределении интенсивности источника является грубой по сравнению с Ас. Все это позволит нам воспользоваться для функции взаимной интенсивности источника приближенным выражением [c.210]

Б. Представление источника с помощью функции взаимной интенсивности падающего света [c.290]

Следовательно, если, например, для некоторой точки интерференционного ноля центральная точка источника Л даст минимум, то точка источника А даст некоторую интенсивность в этой же точке поля. Иначе говоря, колебания, пришедшие в рассматриваемую точку изображения, будут сдвинуты по фазе и распределения интенсивностей в интерференционной картине от разных точек источника пространственно не совпадут — видность ухудшится (рис. 2.1, б). Если изменения фазы или разности хода, вносимые различными точками источника, невелики, то интерференционная картина будет иметь еще достаточный контраст. Теперь рассмотрим вопрос о когерентности с точки зрения взаимной когерентности двух волн (обозначены индексами 1 и 2). Функция взаимной когерентности Г12 (0) имеет вид [c.21]

Реальные лазерные источники являются частично когерентными в пространстве и во времени. Для спектрально-чистых квазимонохроматических источников функцию взаимной когерентности начального поля Г2(хо, р2, Т2) можно представить [51] [c.40]

Как показано в [1], в условиях, обычно выполняющихся на практике, пространственно-временную корреляционную функцию поля можно представить в факторизованном виде через пространственную и временную функции взаимной когерентности. Более существенное влияние турбулентность атмосферы оказывает на пространственную когерентность излучения. Поэтому в данной главе основное внимание уделяется рассмотрению турбулентных искажений пространственной когерентности поля и распределения интенсивности в поперечном сечении пучка. Анализируется влияние турбулентности на когерентность и размер изображения источника света за приемной линзой телескопа. [c.42]

Если точечный источник локализован в начале координат, то удобно использовать (15.6в) с функцией взаимной когерентности Го при г = О вида [c.61]

Функция взаимной когерентности Г(рь рг) поля излучения протяженного источника с интенсивностью /о(ро) приведена выше [формула (20.75)] она имеет вид [c.204]

На рис. 4.3 представлена расчетная модель, используемая в методе взаимных спектров. Она отличается от модели Гоффа (см. рис. 4.1) тем, что в ней используются линейные звенья с произвольными импульсными переходными функциями ht t). Рассмотрим отдельно случаи независимых и статистически связанных источников. [c.116]

Описанной выше процедуре решения можно поставить в соответствие сравнительно простые геометрические построения. Если по горизонтальным осям откладывать время t и значения искомой функции j(z), а по вертикальным осям - значения аргумента z (рис. 4.8) и построить графики начального распределения источника 2( ) аргументов ф(/) и /(0 то нахождение искомой функции сведется к следующим операциям каждой точке —Zq < z < Zq взаимно-одно- [c.160]

Данный результат носит общий характер. В схеме, представленной на рис, 66, можно получить фурье-образ функции автокорреляции спектра I (К) любого источника света, освещающего диффузор G. Но взаимное наложение большого числа спекл-структур, соответствующих разным длинам волн, приводит к потере информации и уменьшению отношения сигнала к шуму. [c.72]

Итак, однородная задача (24), (26) имеет счетное множество решений, обладающее, по-видимому, полнотой в классе 2 ([—1, 1]). Полагая, что система т является полной системой линейно независимых собственных функций, приходим к выводу о том, что решение однородного уравнения конвективной теплопроводности (4) существует и единственно для краевой задачи вне шара радиуса Во, если на его поверхности о задана температура как функция сферического угла 9. На бесконечности температура предполагается постоянной и равной нулю. Очевидно, что можно получить решение и в том случае, если на поверхности 8о задать тепловые граничные условия второго или третьего рода, поскольку неизвестные произвольные коэффициенты Сп, содержащиеся в т , и здесь однозначно определяются. Каждый коэффициент взаимно однозначно связан с интенсивностью 2 -польного теплового источника. [c.267]

Все три процесса взаимно связаны. Однако первые два преимущественно определяют форму, размеры, структуру и свойства металла шва, а третий — структуру и свойства металла в околошовной зоне. Детали нагреваются внутренними источниками тепла при протекании через них электрического тока. Давление в зоне сварки создается за счет передачи электродам усилия сжатия от соответствующего механизма привода сварочной машины. Режим нагрева и сжатия зависит от физических и химических свойств свариваемого металла. Для каждого конкретного металла можно найти наиболее благоприятный режим, обеспечивающий получение сварного соединения с наилучшими свойствами. Зона расплавления и нагревания при сварке определяется мгновенным температурным полем, которое является функцией непрерывно изменяющегося ноля электрического тока и теплоотвода. При точечной и роликовой сварке электрическое поле тока и теплоотвод существенным образом зависят от отношения диаметра электрического контакта (деталь — электрод и деталь — деталь) к толщине свариваемой детали. Это отношение, в свою очередь, в процессе сварки непрерывно изменяется от исходного значения (при холодных деталях) до конечного [c.7]

Выбор величины й в качестве критерия требует некоторых пояснений. Из формальных соображений гл. 4 следует, что при неограниченной величине конденсатора в цепи обратной связи интегрирующего усилителя ошибка от входного тока определяется только отношением входного тока смещения к максимально возможному току выхода. Аналогично погрешность от смещения нуля по напряжению, вообще говоря, зависит от отношения этого смещения к шкале выходных сигналов. Наконец, третий источник статических погрешностей — конечное значение коэффициента усиления. Эти три источника ошибок взаимно независимы, поэтому наиболее естественно обобщенный критерий для суммарной оценки качества усилителя брать как среднеквадратичную величину. Тот факт, что в качестве критерия выбрано не значение среднеквадратичной ошибки, а величины, ей обратной, связан с удобствами анализа соответствующих графиков — иначе пришлось бы иметь дело с функциями, асимптотически приближающимися к нулю. [c.185]

Для описания излучения стационарнь х немонохроматических протяженных источников используются корреляционные функции, характеризующие корреляцию между световыми колебаниями в двух любых пространственно-временных точках поля. Для описания поля протяженного полихроматического источника вводится функция взаимной когерентности [c.41]

Почти во всех задачах оптики, в которых не рассматривается лазерный свет, исходный источник света представляет собой протяженную совокупность независимых излучателей. Такой источник можно с приемлемой точностью рассматривать как некогерентный в смысле определения, данного в предыдущем параграфе, лишь при условии, что оптические элементы, через которые проходит свет, не способны разрешить отдельные излучающие элементы источника. Характер функции взаимной когерентности, создаваемой некогерентным источником, полностью описывается теоремой Ван Циттерта — Цернике, которая, несомненно, является одной из наиболее важных теорем современной оптики. Как следует нз названия, эта теорема впервые была доказана в работах Ван Циттерта [5.4] и Цернике [5.5]. [c.200]

При выводе теоремы Ван Циттерта—Цернике для представления некогерентного источника использовалась б-образная форма функции взаимной интенсивности источника. Рассмотрим теперь более общую форму теоремы Ван Циттерта — Цернике, которая применима к ограниченному классу частично когерентных источников, включая некогерентный (в указанном выше смысле) источник как частный случай. Роль малой, но ненулевой площади когерентности источника будет ясна из этих результатов. [c.210]

С точки зрения усреднения по ансамблю взаимная интенсивность света, отраженного или рассеянного шероховатой поверхностью и наблюдаемого поблизости от этой поверхности, почти то же самое, что и взаимная интенсивность некогерентиого источника. В случае ансамбля идеально шероховатых поверхностей практически нет никакой связи между фазами света, рассеянного двумя близко расположенными поверхностными элементами, по крайней мере пока интервал между ними не окажется близким к одной длине волны. Сформулируем это математически, представив функцию взаимной интенсивности на поверхности в виде [c.333]

При переходе к пределу значение Г12(т) стремится к нулю. Однако, можно доказать, что между двумя источниками существует определенное фазовое соотношение и что, таким образом, они когерентны, хотя и обладают разными частотами. Причина обращения в нуль функции взаимной когерентности состоит в том что, как мы уже определили выше, она служит мерой лишь линейной зависимости между двумя переменными. И хотя фазы связаны линейно, это не характерно для соответствующих экспонеи-циальных членов. Если (10.77) проинтегрировать на конечном отрезке времени [c.291]

Для этого нач необходимо воспользова1ься весьма удобным соотношением, полученным в работе [10] на основании уравнения (10.80) и описывающим распространение функции взаимной когерентности о г конечного п. юского источника о оЕ о особенно полезно при рассмотрении задач, связанных с плоскими апертура%ш [c.293]

Критерий симметрии, предложенный Naville (1986), рассчитывается так, как показано на рис.б.С.б. Доказана его большая значимость для обнаружения естественной ориентации, сравнительно с максимальным значением функции взаимной корреляции. Этот алгоритм может быть применен в 2D или 3D, а также при регистрации чистых поперечных или обменных волн. Для него не требуется моделирования поляризации источника, и это делает его полезным при обработке данных обменных PS-волн, поляризация которых определяется ориентацией вектора источник-сейсмоприемник и не может быть моделирована. [c.79]

Выражение для передаточной функири слоя пространства зависит от степени когерентности источника излучетя. При прохождении когерентного излучения через слой пространства ei о фильтрующие свойства описываются так же, как и свойства когерентной оптической системы. Слой, пространства называют по аналогии так е когерентным. Некогерентный слой пространства описывается с помощью оптической передаточной фун-кпни. Влияние слоя пространства на часшчно когерентное излучение, на взаимную функцию когерентности считают эквивалентным действию че- [c.55]

В заключение можно привести следующий перечень задач, решаемых путем измерений корреляционных функций или взаимных спектров оценка степени диф-фузности поля вибраций оценка степени синхронности, связанности колебаний различных точек механизма определение коэффициента отражения и преломления из-гибных волн различными препятствиями определение вклада различных источников вибраций или шума в суммарное поле, создаваемое при их одновременной работе и т. д. [c.280]

Изменение параметров технического состояния машин в ряде случаев сопровождается увеличением уровня колебательной энергии (Ниже, когда иет необходимости различать механизм, машину и агрегат, для простоты их будем называть машиной). Для машин, уровень шума которых имеет существенное значение, превышение определенного уровня вибрации или излучаемой акустической энергии можно считать отказом по виброакустическим показателям В этом случае первой задачей вибро-акустической диагностики машин является локализация источников повышенной виброактивности. Она позволяет определить относительную роль каждого источника в создании общей вибрации. На ее основе строят математическую модель механизма и устанавливают особенности кинематики рабочего узла или протекающего в нем процесса, приводящ,ие к возникновению повышенной вибрации Источник вибрации может быть протяженным (например, многоопорныи ротор) Тогда возникает необходимость дополнительного исследования пространственного распределения динамических сил и кинематических возбуждений, возникающих в данном узле. Наиболее распространенными способами выявления и локализации источииков является сравнение вибрационных образов (во временной и частотной областях) машины в целом и отдельных ее узлов Когда виброакустические образы нескольких источников подобны, полезно анализировать потоки колебательной энергии через различные сечения механизмов, динамические силы, действующие в различных сочленениях, а также статистические характеристики процессов (функции корреляции, взаимные спектры, модуляционные характеристики и т д,). В связи с тем. что силовые и кинематические возбуждения в узлах н вибрация машины в целом зависят не только от интеисивности рабочих процессов, но и от динамических характеристик конструкций, для выявления причин повышенной вибрации следует измерять механический импеданс и подвижность различных узлов — статорных и опорных узлов механизмов, машин, агрегатов, а также фундаментных конструкций Способы выявления источников повышенной виброактивности механизмов. Наиболее распространенный способ выявления — сопоставление частот дискретных составляющих измеренного спектра вибрации с расчетными частотами возбуждений, действующих в рабочих узлах механизмов В табл. 1 пре ставлены сводные формулы частот дискретных составляющих вибрации и возбуждающих сил некото рых механизмов. Спектры вибрации измеряют на нескольких скоростных режимах работы механизма, что позволяет более надежно сопоставить расчетные частоты с реальным частотным спектром вибрации Кривые зависимости уровней конкретных дискретных составляющих вибрации от режима работы механизма дают возможность выявить резонансные зоны. [c.413]

Напомним, что при прохождении пучком света линзы с фокусным расстоянием / комплексная амплитуда поля умножается на ехр[- (ikl2f) (xi + 7i)]. Добавление этого множителя в функцию отклика (1.6) приводит к взаимному сокращению членов, содержащих х] я если расстояние до плоскости наблюдения / равно /. Отсюда вытекает простейший рецепт наблюдения распределения в дальней зоне, которому все и следуют на выходе источника размещается линза или более сложная оптическая система с фокусным расстоянием / > 0. Картина в фокальной плоскости полностью подобна распределению в дальней зоне для перехода к угловому масштабу необходимо линейный масштаб разделить на /. Поскольку угловое распределение излучения остается в пустом пространстве на любом удалении от источника одним и тем же, расстояние от источника до измерительной линзы не играет особой роли. Необходимо только следить, чтобы линза всегда перехватывала весь световой пучок и чтобы плоскость наблюдения действительно была фокальной. [c.58]

Лучи света, проходящие через отверстия, достигают экрана наблюдения, приобретая временные задержки п/с п Гд/с. Если разность задержек г2 — fi)/ намного меньше времени когерентности Тс света источника, то на экране наблюдепи1> должны возникать интерференционные полосы с глубиной модуляции (видностью), зависящей от степени корреляции между световыми волнами, падающими на отверстия. Таким образом, видность наблюдаемых полос должна сильно зависеть от взаимной корреляционной функции <и(Pi, + т)и (Рг, 0>- [c.167]

В силу предположения (7.2.12) величина s(Ax/X2,, Ayj kZi) является исключительно узкой функцией переменных (Ах,Ау). Следовательно, выражение (7.2.16) описывает взаимную интенсивность нового источника (зрачок линзы), который практически можно считать пространственно-некогерентным и распределение интенсивности которого пропорционально P (Xi, i) р. Применим теперь теорему Ван Циттерта — Цернике к новому источнику, что позволит нам записать взаимную интенсивность падающего на объект света в виде [c.293]

Дана электрическая схема, состоящая из п независимых контуров, в каждом из которых может содержаться индуктивность Ьг, емкость омическое сопротивление Щ и источник переменного напряжения i(t) (г = 1, п). Если у г-го и -го контуров имеется общий участок цени, то он может содержать индуктивность емкость = С 1 и омическое сопротивление = = Rji. При наличии взаимной индукции между г-м и -м контурами соответствующий коэффициент равен Mij = Mji. Пользуясь электромеханическими аналогиями, выписать выражения для функции Лагранжа С, функции Релея и для ненотенциальных обобщенных сил Q . [c.141]

Идеальную систему формирования изображения математически можно описать как отображение точек из плоскости предмета П , расположенной в пространстве предмета в точки плоскости Щ в пространстве изображения Ej. В присутствии аберраций для конечных длин волн и ограниченного зрачка одиночный точечный источник, расположенный в точке (л , образует распределение поля К(х, у Xq, Уо), называемое имп тьсным откликом который отличается от делу функции o( )(x — X, у — у), имеющей ненулевое значение в точке (х, у) гауссова изображения предмета. Это означает, что аберрации и дифракция нарушают взаимно-однозначное соответствие между и Ej. Если же с помощью высококачественных составных линз и уменьшения апертуры инструментального зрачка удается исключить аберрации, то импульсный отклик определяется лишь дифракционными эффектами в этом случае говорят, что оптическая система является дифракционно-ограниченной. [c.319]

Однако при обработке на агрегатно-расточных станках тепловые деформации шпиндельного узла силовых головок являются основным источником неточностей взаимного расположения обработанных отверстий. Характер и величина тепловых деформаций шпиндельного узла головок являются функцией конкретных условий обработки, вследствие чего учесть соответствующие погрешности расчетным или даже экспериментальным путем не представляется возможным. Поэтому при обработке деталей на агрегатнорасточных станках следует использовать такие схемы обработки. 40 [c.40]

Рассмотрим, напрпмер, получение восьми голограмм дальнего поля (каждая из них для тех же параметров, что у двух указанных выше разработок), которые осуществляют в системе с внешним пороговым кодированием восемь функций двух булевых переменных, имеющих положительный порог (например, восемь из тех шестнадцати функций, для которых два нулевых входных сигнала порож дают нулевой выходной сигнал). На рис. 5.5 показана простая оптическая схема, состоящая из экрана с двумя маленькими отверстиями, разнесенными на расстояние у. Одно из отверстий покрыто пленкой 0, изменяющей фазу имеется детектор 4 и верхний и нижний взаимно когерентные точечные источники / и ы. В приближении дальнего поля расстояния й и у, а также длина волны Х = 2я1к должны. быть малы по сравнению с расстоянием 5. В рамках данного приближения и при фиксированном Ь задача сводится к нахождению величин у и в, таких, что продетектированный сигнал /г только для включенного источника I, сигнал / , полученный только при включенном источнике к, и сигнал /ь, полученный при обоих включенных источниках, имеют все шесть [c.152]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...