Уравнения условные

Изменения средних величин скорости и параметров среды от сечения к сечению в такой модели подчиняются одномерным уравнениям условной единичной струйки, анализу свойств которой посвящена гл. I. [c.13]

Таким образом, дифференциальное уравнение условного осциллятора можно рассматривать как условие стационарности (т. е. независимости от t) параметров колебательного контура, описываемого уравнением 4.22) в координатах v, Ф. [c.143]

Ступенчатое изменение собственной , частоты. Пусть функция р (i) при = 0 изменяется скачком от значения ро до р. Переходя к безразмерному времени т = 2Q , запишем дифференциальное уравнение условного осциллятора (4.13) в следующем виде [c.144]

Построение решений при периодическом изменении функций p (t) и W t) вне зон параметрического резонанса. Как было показано в п. 15, условный осциллятор на сравнительно большом диапазоне амплитуд практически сохраняет линейные свойства. Это позволяет пользоваться линеаризованным уравнением условного осциллятора [c.156]

Функция 2 (x) должна являться частным решением (точным или приближенным) уравнения условного осциллятора, которое в этом случае запишете следующим образом [c.321]

Указанным выше методом уравнение теплопроводности преобразовывается в условное уравнение конвекции, в котором обогреваемая область тела приводится в относительный покой и находится в состоянии теплообмена со средой. Таким образом, приходим к уравнению условной конвекции с граничным условием в покоящейся области. Получаем уравнение конвекции [c.192]

Можно выделить два способа составления канонических уравнений, условно назвав их операторным и поэлементным. [c.99]

Последнее уравнение условно выражает изменение с температурой изобарного потенциала при плавлении моля лития. При температуре плавления лития это изменение равно нулю [c.70]

Выражение (40) является основным уравнением условного измерителя в этом методе. Оно позволяет при решении задачи о концентрации напряжений в подкрепленном вырезе на обечайке опереться на такое же решение для неподкрепленного выреза, получить которое значительно проще. Условный измеритель, основывающийся на выражении (40), имеет вид графика (см. гл. III). [c.36]

Величина, стоящая в скобках, может быть условно представлена как работа Л сил инерции. Тогда уравнение (14.5) будет иметь вид [c.307]

Для этого проведем между состояниями 1 и 2 обратимый процесс 2-4-1 и условно пунктиром необратимый 1-3-2 (рис. 8-7). Полученный в результате этих процессов цикл будет необратимым. Согласно уравнению (8-7), получаем [c.120]

При выводе основного уравнения теплопередачи (24-6) принималось, что температуры горячей и холодной среды в теплообменном аппарате не изменяются. В действительности температуры рабочих жидкостей при прохождении через аппарат изменяются, причем на изменение температур большое влияние оказывают схема движения жидкостей и величины условных эквивалентов. [c.487]

Перекрестный ток. Аналитический расчет тепловых аппаратов с перекрестным током довольно сложен и базируется на работе, выполненной Нуссельтом в 1911 г. Для приближенных расчетов можно рекомендовать уравнения, в которых известными величинами являются поверхность аппарата f, коэффициент теплопередачи k, условные эквиваленты U7i и и начальные температуры 1 и г 2- Требуется найти конечные температуры t [, t 2 н количество теплоты Q. [c.493]

Отметим, что различие в способах записи уравнений импульса связано с некоторой условностью разделения сил в макроскопиче- [c.79]

Расчет подшипников скольжения по приведенным выше уравнениям носит название условного расчета и применяется в основном для подшипников I группы (из-за отсутствия теории их расчета), а для подшипников жидкостного трения II группы этот расчет применяется как предварительный. [c.316]

Приближенное решение указанной задачи определения скорости можно получить двумя различными методами. Первый из них заключается в том, что в разложении (5. 5. 18) можно ограничиться только первым членом в бесконечной сумме [72]. Этот метод условно назовем моделью А. Второй метод заключается в том, что решение уравнения (5. 5. 3) в области течения вблизи носовой части газового пузыря сращивается с решением того же уравнения для одномерного течения жидкости позади пузыря путем соответствующего подбора произвольных параметров [73]. Этот метод будем называть моделью В. [c.214]

Учет ускоренного движения звеньев выполним методом кинетостатики, условно приложив к каждому подвижному звену механизма главный вектор Ф, и главный момент Мф, сил инерции. Тогда для каждого звена можно записать три уравнения кинетостатики [c.180]

Замена передачи условным валом (рис, 9.1, г) потребовала пересчета к ее выходному сечению кинематических характеристик двигателя по уравнениям (9.2). Эта же причина вынуждает сделать пересчет приведенного момента инерции /лв двигателя и его произ- [c.257]

Этот способ состоит в том, что мысленно вырезают узлы фермы, прикладывают к ним соответствующие внешние силы и реакции стержней и составляют уравнения равновесия сил, приложенных к каждому узлу. Так как в начале расчета фермы неизвестно, какие стержни фермы растянуты и какие сжаты, то условно предполагают, что все стержни растянуты (реакции стержней направлены от узлов). [c.30]

К маятнику М приложены сила тяжести G и реакция нити N. Условно приложим к точке М переносную силу инерции Ф = — ииа,,, направленную противоположно переносному ускорению ш,,, т. е. вертикально вниз. Уравнение (26.7) примет вид [c.84]

Наиболее мощные методы преобразования уравнений с периодическими коэффициентами в теории вращающихся электрических цепей объединены под названием преобразование координат. Смысл преобразования координат заключается в замене переменных и переходе от исходных уравнений к новым уравнениям, которые сравнительно просто решаются стандартными методами. При этом модель ЭМП в виде системы взаимодействия цепей преобразуется к модели в виде системы условно неподвижных цепей. Принципиальная возможность преобразования координат устанавливается известной в теории дифференциальных уравнений и устойчивости теоремой Ляпунова. По этой теореме система дифференциальных уравнений с периодическими коэффициентами эквивалентна некоторой системе дифференциальных уравнений с постоянными [c.82]

Алгоритм решения трехмерных краевых задач упругости, ориентированный на возможности ЭВМ БЭСМ-6 и ЕС. Методы решения систем уравнений условно можно разделить на прямые, итерационные и вероятностные. В настоящее время прямые методы наиболее эффективны для решения систем порядка до 10 , а итерационные — порядка до 10 . При решении трехмерных задач упругости имеют дело с системой порядка более 10 . В связи с этим целесообразно ориентироваться, в основном, на итерационные методы. Начальное приближение целесообразно получать прямыми методами. [c.43]

Эти уравнения по форме ничем не отличаются от соответствующих уравнений для аналогичного исходного линейного дифференциального уравнения с правой частью. Огличие состоит лишь только в том, что в случае нелинейного уравнения ряд коэффициентов /га(0 не являются постоянными, а медленно изменяющимися функциями времени. Построение амплитудной и частотной характеристик (рнс. 78, а) производится по этому уравнению. Условно считают коэффициенты гармонической линеаризации к (а) и к (а) постоянными числами и производят построение зависимости к (а) от а по уравнениям (179). При построении связь между к (а) и к (а) определяется из графиков для к (а) и /г (а), построенных по формулам гармонической линеаризации. Затем на этом же графике производится построение зависимости между к (а) и а по формуле уточненной гармонической линеаризации (кривая на рис. 78, б) [c.219]

При решении динамических задач механики жестких тел, т. е. задач, связанных с определением сил инерции, так же как и при решении статических задач сопротивления материалов, применяются два метода. Первый из них аналогичен геометро-физико-статическому методу (см. 6). Здесь попутно с геометрическим рас- смотрением деформаций связей тела необходимо учесть кинематические условия движения тела, затем применить физические законы механики и, наконец, составить уравнения условного статического равновесия с учетом сил инерции. Второй метод основан на применении энергетических теорем. [c.452]

Уравнение условно. Оно, по существу, представляет лишь идею. На самом деле однокомпонентных электрически нейтральных систем заряженных частиц НС бывает, должно быть как минимум два сорта ионов, а, значит, не одно, а система уравнений Власова. С этой многокомпонентностью связаны характерные эффекты, один из которых мы обсудим в задаче 35. [c.302]

Таким образом, можно построить много вариантов абсолютно устойчивых в Приближении замороженных коэффициентов схем для уравнения (2.1), в которых разностные аналоги производных Эср/Эл имеют вид А Ajp/й. При этом основными факторами, между которыми должен Достигаться компромисс, являются порядок аппроксимации диффузионных членов и простота решения разностных уравнений. Условно будем классифицировать эти схемы с точки зрения второго фактора, т.е. по тому, ак осуществляется переход от одного слоя г = onst к другому. При этом южно выделить схемы, реализуемые скалярными и векторными трех- очечными прогонками, а также схемы с факторизованными оператора-основанные на расщеплении по физическим признакам. [c.49]

В применении к механизмам сущность метода может быть сформулирована так если ко всем внешним действующим на звено механизма силам присоединить силы инерции, то под действием всех этих сил можно звено рассматривать условно находящимся в равновесии. Таким образом, при применении принципа Далам-бера к расчету механизмов, кроме внешних сил, действующих на каждое звено механизма, вводятся в рассмотрение еще силы инерции, величины которых определяются как произведение массы отдельных материальных точек на их ускорения. Направления этих сил противоположны направлениям ускорений рассматриваемых точек. Составляя для полученной системы сил уравнения равновесия и решая их, определяем силы, действующие на звенья механизма и возникающие при его движении. Метод силового расчета механизма с использованием сил инерции и применением уравнений динамического равновесия носит иногда название кинетостатического расчета механизмов, в отличие от статического расчета, при котором не учитываются силы инерции звеньев. [c.206]

Коэффициенты С в выражениях (3.58) и (3.64), а следовательно, и Со в (3.65) имеют универсальный характер, т. е. могут быть получены в результате любого единичного эксперимента. В уравнениях (3.64) и (3.65) вместо т использована — порозность у теплообменной поверхности, а вместо условной скорости фильтрации газа и — действительная (ы/гпст), что адекватней отражает реальную картину. [c.95]

С. Г. Телетов в результате получает системы уравнений, которые учитывают силы взаимного сопротивления компонентов и фазовый переход одного компонента в другой. Однако в [Л. 123] отмечается, что временное осреднение не позволяет получить строгие уравнения дисперсоида. При этом показано, что и способ осреднения Франкля нуждается в улучшениях. Метод последовательного осреднения физических величин, предложенный в [Л. 123], заключается в том, что в каждый момент величины осредняются по объемам компонентов, а затем используется временное осреднение по промежуткам времени, соизмеримым с периодом характерных турбулентных пульсаций. В [Л. 113] осреднение фактически выполняется по объемам компонентов, составляющих объем элементарной ячейки потока AVn AVt = = РлАУп ДКт= (1—Рл)А п. При этом справедливо отмечается, что идея условного континуума лишь тогда может иметь физический смысл, если при этом хотя бы приближенно [Л. 113] отражаются особенности дисперсных лотоков (наличие подвижных внутренних границ, рассредоточенность по элементарным ячейкам сил межкомпонентного взаимодействия). Особый интерес представляет предложение Б. А. Фидмана дополнить пространственно-временное осреднение Франкля вероятностным осреднением основных величин дисперсных потоков [c.31]

Современное состояние вопроса общего математического описания дисперсных систем нельзя признать до-статочло удовлетворительным, несмотря на растущий интерес к этой проблеме. Каж травило, в работах, шо-священных этому вопросу, фактически используется феноменологический подход к исследованию дисперсного потока в целом. Идея условного континуума п03(В0Ляет полностью использовать математический аппарат механики сплошных сред, но несет с собой погрешности физического порядка тем более существенные, чем значительней макроднскретность системы. Системы таких уравнений, полученные рядом авторов как общие, все же не охватывают класс дисперсных потоков во всем диапазоне концентраций (вплоть до плотного движущегося слоя). Они не учитывают качественного изменения структуры потока и в связи с этим изменения закономерностей распределения частиц, появления новых сил (например, сухого трения), изменения с ростом концентрации (до предельно большой величины) условий однозначности и пр. В основном большинство работ посвящено турбулентному течению без ограничений по концентрациям, хотя при определенных значениях р наступает переход к флюидному транспорту, а затем — плотному слою. Сама теория турбулентности применительно к дисперсным потокам находится по существу в стадии становления (гл. 3). Наиболее перспективные методы — статистические (вероятностные) применяются мало, по-видимому, в силу недостаточной изученности временной и пространственной структур дисперсных систем Общим недостатком предложенных систем уравнений является их незамкнутость, которая объясняется отсутствием конкретных данных о тензорах напряжений и [c.32]

Изобразим в Ts-диаграмме обратимую 1-2 и (условно) необратимую 1-3 (действительный процесс) адиабаты (рис. 16-6). С огласно уравнению (16-3), действительная работа /д на привод адиабатного компрессора равна [c.252]

Условный коэффициент излучения топки иринил аем е = 0,85. Решая уравнение [c.484]

Для получения чертежей и схем на графопостроителях требуется сократить избыточную информацию изображений, определить геометрическую информацию, необходимую для точного описания объектов, установить метрическую и геометрическую определенность каждого изображения и исех его элементов. Должны быть известны координаты начала и конца каждого отрезка (относительно принятого на чертеже нуля), начало, конец, центр каждой дуги, уравнения лекальных кривых и т. д. Зачерненные области должны быть исключены или заменены штриховкой. Не рекомендуется применять пересекающиеся линии с углом наклона 15" и менее, так как в этом случае при вычерчивании происходит заливка угла. Необходимо упростить условные обозначения с мелкой графической детализацией. Таким образом, должны быть достигнуты простота и конкретность графических образов с точки зрения программирования. Однако наряду с графической несложностью изображений, в условных обозначениях должна быть однозначность опознавания и хорошая различаемость. [c.33]

Эквивалентные схемы механических поступательных подсистем. При построении эквивалентной схемы сначала в моделируемом объекте выделяют элементы, массу которых необходимо учесть. Такие элементы изображаются двухполюсниками (условное обозначение двухполюсника дано на рис. 2.4, а). Первый полюс этого двухполюсника соединяется с базовым узлом, отражающим ннерциальную систему отсчета (или систему, которую можно принять при решении конкретной задачи за инер-цнальную), что следует из компонентного уравнения элемента массы, второй полюс представляет собой собственно саму массу (через него осуществляются все взаимодействия элемента с окружающей средой). Далее выделяют учитываемые элементы трения и упругости. Элемент трения (рис. 2.4, б) включается между контакти-руемыми телами, элемент упругости (рис. 2.4, в)— между телами, соединяемыми упругой связью. [c.78]

Выберем в качестве начального звена исследуемого механизма коленчатый вал ДВС, т. е. звено / (рис. 4.6, а). К условному звену (рис. 4.6, б) предъявим такое требование пусть его момент инерции J"] и момент MV , которым оно нагружено, будут такими, что закон движения условного звена получится полностью совпадающим с законом движения начального звена /. Это значит, что условное звено окажется своеобразной динамической моделью механизма, А отсюда следует, что если определить закон движения ЭГОН простой модели (рис. 4.6,6), то автоматически станет известным искомый закон движения начального звена заданног о механизма, т. е. будет справедливым для любого момента времени уравнение [c.144]

Уравнение (84.1) выражает теорему о зависимости между кинетическим моментом механической системы относительно неподвижного центра н относительно центра масс системы при любом движении механической системы ее кинетический момент относительно неподвижного центра равен геометрической сумме момента относительно этого центра главного вектора количества движения системы, условно прилооюенного в центре масс, и кинетического момента системы в ее относительном движении по отношению к центру масс относительно этого центра. [c.227]

Решение. Для определения реакций опор при помощи принципа Германа—Эйлера— Даламбера к точкам системы условно прикладывают их силы инерции и освобождая систему от связей, прикладывают реакции этих связей. В. зависимости от вида полученной системы сил составляют те или иные уравнения проекций сил на оси, соответствующие векторному уравнению (108.3), и уравнения моментов сил относительно осей, соответствующие иекторпому уравнению (108.5 ). [c.293]

Чтобы воспользоваться принципом возможных перемещений, к каждому телу прикладывают действующие на него задаваемые силы, а также условно прикладывают силу и пару, составленные силами инерции точек тела. Затем системе сообщают возможное перемещение и для всей совокупности задаваемых сил и приведенных сил ииерции составляют уравнение (117.3) или (117.6). [c.320]

Из уравнений (6-61) и (6-62) можно (получить следующее выражение для условного коэффициента теплопроводности Хизл, определяемого энергией излучения через пространство пор [c.161]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...