Трубы анализ концов

Принимая эпюру кривизны за фиктивную нагрузку, прогиб трубы подсчитывают как момент от фиктивной нагрузки в консоли, заделанной у верхнего конца трубы. Анализ результатов расчетов кривизны, определенных по формуле (8.27), показывает, что с достаточным приближением, идущим в запас прочности, можно принять эпюру кривизны прямоугольной, причем в качестве расчетной ординаты можно принять кривизну нижнего сечения трубы. [c.156]

В следующем примере мы вновь вернемся к рассмотрению течения подогреваемого газа в цилиндрическом канале. В отличие от анализа, проведенного в 3 гл. V и в примере 7 данного раздела, будет рассмотрен случай, когда задан перепад давлений в потоке. Это определяет ряд особенностей течения, которые не могли быть выявлены выше, когда предполагалось, что перепад давлений всегда достаточен для поддержания заданных приведенных скоростей в начале и в конце трубы. [c.250]

Конструкция мембранных панелей, жесткое соединение в них труб определяют повышенные требования к допускам на размеры при вырезке дефектных участков и при изготовлении вставок с тем, чтобы обеспечить необходимые точность сборки и центровку. В мембранных панелях значительно труднее выполнять подготовку концов труб под сварку. В этих условиях первостепенное значение для обеспечения качества ремонта приобретает применение специальных механизированных приспособлений, изготавливаемых на основе анализа отдельных технологических операций, входящих в технологический процесс ремонта. [c.407]

Для исследования структуры и свойств металла в исходном состоянии от одного конца трубы отрезают кусок длиной ЭО О—500 мм. Определяют химический состав по элементам, указываемым в сертификате, и производят карбидный анализ. Твердость измеряют на приборе Бри-нелля на поперечном сечении. Испытания на растяжение производят при комнатной и рабочей температурах, ударную вязкость определяют только при комнатной температуре. Затем исследуют микроструктуру и определяют количество неметаллических включений. Схема вырезки образцов показана на рис. 6-14,6. Если труба тонкостенная и поперечные образцы по указанной схеме вырезать нельзя, то испытания проводят на продольных образцах. При этом образцы должны быть удалены от среза конца трубы не менее чем на 50 мм, что необходимо для исключения зоны термического влияния газовой резки. Образцы следует вырезать на металлорежущих станках. [c.278]

Трубы и литые фасонные части, подготовляемые к установке, должны иметь сертификаты с данными, соответствующими требованиям котлонадзора каждая новая бесшовная труба из углеродистой стали диаметром более 35 мм имеет на расстоянии 100—200 мм от одного конца четкие выбитые клейма завода-изготови-теля, его ОТК и марки стали. Независимо от наличия сертификата и маркировки каждую трубу перед установкой осматривают и проверяют качество ее изготовления. На фланцы и крепеж установок среднего давления также должен иметься сертификат, либо производиться химический анализ металла. [c.323]

Уравнения (1.5) и (1.6) вместе с начальными распределениями и граничными условиями, например для на левом и для J на правом концах трубы, полностью определяют течение. В отличие от линейного (акустического) приближения при I X начальные распределения забываются , и периодические граничные условия вырабатывают решение, периодическое по 1. Анализ значительно упрощается, если взаимодействие волн, бегущих в разных направлениях, оказывается несущественным, что позволяет пренебречь в правых частях (1.5) и (1.6) слагаемыми с множителем (3 — х). Тогда С - и (7 -характеристики заменятся прямыми [c.288]

В задаче о колебании скорости. Отметим, что необходимость включения в анализ этого слагаемого при решении задачи о колебании давления или, что то же, задачи о трубе с фиксированным давлением на одном из ее концов следует из исследований, выполненных в [6, 8-10], а зависимость впервые установлена в [10], а затем в [8]. [c.295]

Полученную из строгой теории поправку на открытый конец интересно сравнить с результатами Рэлея [9] для звуковой волны в двухмерной органной трубе (т. е. в том же плоском волноводе с открытым концом). Из анализа Рэлея можно получить при <7 1 выражение [c.47]

Звуковые колебания в трубах, открытых с одного конца, были теоретически исследованы еще Гельмгольцем [16] и Рэлеем [17]. Трудность этой задачи связана с необходимостью учета диффракции на отверстии трубы, так как волна, распространяющаяся в трубе по направлению к открытому концу, отражается, излучая часть своей энергии в пространство. Для облегчения теоретического анализа этого вопроса указанными авторами были сделаны некоторые искусственные допущения (в частности, предполагалось, что труба оканчивается бесконечным плоским фланцем), не соответствующие действительности и ставящие под сомнение количественную применимость полученных ими результатов в обычных случаях. Однако диффракционные задачи такого типа могут быть решены вполне строго. При этом, наряду с другими величинами, вычисляется и (комплексный) коэффициент отражения волны в трубе от открытого конца, определяющий характер звуковых колебаний, устанавливающихся внутри трубы при ее возбуждении источником колебаний определенной частоты. [c.92]

Теория максимальных нормальных напряжений отражает с современной точки зрения те инженерные подходы к расчету на прочность, которые были предложены еще Г. Галилеем и использовались до конца XIX века преимущественно английскими инженерами, когда недостаточно были еще разработаны вопросы прочности и анализа сложных напряженных состояний. В этой теории учитывается только наибольшее из главных напряжений, а влияние двух остальных главных напряжений полностью игнорируется. Поэтому трудно ожидать от нее хороших результатов в случаях, когда напряженное состояние существенно отличается от одноосного. Это и подтвердили эксперименты. Так, для состояния чистого сдвига, которое реализуется в эксперименте, например при кручении тонкостенных труб, предельное состояние достигается значительно раньше, чем предсказывает первая теория. В испытаниях же на равномерное всестороннее сжатие, когда (Ti = сг2 = (Тз = —р, для большинства материалов не удается достичь предельного состояния даже при очень высоких напряжениях. А первая теория здесь предсказывает, что [c.350]

Таким образом, резонансная гипотеза удовлетворительно объясняет ход частотных характеристик излучателя, а также срывы генерации и отклонения от линейного изменения частоты на краях рабочего диапазона. Однако механизм звукообразования пока остается невыясненным. Предположительная картина возникновения звуковых колебаний, основанная на анализе ряда работ зарубежных авторов, а также проведенных нами скоростных киносъемок осцилляции струи (частота излучения 1,1 кгц, частота съемки до 10 тыс. кадров в секунду) и мгновенных теневых ее фотографий, сводится к следующему. Зарождение случайных колебаний в стационарном скачке, возникшем при торможении сверхзвуковой струи (торможение препятствием в виде резонатора), приводит к появлению в пространстве между этим скачком и донышком резонатора слабых пульсаций. Если рассматривать резонатор и часть струи до скачка уплотнения как некоторую резонансную трубу с одной жесткой и одной мягкой границами, то можно предположить, что возмущения, соответствующие собственной частоте такой четвертьволновой трубы, будут со временем усиливаться вплоть до появления нелинейных колебаний и ударных волн умеренной интенсивности. Эксперименты на трубах с двумя жесткими стенками [74, 75] показали, что возникновение разрывов (при возбуждении колебаний поршнем) наблюдается уже через 8—10 циклов. В трубе с одним открытым концом, возбуждаемой сверхзвуковой струей, переходный процесс составляет всего 3—4 цикла [39]. Теоретически нарастание колебаний в закрытой трубе рассмотрено в работах [75, 76] для открытой трубы со струйным возбуждением такие исследования, по-видимому, не проводились, хотя в работе [39] приводятся некоторые ориентировочные расчеты. [c.87]

Механизмы односторонне направленных движений пузырей, обусловленные волнами на свободной поверхности жидкости. Анализ системы (8), которая приведена к стандартной форме для последующего применения метода усреднения, показывает, что в шестом уравнении имеется произведение гармонических с частотой колебаний полости членов. Это последнее произведение описывает механизм односторонне-направленного перемещения пузырей в жидкости, в которой колебания центра масс пузырька и пульсации его радиуса происходят с одинаковой частотой. Именно этот механизм и лежит в основе дрейфа пузырей в трубе, заполненной вязкой жидкостью, когда перепад давлений на концах трубы — периодическая функция времени. Все движения, исследованные в предыдущем разделе 1, обусловлены действием именно этого механизма. Что касается движений пузырей в баках, то действие этого механизма приводит к возникновению вибрационной силы, обеспечивающей затопление пузырей. Она может быть вычислена исходя из исследования одномерных уравнений движения пульсирующего пузыря. По-видимому, впервые данная вибрационная сила была описана еще в пятидесятых годах прошлого века в работе [2].Члены, определяющие [c.319]

Если условие (16) не выполняется, то в некоторых зонах трубы возможны противоположно-направленные движения пузырей разных размеров. Отметим, что такого рода режимы можно использовать для перемешивания жидкой среды, причем пузыри как бы выполняют роль перемешивающего рабочего органа. Местонахождения такого рода зон определяется при фиксированных значениях радиуса трубы и вязкости жидкости частой пульсаций давления. Подбирая ее определенным образом, а также обеспечивая наличие в течении пузырьков нужного размера, как это следует из анализа рис. 2, можно обеспечить возникновение зон перемешивания в любой внутренней области течения, за исключением пристенного слоя, так как при увеличении частоты зоны перемешивания хотя и приближаются к стенке трубы асимптотически, однако ни при каком значении частоты ее не достигают. Между ближайшей к стенке трубы зоной перемешивания и стенкой всегда имеется слой жидкости, в котором должен реализовываться режим дегазации пузырьки должны дрейфовать по направлению от открытого конца трубы. [c.761]

Из сказанного следует, что при распространении детонации внутрь трубы от ее открытого конца волна Римана должна быть более интенсивной, чем при закрытом конце трубы, так что газ в ней приобретает скорость к открытому концу трубы и истекает в окружающее пространство. Анализ показывает, что если интенсивность волны детонации ниже некоторого граничного значения, то задний фронт волны Римана, где давление газа сравнивается с первоначальным, не достигает конца трубы и истечение газа происходит с дозвуковой скоростью. Если же интенсивность волны детонации достаточно велика, то волна Римана простирается вплоть до выхода из трубы и газ истекает из трубы со звуковой скоростью и с давлением более высоким, чем в окружающем пространстве (рис. 2.17.2) ). [c.228]

При полном открытии дросселя или небольшой потере напора по сравнению с потерей через сечение золотника можно пренебрегать ее величиной без сколько-нибудь существенного ущерба для необходимой и достаточной точности. Для точного расчета системы дросселирования на выходе надо рассматривать состояние гидросистемы в сливной трубе как состояние возникновения волнового процесса с закрытым подвижным концом при наличии большой утечки у регулирующего органа, зависящей от скорости течения жидкости через золотник и дроссель. Иначе говоря, при закрытии выхода у золотника скорость течения жидкости через золотник и дроссель уменьшается, гидравлическое противодавление перед дросселем падает, и поэтому интенсивность прямой волны в трубе перед золотником уменьшается. Однако такой путь теоретического анализа приводит к очень сложным вычислениям. [c.245]

Хотя некоторые данные по совместимости материалов. безусловно, содержатся в обычных научных публикациях, а также в торговых проспектах по химическим веществам и материалам, тем не менее, повсеместно применяемой практикой стало проведение ресурсных испытаний характерных конструкций тепловых труб, основной целью которых является установление совместимости материалов в условиях длительной эксплуатации при рабочих параметрах. В конце этих ресурсных испытаний могут проводиться газовый анализ, металловедческое исследование, а также химический анализ рабочей жидкости (см. также 4-2). [c.95]

Большую роль в развитии гидравлики в конце XIX и начале XX в. сыграли работы ряда русских ученых. Так, И. С. Громека издал в 1881 г. свое замечательное сочинение Некоторые случаи движения несжимаемой жидкости , где он значительно преобразовал дифференциальные уравнения Эйлера, дал глубокий анализ различных видов движения жидкости, заложил основы теории винтового движения жидкости (так называемой поперечной циркуляции) и т. д. Н. П. Петров (1836—1920 гг.) теоретически обосновал гипотезу Ньютона о силе внутреннего трения в жидкостях, дав математическое выражение этой силы, и разработал гидродинамическую теорию смазки, получив всеобщее признание как ее основоположник. Н. Е. Жуковский (1847—1921 гг.), которого В. И. Ленин назвал отцом русской авиации, значительно развил гидроаэромеханику, разработал методы ее использования для решения многих практических вопросов, создал на основании своих замечательных исследований теорию гидравлического удара в трубах, разработал теоретические методы решения задач о фильтрации воды в грунтах, развил гидродинамическую теорию смазки, расширил учение [c.8]

Очевидно, практически труба № 2 должна иметь некоторую конечную длину L. Это означает, что любая волна (34), бегущая в положительном х-направлении, может генерировать, когда она достигнет х = L, отраженную волну, бегущую в противоположном направлении. Однако при данном рассмотрении мы пренебрегаем этой волной, отраженной от дальнего конца трубы, либо потому, что мы ограничиваем анализ временем t < 2L/ 2, за которое волна не успеет вернуться и повлиять на условия у сочленения, либо потому, что мы предполагаем L настолько большим, что даже при том довольно малом коэффициенте ослабления волны, который может иметь место (разд. 1.13 и 2.7), волна, отраженная при х = L, станет пренебрежимо малой, дойдя до ж = 0. Таким образом, мы рассматриваем только падающую волну /, волну g, отраженную от сочленения, и проходящую волну h. [c.131]

Воздух движется от одной стенки к другой, в значительной степени подобно тому, как в трубе, закрытой с двух сторон. Без всякого анализа мы можем предсказать, что тон будет выше для сферы, чем для закрытой трубы такой же длины, так как сферу можно получить из цилиндра с закрытыми концами, частично наполняя последний препятствием из некоторого материала, влияние которого должно усилить пружинящее действие, между тем как перемещаемая масса остается почти без изменения. И действительно, для замкнутой трубы длины 2г [c.256]

Во всех этих инструментах связь между возбудителем и трубою нелинейна, что позволяет получить энергию колебаний за счёт постоянного потока воздуха анализ движения в этих случаях представляется трудным. Если колебания возникли, они продолжаются на тех частотах, которые позволяют извлекать из постоянного потока максимум колебательной энергии. Например, в случае возбуждающей струи, продуваемой поперёк конца трубы (флейта, органная труба), вибрация струи вызывает колебания давления, и преобладают те частоты, для которых входной импеданс минимален (скорость наибольшая), так что [c.281]

Для слива масла из бака открывают вентиль 35 на сливной трубе 36, предварительно отвернув пробку на конце трубы. Из водомасляного теплообменника 31 масло можно слить через специальный кран, установленный на корпусе теплообменника. Отбор масла на анализ производят при работающем дизеле. Для возможности отбора на трубопроводе 19 установлен кран в, который открывают, вывертывая болт а. После отбора масла болт а ввертывают и фиксируют контргайкой б. [c.120]

На основании описанного механизма зарождения и развития пульсаций и анализа уравнения (3) можно легко объяснить качественное влияние параметров на границу устойчивости потока, например, влияние дросселирования на входе и выходе. Действительно, при увеличении дросселирования на выходе увели-вается относительная доля сопротивления конца трубы. При этом устойчивые колебания потока могут возникать при меньшей интенсивности возмущения расхода по длине трубы и амплитуды колебания расхода на выходе, что соответствует уменьшению длины испарительного участка, т. е. при прочих равных условиях нужно увеличение расхода. Тем самым устойчивость потока ухуд- [c.56]

Кроме того, существенным недостатком всех существующих моделей для анализа динамических свойств газожидкостной смеси при рассмотрении в ней ударных волн является допущение о несжимаемости несущей фазы. При обосновании этого допущения исходят из следующих оценок. Считается допущение оправданным, если объемная доля пузырьков в смеси Р много больше объемной доли сжимаемой части жидкости /3(,. Эту последнюю в [35] определяют из соотношения для изотермической скорости звука в жидкости /3 = Ро/Рж ж- ри нормальных условиях величина j3(, 10 ". На этом основании при объемном содержании пузырьков /3 > 0,01 допущение о несжимаемости считается оррав-данным. Однако при давлениях Ро > Ю МПа, что имеет место в реакторном контуре атомных энергоустановок, по той же оценке 3 > 0,01. Кроме того, при рассмотрении умеренной ударной волны, в которой Pi/Po 10. по той же оценке (3 , во фронте волны на порядок увеличи-ваетсятг /3 из-за сжатия пузырей примерно на порядок уменьшается, тогда Р 10" . В действительности, как будет показано в следующей главе, с увеличением температуры и давления жидкости объемная доля сжимаемой части жидкости существенно возрастает. Так, при р = 15 МПа и t = 300 "С величина /3 = 0,1. Ограниченность возможности анализа закономерности распространения ударных волн в жидкости с помощью модели, предполагающей отсутствие сжимаемости, стала очевидной при рассмотрении парожидкостных смесей и газожидкостных смесей, содержащих в пузырьках растворимый газ. В [8] описаны результаты экспериментов по распространению ударной волны в воде, содержащей пу-зырькиС02. На рис. 2.9 показано изменение давления во фронте волны и скорости ее распространения по мере перемещения фронта по ударной трубе от верхнего к нижнему ее концу, а на рис. 2.10— относитель- [c.46]

На рис. 3 представлены данные распределения локального коэффициента теплоотдачи по профилю лопатки, полученные при испытаниях на установке для продувки плоских решеток и на воздушной турбине, а на рис. 4 приведен график зависимости относительной координаты начала и конца переходной области от 4H Jja Рейнольдса (построенный на основании анализа показателей степени п в зависимости Nu = Re ) при испытаниях в аэродинамической трубе (штриховые линии) и на воздушной турбине (сплошные линии). [c.66]

В Англии методы построения диаграмм равновесия в области 1100—1600° разрабатывались Национальной физической лабораторией. Эдкок построил установку для термического анализа в индукционной печи, которая будет описана ниже. При исследовании системы железо — марганец Гэйлер [91] использовал дл)я термического анализа силитовую печь. Его установка с небольшими изменениями пригодна также для применения в печи сопротивления с проволочным нагревательным эл1ементом. Схематично это показано на рис. 89. Концы вакуумной трубы 1 герметически закрывают латунными водоохлаждаемыми фланцами 2. [c.168]

Подход, предложенный Канниненом и др. [51, 63—64], преследует цель сведения к минимуму математических сложностей при сохранении всех ингредиентов, соответствующих полному корректному решению. Исходя из уравнений для круглой цилиндрической оболочки, они ввели шесть основных допущений, чтобы упростить анализ I) труба деформируется полностью линейно-упруго в окрестности конца трещины [c.246]

В установках пневматической почты грузы перемещаются в специальной таре, называемой патроном (см. фиг. 160, в). Патрон с заложенным в него грузом вставляется в трубу в пункте отправления и при помощи давления воздуха доставляется к пункту назначения. Патрон представляет собол пустотелый цилиндр (обычно диаметром 60- 100 мм и длиной 150-н250 жж), снабженный по концам мягкими уплотнительными манжетами, диаметр которых строго соответствует внутреннему диаметру трубопровода. На одном из торцов патрона имеется крышка с запором. Открывая крышку, в патрон укладывают подлежащий транспортированию груз—телеграммы, письма, мелкие пакеты, образцы материалов (например, стали, резины) для анализа, журналы, инструменты и тому подобные грузы. В пункте отправления патрон вставляется в транспортный трубопровод (обычно круглого сечения диаметром 60- 100 мм) и доставляется давлением воздуха в пункт назначения. Скорость движения патрона 6-ь 12 м1сек. [c.292]

Классическим направлением магнитной гидродинамики в 1950-70-х гг. было исследование подавления турбулентности продольным магнитным полем. Теоретическое моделирование этого эффекта до сих пор до конца не изучено. Поэтому наиболее сложные - переходные (от ламинарного к турбулентному) режимы течения в первых теоретических и численных исследованиях, как правило, не рассмат-эивались. В работе Е. К. Холщевниковой ([26] и Глава 12.5), с привлечением уравнения для турбулентной вязкости, впервые осуществлено численное моделирование развитого течения в трубах в осевом магнитном поле во всем диапазоне чисел Рейнольдса (от ламинарного до турбулентного режимов). Была предложена нелинейная математическая модель развития возмущений в круглых трубах, которая, в зависимости от начальной интенсивности возмущений и от числа Рейнольдса, переводит течение либо в ламинарный, либо в турбулентный режим. Развитые в ЛАБОРАТОРИИ теоретические и численные методы анализа МГД пограничных слоев широко использовались в ИВТ АП СССР и в филиале Института атомной энергии [27. [c.519]

Анализ структуры и свойств металла гибов, имевших ускоренную ползучесть на прямом участке или повреждение на гнутой части в эксплуатации, в ряде случаев позволил установить большую неоднородность микроструктуры и, как следствие, разницу в механических свойствах по длине труб. Это явление может быть вызвано применявшейся ранее технологией гибки паропроводных и пароперепускных труб перед гибкой один из концов трубы нагревался до температуры выше Асз, а другой оставался практически холодным. За холодный конец трубу извлекали из печи и гнули в горячем состоянии, так как мощность трубогибочного станка не позволяла согнуть трубку в холодном состоянии. После гибки в горячем состоянии давался отпуск. [c.185]

В ведомости индивидуальной проверки труб для коммуникаций высокого давления указываются материал трубы номинальные размеры (наружный диаметр, толщина стенки и длина трубы), завод-изготовитель, заводской номер трубы и номер сертификата, номер и дата контрольного анализа партии (механические свойства и химический состав), промер концов трубы (наружный диаметр и толщина стенкн по обоггм торцам). [c.728]

Если здание расположено близко к центру взрыва, то взрывная волна может его разрушить однако анализ действия взрывной волны выходит за пределы темы данной книги. С другой стороны, если здание находится на достаточном расстоянии, то оно может испытать лйшь сотрясение. Когда атомная бомба была взорвана над Японией в конце второй мировой войны, это чудовищное оружие разрушило большое число сооружений, но —удивительное исключение — многие высокие трубы оказались неповрежденными. [c.112]

Элементы труб бывают обычно двух видов участки малого поперечного сечения (открывающиеся на обоих концах в большие объёмы), которые мы будем называть сужениями) и объёмы большого поперечного сечения (сообщающиеся на обоих концах с сужениями), которые будем называть расширениями. Воздух в сужениях при движения даёт инерционную реакцию, характеризуемую массой поэтому электрическим аналогом сужения служит индуктивность] воздух в расширениях обладает упругой реакцией, поэтому электрическим аналогом расширения является ёмкость. Физические доводы, подтверждающие эти утверждения, и их проверка будут отложены до гл. УП, где мы проделаем необходимые математические выкладки. Весьма примитивный анализ пока будет достаточен для вычисления величин элемеяа-тов схем электроакустических аналогий. [c.260]

Ресурсные испытания низкотемпературных тепловых труб. При длительных испытаниях можно ожидать значительных изменений характеристик тепловых труб. Эти изменения вызваны различными причинами. Во-первых, продукты реакции, растворимые в теплоносителе, могут уменьшать поверхностное натяжение и соответственно снизить теплоперенос твердые продукты реакции способны закупоривать капилляры образование налета на стенке трубы также может уменьшить коэффициент теплопередачи и увеличить термическое сопротивление труб выделение неконденсирующихся газов приводит к созданию газовой пробки в конденсаторном конце трубы, тем самым уменьшая эффективную поверхность ее п наконец, сильная коррозия может разрушить стенку трубы и капиллярную систему. Наиболее обстоятельные данные по ресурсным испытаниям тепловых труб представлены в работах [15, 71]. В работе [71] в предварительной, исследовательской программе были проведены испытания 40 тепловых труб. Трубы испытывались с многослойным сетчатым фитилем при мощности теплопереноса 10 Вт. Теплосъем осуществлялся естественной конвекцией на воздухе. В табл. 4.8 представлены основные параметры и результаты этих опытов. Проводились следующие анализы металлографический— стенки в зоне испарения и конденсации, масс-спсктроскопиче- [c.108]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...