Расчет упрощенный привода

Расчет упрощенный привода 64, 65. 70, 95, 96. 103, 105 [c.268]

Местные сопротивления газопроводов представляв собой повороты, разветвления, изменения сечения и клапаны (шиберы). Все местные сопротивления рассчитываются как обычно, по формуле (1-4) величина коэффициента местного сопротивления определяется в зависимости от формы сопротивления по соответствующим графикам. При расчете участка с различными сечениями все коэффициенты местных сопротивлений участка для упрощения приводятся к одной скорости по формуле (1-26) и общее сопротивление участка рассчитывается по сумме приведенных коэффициентов. [c.32]

В некоторых случаях задача может быть упрощена, во-первых, уменьшением требований, предъявляемых к конструкции, н, во-вторых, уменьшением числа взаимосвязей за счет менее существенных. Эти упрощения приводят к снижению точности. При этом уменьшение объема расчетов следует сопоставить с ожидаемым эффектом и значимостью возможных отклонений. [c.141]

Все дальнейшие расчеты конкретных примеров проводились на электронно-вычислительной машине М-20 в следующем порядке. Сначала вычислялись корни уравнения (7.64). Так как величина 1 мала по сравнению с ol, то для упрощения вычисления корней ею можно пренебречь. Такое упрощение приводит к тому, что не учитывается влияния сил затухания в жидкости на собственные частоты колебания системы. [c.278]

Система уравнений (11.4) аналитическому решению не поддается, и для практических расчетов она приводится к упрощенному виду, в результате чего определяются р, ш н I, л затем зависящие от них напряжения в материалах газоотводящей трубы. [c.195]

Из указанного уравнения видно, что величина 1 ро для большинства металлов зависит лишь от первого члена уравнения, т. е. от теплового эффекта реакции окисления, который является основным критерием для качественного суждения о сродстве ме талла к кислороду. Однако при сравнении металлов с близкими тепловыми эффектами образования окислов, например цинка или фосфора, это упрощение приводит к ошибочным выводам, и в подобных случаях расчет реакции раскисления необходимо проводить по вышеуказанному полному уравнению Нернста. [c.45]

Для динамического расчета мембранного привода можно использовать расчет поршневого одностороннего привода, если в уравнении (3.3) под коэффициентом с" понимать приведенную жесткость пружины вместе с мембраной, а взамен площади Р поршня подставить эффективную площадь мембраны. Тогда для расчета мембранных приводов могут быть использованы уравнения (2.18) и (3.5), сводные графики т—N и упрощенные расчеты односторонних устройств с возвратной пружиной при = О, поскольку масса движущихся частей этих приводов обычно бывает мала. Остановимся на вопросах определения приведенной жесткости мембраны и ее эффективной площади. [c.97]

Одновременное включение всех механизмов создаст наибольшие инерционные нагрузки, которые необходимо учитывать при расчете всех приводов. С целью упрощения определения инерционных нагрузок можно [c.211]

Точный расчет мощности привода бетоносмесителя принудительного перемешивания представляет большие трудности. Для приближенных расчетов можно пользоваться упрощенным способом. В основу его положено предположение, что сопротивление движению лопатки в бетонной смеси (в Н) пропорционально площади лобовой проекции Fi. [c.390]

В качестве одной из попыток упрощенного определения можно упомянуть прием, примененный в расчете пружинного привода к нагнетателю двигателя Юпитер VII [c.517]

При проектном расчете число неизвестных обычно превышает число расчетных уравнений. Поэтому некоторыми неизвестными параметрами задаются, принимая во внимание опыт и рекомендации, а некоторые второстепенные параметры просто не учитывают. Такой упрощенный расчет необходим для определения тех размеров, без которых невозможна первая чертежная проработка конструкции. В процессе проектирования расчет и чертежную проработку конструкции выполняют параллельно. При зтом ряд размеров, необходимых для расчета, конструктор определяет по эскизному чертежу, а проектный расчет приобретает форму проверочного для намеченной конструкции. В поисках лучшего варианта конструкции часто приходится выполнять несколько вариантов расчета. В сложных случаях поисковые расчеты удобно выполнять на ЭВМ. То обстоятельство, что конструктор сам выбирает расчетные схемы, запасы прочности п лишние неизвестные параметры, приводит к неоднозначности инженерных расчетов, а следовательно, и конструкций. В каждой конструкции отражаются творческие способности, знание и опыт конструктора. Внедряются наиболее совершенные решения. [c.8]

Схема алгоритма компоновки приводов подач рабочих органов станков с ЧПУ (рис. 1.15) включает блок 4 — генератор структур приводов (датчик чисел в двоичном коде). Согласно конкретной структуре производится упрощенный расчет узлов, соответствующих полученной структурной формуле (блок 5). Определяется погрешность полученной неполной компоновки привода (блок 9) и прогнозируется погрешность Д компоновки с учетом элементов, находящихся на остальных уровнях дерева вариантов (блок 8). Если погрешность компоновки больше заданной с учетом прогнозируемой погрешности, то производится отсечение структур приводов в блоке 13. Как только будут исчерпаны все N вариантов приводов (с учетом отсечений), на печать выводятся полные структурные формулы приводов, рассчитанные конструктивные параметры их элементов и значения погрешностей. [c.36]

Рассматриваемая вихревая модель весьма удобна для расчета обтекания на электронно-вычислительных машинах. Это обусловлено, во-первых, достаточно простыми соотношениями, которыми описывается возмущенное течение около летательного аппарата, и, во-вторых, рядом важных свойств системы алгебраических уравнений, к которым сводится решение задачи. Одно из этих свойств состоит в том, что диагональные члены в матрице коэффициентов уравнений играют доминирующую роль сами же решения обладают большой устойчивостью по отношению к исходным данным. Существенной особенностью расчетов на ЭВМ является также и то, что использование косых подковообразных вихрей вместо обычных приводит к значительному упрощению вычислений и достижению более точных результатов. [c.222]

Ниже приводится упрощенный, но пригодный для практики способ расчета. Опыт показывает, что для получения правильного результата следует в формулу (7-40) подставить удвоенное значение температурного перепада. [c.116]

Если принять за независимое переменное, то 6 является эвольвентной функцией а , или инволютой а . Для упрощения расчетов значения пуа приводятся в таблицах. [c.205]

Удельная мощность в начале нагрева, когда заготовка ферромагнитна больше, чем в конце. Это также сокращает время нагрева. Эти вопросы рассмотрены в ряде опубликованных работ (например, [40, 411). Ниже приводится упрощенный, но пригодный для практики способ расчета. [c.43]

Большинство этих гипотез принято для упрощения расчета ферм, проводимого без привлечения вычислительной техники. Часто встречающиеся на практике отклонения от этих гипотез, как правило, оказываются несущественными, и упрощенное опре- Ч деление усилий в стержнях обычно приводит к вполне удовлетворительным результатам. [c.113]

Для оценки суммарного повреждения О при мягком нагружении на основе деформационно-кинетического критерия (1.1.12) процесс изменения деформаций рассматривался нестационарным, приводился для упрощения расчетов к стационарным режимам с заданной величиной деформаций на выбранном интервале чисел циклов (см. рис. 1.4.1,6, кривая о 1), разрушающее число циклов нагружения для которых определялось по кривой жесткого нагружения. Ниже приведены результаты определения по экспериментальным данным [c.60]

Зубчатые передачи являются наиболее распространенными видами передач, используемых в приводах современных машин различного назначения. Достоверность динамического расчета привода во многом зависит от правомерности выбора динамических схем этих передач. При этом всегда приходится удовлетворять противоположным требованиям максимальному учету с доступной полнотой параметров, определяющих динамические свойства передач, и предельно допустимому упрощению этих схем. Близость принятых инженерных решений к оптимальным определяется тем, насколько удачно найден компромисс в вопросе удовлетворения указанным требованиям. [c.30]

Особенности процесса самоторможения были рассмотрены в п. 10.1 на элементарной схеме самотормозящегося механизма (рис. 85). Предположим, что массой обладают лишь выходные звенья такого механизма, к которым приложены внешние моменты. Тогда на основе рис. 85 может быть получена упрощенная динамическая схема самотормозящегося механизма с жесткими звеньями (рис. 87). При такой схематизации самотормозящегося механизма можно решить ряд важнейших задач динамики привода с удовлетворительным согласованием результатов расчетов и экспериментов. В частности, [c.280]

Матрица А позволяет представить вектор ц (х/1) в форме метода начального параметра т) (х11) = " хИ)А (0) т) (0). Если условия на опорах определяются с помощью матриц жесткости опоры т)" (0) = еоТ) (0) и ц (1) = = 1 ] (1), то вместе с уравнением для X У (X) = 0 имеем систему, определяющую собственные колебания оболочки. Такая задача была рассмотрена в работах [2, 3]. Упрощения, которые приняты для исходных уравнений в работах [2] и [6], где оболочки считают пологими, приводят, как показали расчеты, к завышению минимальной собственной частоты на величину до 30%. На других частотах разность между результатами расчета по [2] и [3] остается постоянной, т. е. погрешность быстро уменьшается с ростом частоты. [c.20]

Использование в расчетах упрощенных формул, полученных для случая армирования высокомодульиой арматурой, приводит к завышенному значению модуля сдвига (кривые 3 и 4). Особенно это относится к расчетным значениям модуля Озз, полученным по методике сведения к модели однонаправленной волокнистой среды (кривые 3 и 4, рис. 5.6, б). При этом максимальное расхождение в вычислении модуля сдвига Озз по приведенным в 5.1 зависимостям не превышает 15 %. [c.140]

Выполнив дальнейший расчет по приведенной выше схеме, получим окончательно Se = 22,1 МПа, и 0,312 с. Как следует из сравнения с приведенными выше более точными расчетами, упрощенная оценка достаточно хорошо с ними согласуется. Расхождение в интенсивности составляет 257с, расхождение в эффективном периоде 10%. Указанные погрешности идут в запас прочности. В тех случаях, когда оценки приводят к слишком низким величинам долговечности, необходимо пользоваться более точными методами с использованием результатов статистической обработки пульсаций температур. [c.57]

Основы расчета гидравлических систем рассмотрим применительно к объемному гидравлическому приводу как наиболее сложной гидросистеме. Методику расчета других гидросистем, например системы подачи жидкости, можно получить при упрощении методики расчета гидравлических приводов. Обьмно проектирование объемного гидропривода заключается в выполнении следующих действий [c.266]

Упрощенную расчелную формулу (3.8) можно использовать и для расчета двусторонних приводов с линейно изменяющейся нагрузкой. Однако в этом случае пока невоз.-ложно определить экстремальное значение. Vтак как формула (3.9) получена только для одностороннего привода (сгд = сТа). Значений т прп N = О для двусторонних приводов с переменной нагрузкой не имеем брать эти значения с графиков (с,м. рис. 3.1 н 3.2) не имеет смысла, так как при наличии графиков нецелесообразно использовать упрощенные расчеты, а время г-проще найти по этим графикам. [c.96]

Расчеты и исследования динамических нагрузок в многомассовых схемах крановых механизмов показали их одночас отность (наибольшая амплитуда колебаний при какой-то одной -определяющей частоте), разную в разных звеньях и при различных видах нагружеий (при различных начальных условиях). Эти специфические свойства позволили рекомендовать для практических расчетов упрощенные схемы [10]. При этом нужно все исходные параметры приводить к тому звену, нагрузка в котором подлежит определению. [c.198]

Сравнение показывает, что аппроксимация Воля (упрощение б) приводит к существенно лучшим результатам, чем предположение об аддитивности для дЕ (упрощение а). Однако делать далеко идущие выводы на основании данных для одной системы еще нельзя. Эбботт и др. провели подобные исследования с другой тройной системой (ацетон—хлороформ—метанол) и нашли, что для этой системы упрощение а дает существенно лучшие результаты, чем упрощение б, хотя и в этом случае оба упрощения приводят к ошибкам расчета, превышающим погрешность эксперимента. [c.294]

Нагрузочная способность планетарных передач, их масса и габариты определяются контактной и изгибной прочностью зубьев и рабетоспособность подшипвиков сателлитов. В связи с этим выбор рациональных параметров и вариантов схем, а также оптимизация разбивок передаточных отношений в большой степени опре- деляется нормами, заложенными в методы расчета зацеплений и подшипников. Приведенный в справочнике расчет зацеплений, базирующийся в основном на методике, Являющейся рекомендуемым приложением к ГОСТ 21354—75, применим не только для планетарных передач, но также и при неподвижных осях сцепляющихся зубчатых колес. Большое внимание уделено проектировочным расчетам и приводится упрощенный метод, облегчающий поиск оптимальных вариантов привода. Следует иметь в виду, что методы оценки нагрузочной способности зацеплений и опор приближенны, поскольку влияние многих факторов, существенно влияющих на конечный результат, находится в стадии изучения. В связи с этим при проектировании высоко ответственных передач необходимо учитывать опыт эксплуатации аналогичных образцов и предусматривать возможность испытаний с внесением на их основе необходимых корректив с минимальными затратами. [c.3]

Жесткость валов, вращающихся в не-самоустана вливающихся подшипниках скольжения, должна быть достаточной, чтобы обеспечить необходимую равномерность распределения давления по длине подшипников. Расчет валов и подшипников в совместной работе при рассмотрении задачи как контактной и как гидродинамической приводится в специальной литературе. Применяют также упрощенные расчеты, в которых допустимый угол упругой линии вала в опоре (в радианах) выбирают равным минимальному диаметральному зазору в подшипнике, деленному на длину подшипника. Эти расчеты не могут считаться достаточно обоснованными, так как контактные деформации и упругие углы поворота корпусов соизмеримы с зазорами в подшипниках. [c.331]

Найти зависимость Дя(/) из (8.46) не представляет труда, если считать, что поле, действующее на каждый ион, равно среднему макроскопическому полю в диэлектрике, и, следовательно, при установлении поляризации оно не меняется. На самом деле это не так, но для упрощения будем считать, что = onst и Af/= = onst. Оправданием такого предположения может служить то, что более громоздкие расчеты приводят к тем же основным результатам. [c.286]

На решения уравнений движения налагаются периодические граничные условия к координате каждой частицы добавляется величина, кратная L=V столько раз, чтобы кубическая ячейка воспроизводилась не менее 26 раз. Это приводит к тому, что если одна частица покинет ячейку, то через противоположную грань в нее войдет другая частица с тем же импульсом. При этом плотность и энергия системы сохраняются. Для упрощения вычислений размер ячейки выбирается так, чтобы он был значительно больше радиуса действия потенциала. Для систем с дальнодей-ствующим кулоновским потенциалом используют специальные методы расчета. [c.190]

Путевые расходы приводятся к узловым путем добавления,соглас-t o формуле (IV. 10), к узловому расходу в конце участка 0,55Qnyr, а к узловому расходу в начале участка 0,45Qnyr- Однако для упрощения расчетов водопроводных сетей путевые расходы на каждом участке де-. "ят на две равные части и добавляют их к узловым расходам в начале к в конце участка. [c.94]

В литературе принято называть эти уравнения уравнениями теории пологих оболочек. Соответствующие решения оказываются затухающими на расстоянии по дуге порядка X = 1/Rh. Многие авторы рекомендуют применять их и для оболочек, размер которых в плане существенно больше, чем Я. Так, Власов рекомендовал эти уравнения для оболочек, у которых стрела подъема не превышает 1/5 пролета, никак не оговаривая при этом относительную толщину. Многочисленные расчеты с помощью приближенных уравнений (12.16.4) и уравнений точной теории, которые мы здесь не приводим, показали, что для оболочек, применяемых обычно в строительной практике, разница сравнительно невелика и рекомендация Власова может считаться практически обоснованной, хотя строгий анализ подтверждает пригодность уравнений (12.16.4) лишь для оболочек, размер которых в плане имеет порядок X, или для исследования краевых эффектов в оболочках положительной гауссовой кривизны. Последняя оговорка существенна. В оболочках отрицательной кривизны состояния изгиба могут простираться сколь угодно далеко вдоль асимптотических линий. В оболочках нулевой кривизны, например цилиндрических, изложенная в 12.13 теория применима далеко не всегда. Действительно, приближенная теория изгиба и кручения тонкостенных стержней открытого профиля, изложенная в 9.15, по существу представляла собою некоторый упрощенный вариант теории оболочек. Краевой эффект от бимоментной [c.428]

В обобщенной модели с сильным взаимодействием можно разделить ядро на несферичный остов и один или несколько внешних нуклонов. В адиабатическом приближении этот вариант модели не дает качественно новых результатов, но приводит к упрощению расчетов. Однако противопоставление внешнего нуклона нуклонам остова здесь менее оправдано, чем в случае слабой связи, поскольку при сильной связи уровни внешнего нуклона не отделены относительно большим промежутком от уровней нуклонов остова. [c.110]

Для упрощения расчетов, относящихся к прямоугольному отводящему руслу, обычно встречающемуся в практике, в литературе приводятся спещ1аль-ные расчетные графики, служащие для определения h . Поясним один из таких графиков, построенный Н. Н. Павловским. [c.455]

Погрешность этих формул по сравнению с более сложным расчетом, свободным от указанного допущения и дающим верхние оценки упругих констант, составляет при р < 0,5 менее 1 %. Модуль Юнга композиционного материала с щестью направлениями армирования по схеме 4 табл. 3.11, рассчитанный при (I = 0,35, отличается от его значения [43], рассчитанного по формуле (3.83), на 2 %, а модуль сдвига — соответственно по формуле (3.84) — на 0,5 %. Упрощение расчета за счет высокомо-дульности волокон (EJE ЮО), позволяющее сохранить в (3.83) и (3.84) лишь первые слагаемые, приводит по сравнению с данными работы [43] к заниженным на 20 % значениям модуля Юнга и сдвига. [c.90]

Рассматринаемая модель расчета приводит к значениям модулей сдвига 0x2 и 023 значительно большим, чем упрощенные зависимости (см, табл. 5.2) для слоистой модели. С увеличением жесткости армирующих волокон чувствительность их к изменению параметра а., также увеличивается (см, рис. 5.11). Возрастание модулей сдвига с приближением параметра к граничным точкам интервала его изменения объясняется наложением иа модель более жестких связей. При. этом неравенства (5.30) переходят в равенства, прослойки связующего отсутствуют, и в большем объеме элементарных параллелепипедов (см. рис. 5.2) выполняются условия Фойгта. [c.145]

Независимо от назначения ЭЦИ одним из основных условий эквивалентности испытаний является обеспечение подобия в накоплении повреждений при испытаниях и в эксплуатации [55]. Однако расчеты повреждаемости при испытаниях и в эксплуатации опять-таки ведутся на основе вышеуказанных представлений и допущений. В результате введения на стадиях расчета и экспериментального определения циклической долговечности дисков вышеотмеченных упрощений и допущений весьма сложные ПЦН как по видам входящих в их состав нафузок, так и по вариантам сочетания и наложения друг на друга последних можно приводить фактически к простому пульсирующему циклу (рис. 1.7) [c.43]

При проектировании защиты подземных трубопроводов от электрохимической коррозии на стадии "Проект" разрещается проводить расчеты сметной стоимости по укрупненным показателям. В случае расчета лищь катодной защиты используется стоимость одной катодной установки, что позволяет значительно упростить расчеты. Методика упрощенного расчета, впервые предложенная нами, приводится ниже. [c.22]

Нахождение комплексных корней характеристического уравнения и модальных векторов неконсервативной системы представляет собой весьма трудоемкую операцию. Линеаризованные, реконсер-вативные модели механических крутильных систем приводов машин являются обычно определенно-диссипативными системами с малым трением [81], расчет свободных колебаний которых может быть упрощен. Рассмотрим нормальные координаты 8у (у = 1, 2,. . ., п) [c.163]

В модели Кинчина и Пиза для упрощения вводится предположение о наличии резкого порога Ei, при котором прекращается ионизация и наступает область упругих столкновений. При бомбардировке веществ со средними и большими относительными атомными массами в большинстве случаев выбитые атомы обладают энергией, значительно меньшей Ei, и, следовательно, природа порога ионизации не имеет значения. Однако для легких элементов бомбардировка нейтронами деления приводит к образованию большого числа выбитых атомов с энергией, превышающей Ei, и, следовательно, выбору этого параметра необходимо уделить больше внимания. Применение каскадной теории к столкновениям, когда вторично выбитые атомы также достигают области ионизации, оказывается более сложным, и до сих пор для них не проведено достаточно точных расчетов. Однако в большинстве рассматриваемых случаев упругие столкновения, производимые первично выбитыми атомами с энергией выше Ег, очень слабо экранируются и приводят главным образом к образованию вторично выбитых атомов, обладающих значительно меньшей энергией, чем первичные атомы. Предполагается, что энергия вторично выбитых атомов меньше Ей обшее число смещенных атомов становится пропорциональным той части энергии первично выбитого атома, которая расходуется на упругие столкновения эта величина в дальнейшем обозначается G(E) (рис. 2.10). Таким образом, уравнения (2.3) и (2.4) принимают вид [c.88]

Этот вопрос приобретает особую остроту в нефтяной промышленности в связи с четырех-пятикратным повышением цен в 1973—1974 гг. Затраты на добычу нефти зависят от характеристик нефтяного резервуара и методов извлечения. Эти затраты могут возрастать и за счет роста цен на дополнительно используемые знергоресурсы при принудительном извлечении нефти. В этом случае приходится бурить дополнительные скважины, поддерживать напор нефти за счет закачки газа, воды или растворителей, принудительно откачивать нефть и т. д. С первого взгляда может показаться, что затраты можно рассчитать следующим образом если для любого месторождения х % от запасов нефти в недрах можно извлечь с затратами в а долл/т, то х- -у) % могут быть добыты с затратами (а+6) долл/т. К таким выводам приводит этот упрощенный подход, показывает следующая цитата из журнала Форчун за декабрь 1974 г. Нефтяные резервы США значительно недооценены. Одна из причин этого та, что Американский нефтяной институт (API) склонен недооценивать эти резервы. По данным API в настоящее время доказанные резервы США находятся на уровне 35 млрд, баррелей (4,72 млрд, т), на 1 млрд, баррелей меньше, чем в прошлом году. Однако эта цифра абсурдна. API определяет доказанные резервы как оцененное количество сырой нефти, извлекаемое в данных экономических и технических условиях . Несмотря на это при расчете цифры 35 млрд, баррелей API исходил из экономических условий двухлетней давности, включая цены 1972 г.— 3,4 долл, за баррель. [c.70]

Учет местной податливости в зонах контакта. В работе [9] был рассмотрен способ учета местной податливости в узких кольцевых зонах контакта с нераскрытым стыком при расчете конструкции методом строительной механики оболочек и колец. При этом были использованы коэффициенты местной податливости, полученные в [10] численным методом осесимметричной теории упругости. Применительно к корпусной конструкции с фланцевым соединением, содержащим два нажимных кольца, стянутые длинными шпильками, было показано, что пренебрежение контактными моментами приводит к существенному занижению жесткости корпусных оболочечных конструкций и завышению изгибных напряжений в галтель-ных переходах фланцев. Метод учета контактных податливостей для нераскрытых стьпсов, предложенный в работе [9], так же как и полученный в ней вывод о погрешности упрощенного расчета, применимы к рассматриваемой здесь конструкции (см. рис. 2.1). [c.132]

Метод расчета эжектора впервые был дан в работе [18], а затем дополнен и существенно упрощен благодаря применению газодинамических функций в последующих исследованиях, библиография которых приводится в [3]. При расчете заданными считались параметры газа в сечении 2, выраженные через параметры торможения, а также коэффициенты скорости и Х а- Нахождение искомых величин параметров осуществлялось графо-аналитически путем последовательного перебора ряда вариантов, удовлетворяющих заданным условиям. Это не всегда удобно в приложении к задачам расчета газовых приборов. Поэтому ниже дается аналитический метод прямого расчета параметров эжектора в отмеченной выше постановке. В качестве безразмерного критерия скорости, в отличие от указанных работ, используется критерЬй подобия М. Это позволило решить задачу без допущения о равенстве дав- [c.247]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...