Упрощенные формулы для расчета

Упрощенные формулы для расчета теплоотдачи в концентрических кольцевых зазорах при с ,/ = 1,05 2,0 Ре = 300 -г- 4000 имеет следующий вид для одностороннего обогрева [c.93]

Упрощенные формулы для расчета теплоотдачи центральных твэлов пучка. Для ориентированных расчетов теплоотдачи твэлов, размещенных в треугольной решетке с шагом х, могут быть использованы формулы (7.32)—(7.36). [c.95]

Значения физических констант и влагосодержания можно определять по графикам, приведенным в работе [42]. Путем использования известных приближенных формул для определения объема продуктов сгорания в зависимости от теплоты сгорания, влажности и вида топлива автором получена упрощенная формула для расчета часового объема дышловых газов в зависимости от теплопроизводительности Qk и к. п. д. котла т н, коэффициента избытка воздуха а и других факторов [c.162]

В [Л. 2] предлагается упрощенная формула для расчета подогрева, выведенная без учета зависимости теплоемкости от характера процесса (показателя политропы) [c.254]

Е л и м е л е X И. М. Упрощенные формулы для расчета процессов наполнения и опоражнивания в пневматических механизмах. Сб. Автоматизация и технология машиностроения , 233, М., Машиностроение , 1964. [c.174]

Ниже представлен вывод несколько упрощенной формулы для расчета рассеивания размеров, вызываемого случайными погрешностями. [c.125]

Упрощенные формулы для расчета сопротивления труб. Поскольку большинство реальных систем работает в ограниченном диапазоне значений чисел Re, потери напора в трубах при приближенных расчетах можно вычислять вне зависимости от режима течения по выражению [c.18]

Практический интерес представляют следующие упрощенные формулы. Для расчета степени повышения производительности выбранного механизированного приспособления рекомендована формула [c.282]

Упрощенные формулы для расчета проводов 29 Универсальные приспособления, 203-206 Усвоение элементов металлом шва 158 [c.640]

Для прямозубых цилиндрических передач ( = 0°) при отсутствии модификации зубьев, т. е. при дс , = 0 у = 0 Ау == О, получают упрощенные формулы для расчета зубчатых колес (табл. 33). [c.344]

Анализ с помощью ЭВМ М-20 зависимости К и К и Кз от определяющих параметров и координат позволяет получить упрощенные формулы для расчета установившейся температуры в кольцах пары трения торцового уплотнения, по которым можно с достаточной точностью производить расчеты без применения сложной вычислительной аппаратуры. [c.162]

Давление воздуха в сети обычно колеблется в пределах 3,5—б кгс/см , а для расчетов принимают давление р = 4 кгс/см . Подставляя данные, получим упрощенную формулу для расчета усилия [c.272]

После подстановки данных упрощенная формула для расчета усилий будет иметь вид [c.273]

Приведенные выше обобщенные зависимости (10) и (13) достаточно громоздки. Применять их в инженерной практике без использования соответствующей вычислительной техники неудобно. Поэтому находят применение упрощенные формулы для расчета величин элементарных составляющих Ьд и Ьц результирующей погрешности формообразования. [c.523]

Для протяженных источников мы можем разбить поверхность источников на элементарные участки (достаточно малые по сравнению с Д) и, определив освещенность, создаваемую каждым из них по закону обратных квадратов, проинтегрировать затем по всей площади источника, приняв, конечно, во внимание зависимость силы света от направления. Зависимость освещенности от R окажется при этом более сложной. Однако при достаточно больших (по отношению к величине источника) расстояниях можно пользоваться и законом обратных квадратов, т. е. считать источник точечным. Этот упрощенный расчет дает практически хорошие результаты, если линейные размеры источника не превышают /ю расстояния от источника до освещаемой поверхности. Так, если источником служит равномерно освещенный диск диаметром 50 см, то в точке, лежащей на нормали к центру диска, ошибка в расчете по упрощенной формуле для расстояния 50 см достигает приблизительно 25%, для расстояния 2 м не превышает 1,5%, а для расстояния 5 м составляет всего лишь 0,25%. [c.46]

Проинтегрировав (17.2), получим формулы для расчета кривых подпора и спада. Для упрощения решения примем некоторые допущения. [c.59]

Так как длительность сквозного нагрева значительно больше, чем поверхностного, то обычно т>0,2. Поэтому расчет можно производить по упрощенным формулам (7-36) и (7-37). Время нагрева можно вычислить по нижеприведенной формуле. Для расчета задаются температура поверхности То и температура на оси T . Тогда можно написать [c.115]

Такую оценку можно получить, упрощая систему силовой передачи и заменяя ее более простой, в которой ведомая и ведущая части представляют собой двухмассовые системы. Формулы для расчета параметров (масс и жесткостей) таких двухмассовых систем можно получить из условия их динамической эквивалентности заданным многомассовым системам в отношении их первых собственных частот. Указанное упрощение системы, а также представление в виде определенных функций времени Мс, Мтп и Мтс позволяет построить расчетные формулы для поэтапного расчета переходного процесса на клавишных машинках, учитывающего особенности нашей задачи. [c.23]

При расчете на прочность трубчатых элементов парового котла принята упрощенная формула для предельного давления в полом цилиндре, нагруженном внутренним давлением, полученная по теории максимальных касательных напряжений [c.369]

Формула для расчета сопла сложна, а для коэффициента расхода вообще нельзя написать формулу в явном виде. Очевидно, что упрощенную формулу для определения расхода через щель следует искать, не выделяя коэффициента расхода, так как он также зависит от отношения давлений. [c.265]

Расчет на изгиб. Упрощенную формулу для изгибающих напряжений можно получить, рассматривая зуб как консольную балку, к которой в точке А приложена сила Р. Тогда [c.218]

После ряда преобразований и упрощений формула для проверочного расчета червячных передач по контактным напряжениям сдвига с 90-градусным межосевым углом примет вид [c.353]

Упрощенные формулы для ориентировочных расчетов при штамповке с облоем [c.295]

Расчет на прочность можно производить, рассматривая сопротивление плоских плит при изгибе в случае равномерно распределенного давления по периметру вырубки. Ниже приводятся упрощенные формулы для проверки на прочность цельных матриц для трех случаев, чаще всего встречающихся на практике. [c.391]

Формулы для расчета напряжений и деформаций в зоне контакта получают в результате теоретических решений, которые основаны на применении упрощенных моделей материала. Такие модели отличаются характером зависимости интенсивности напряжений [c.345]

Расчеты погрешностей косвенных методов измерений на производстве можно значительно упростить, если по типовым распространенным методам измерения углов конусов заранее решить уравнение с применением дифференцирования и для практического пользования составить упрощенные формулы. Для большинства применяемых методов контроля конусов упрощенные формулы приведены в табл. II.7. [c.395]

При расчете деталей яз термореактивных пластмасс, работающих в условиях статического нагружения, можно применять упрощенную формулу для опреде.чения коэффициента запаса прочности, по которой [c.111]

Два последних метода, отличаясь большой точностью, в то же время сложны и не позволяют получить инженерные формулы для расчета усилий необходимо каждый раз суммировать напряжения по отдельным точкам контактной поверхности для определения полного усилия. Вариационный метод также довольно сложен, как можно видеть из приведенного выше примера осадки, но он позволяет получить конечные формулы, хотя и сложные по форме. К недостаткам вариационного метода относят также произвольный выбор подходящих функций и упрощения при математической разработке метода. [c.268]

Для расчета /V p в случае сопоставления штамповки с применением стационарных и упрощенных штампов используется формула (62), в которой для обоих вариантов принимают равными а а,, у, д и Мд и Уэ = 7 э = Кроме того, поскольку при использовании спе циальных штампов получается довольно большой, необходимо учитывать затраты на ремонт и поддержание штампов в рабочем состоянии, выражаемые коэффициентом w (см. табл. 67). Тогда формула для расчета Ыцр примет вид [c.236]

Г. И. Иванцовым и Б. Я. Любовым [168], а также Э. 1А. Гольд-фарбом [169], применившими операционные методы, получено и аналитическое решение задачи для движущегося слоя шаров в противотоке и в прямотоке. Полученные решения, однако, сложны и требуют дальнейшего развития (таблицы, графики) для использования их в инженерных расчетах. С этой точки зрения практически более удобно решение, полученное В. Н. Тимофеевым 11701 для нагрева массивных шаров в противотоке. Хотя решения представляют собой довольно сложные тригонометрические ряды, однако наличие графиков и таблиц облегчает их использование. Особый интерес представляет упрощенная формула для расчета средней по массе температуры материала [c.297]

Упрощенные формулы для расчета вертикальной податливости некоторых порталов [25, 33] даны в табл. 111,3.3. Наиболее жестким является рамный четырехстоечный портал с крестообразным ригелем, для которого значение hjkv, при = 0,03 м Ю.51 ] и бетонном основании практически соответствует нагружению одной диагональной рамы полной нагрузкой N. Наиболее податливы рамно-бащенные и рамные двухстоечные порталы благодаря малой крутильной жесткости балки ригеля и наличию балок ходовых колес. Для этих порталов значение не превы-шает 5 % от наибольшей опорной нагрузки [251. [c.471]

Пример И. В примере 10 при расчете защиты детектора Рц от источника И6 необходимая толщина защиты оказалась равной 12=68 см бетона. В настоящем примере ставится задача определить мощность дозы в точке детектора Р 2 (помещение ПЮ), если источником И5 (помещение П9) является урановый блочок массой 1 кг, облученный в реакторе на тепловых нейтронах в течение Г=120 дней и после выдержки i=30 дней. Для упрощения расчетов удельную мощность реактора примем равной ш= квт кг (обычно она бывает больще). Расстояние от источника до детектора Ь=4 м. Цель данного примера — проиллюстрировать применение формул для расчета мощности дозы за защитой й по радиационным характеристикам (удельной активности, спектральному составу), рассчитанным только для Г = оо. При этом необходимо рассчитать уровни излучения а) выраженные в единицах мощности экспозиционной дозы Р [мр1ч], если удельная активность Q выражена в единицах кюри или грамм-эквивалентах радия М-, б) в единицах интенсивности I [Мэе/ см -сек)], если удельная активность выражена в единицах силы источника 5 [Мэе/(сек-кг)]. Для контроля результаты расчета в примерах а и б надо сравнить между собой, а также с результатами расчета с использованием непосредственных радиационных характеристик для 7 = 120 дней и = 30 дней. [c.339]

Формулы для расчета адиабатного процесса содержат величины с дробными показателями степени, что делает расчет уравнений трудоемким вследствие необходимости каждый раз производить логарифмирование кроме того, для упрощения эти уравнения выведены для случая = onst, что неточно, в особенности при расчете процессов с продуктами горения в тепловых двигателях, где температуры меняются в широких пределах в этом случае зависимость теплоемкости от температуры, в особенности для многоатомных газов, достаточно значительна. Уравнения для адиабатного процесса с учетом нелинейной зависимости = f (i) не существует, и для расчета его во Всесоюзном теплотехническом институте разработан табличный метод, более простой и более точный, чем тот, который проводится с допущением = onst. [c.87]

Варианты моделей. Материалы, армированные системой трех нитей, создаются, как правило, с ориентацией волокон вдоль осей прямоугольной ИЛИ цилиндрической системы координат. Указанные особенности создания пространственного каркаса открывают возможности построения упрощенных моделей для расчета упругих характеристик рассматриваемого класса материалов как приведенной ортотроп-ной среды. Так как волокна одного из направлений перпендикулярны плоскости, проходящей через волокна двух других направлений, то в приближенном подходе представляется возможным ввести модифицированную матрицу. Ее деформативные характеристики определяют по известным формулам для трансверсально-изотропной среды, составленной из связующего и волокон одного из трех направлений армирования (техника введения модифицированной матрицы подробно описана на с. 58). [c.121]

В статье Л. И. Штейнвольфа, В. И. Берлянда рассматриваются переходные процессы в силовых передачах с учетом упругости соединительных валов. Излагается постановка и математическое описание задачи о переходном процессе при учете ее упругих характеристик. Выводятся формулы для расчета нескольких этапов переходного процесса в упрощенных системах, применимые для расчета на клавишных машинах. [c.5]

Диапазоны применимости эмпирических формул для расчета коэффициентов теплоотдачи и гидравлического сопротивления рассматриваемого трубного пучка, приведенных в предыдущем параграфе, заданы посредством безразмерных режимно-геометрических параметров Re /Re , Re , V p> V p- T.JDp, bptd (за исключением температуры наружной поверхности труб н)-Аналогично формируются условия применимости большинства эмпирических соотношений для теплогидравлических расчетов теплообменного оборудования. Для упрощения системы ограничений, задающей область допустимых значений независимых переменных, варьируемых в процессе оптимизации, в качестве последних следует использовать минимальное число абсолютных параметров, а остальные переменные выбирать из указанных выше безразмерных режимно-геометрических параметров. Такой подход дает возможность сократить в системе ограничений число функциональных неравенств [29]. [c.121]

В практических расчетах элементов конструкций на прочность и устойчивость широко применяются так называемые прикладные теории оболочек. При их создании обычно принимают дополнительные упрощения, которые позволяют получить простые аналитические решения задач. Однако эти теории могут быть использованы для расчета только определенного класса конструкций. Например, рассмотренная в этой главе теория краевого эффекта применяется для определения напряжений лишь на узких участках оболочек, близких к цилиндрическим. Теория пологих оболочек используется при расчете элементов, геометрия которых мало отличается от плоских пластин. С помощью полубезмомент-ной теории удается получить простые формулы для расчета тонкостенного цилиндра, когда изменяемость деформированного состояния по окружности существенно выше, чем вдоль образующей. Теория мягких оболочек применяется при расчете конструкций весьма малой толщины, в тех случаях когда можно не учитывать изгибающие моменты. [c.146]

В разд. 3.1.2.4 было рассмотрено распределение потенциала двухапертурной линзы. Как мы знаем, точное решение возможг но, но оно настолько сложное, что не позволяет избежать численных процедур. Даже упрощенная формула для распределения осевого потенциала (уравнение (3.184)) слишком сложна для аналитического решения. Для приближенного аналитического расчета применялась кусочно-квадратичная модель [216] (разд. 7.2.3) в предположении, что поле линзы заключено между двумя диафрагмами. В другом подходе [217] между двумя диафрагмами помещен средний цилиндр и предполагалось, что потенциал линейно меняется вдоль этого цилиндра. [c.410]

Формулы для расчета цилиндриче-сБих прямозубых колес по контактным напряжениям сдвига Расчет на усталость (на выкрашивание) рабочих поверхностей зубьев стальных прямозубых колес при угле зацепления а = 20° можно производить по следующим формулам, выведенным из формул (16), (2) и (3) и несколько упрощенным. [c.94]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...