Корпусные Жесткость

ИЛИ впадины (рис. 8.11, г, е). Правильная конструкция опорной поверхности повышает жесткость всей конструкции, особенно у крупных корпусных деталей. Для этого сплошные опорные поверхности следует заменять поверхностями с выступающими буртиками (рис. 8.11, d). Общее конструктивное оформление детали необходимо выполнять с учетом удобства сборки этой детали с другими деталями изделия. Для свободного извлечения детали из пресс-формы на наружных и внутренних поверхностях ее необходимо предусматривать технологические уклоны. При проектировании конических поверхностей необходимо исходить из удобства извлечения детали, обратная конусность недопустима. [c.440]

Требования, предъявляемые к корпусным деталям. В соответствии с назначением и условиями работы корпусная деталь должна удовлетворять требованиям прочности, жесткости, герметичности, технологичности. [c.484]

Жесткость является главным требованием, предъявляемым к корпусным деталям большинства металлорежущих станков, двигателей, редукторов, приборов точной механики и оптики. Уменьшение жесткости может привести к возникновению опасных вибраций и шума. [c.484]

Расчет. Корпусные детали имеют весьма сложную конструктивную форму и находятся под действием сложной пространственной нагрузки, поэтому сделать точный расчет на жесткость и прочность весьма сложно. Корпусные детали рассчитывают приближенно по эмпирическим формулам, а также конструируют по прототипам. [c.487]

Другим эффективным средством снижения виброактивности является увеличение жесткостей корпусных конструкций, что достигается увеличением толщин стенок корпуса и других элементов. [c.178]

При организации эксплуатации АЛ необходимо учитывать специальные требования к заготовкам. Например, для заготовок АЛ механической обработки необходимо обеспечить стабильность размеров и качества материалов наличие базовых поверхностей, предназначенных для крепления и транспортирования деталей повышение жесткости детали (при необходимости) путем введения ребер жесткости, приливов, платиков возможность многошпиндельной обработки на рабочей позиции и подвода кондукторных втулок, если это необходимо для обеспечения заданной точности обработки обеспечение требований входа и выхода инструмента при обработке (отсутствие наклонных отверстий у корпусных деталей по отношению к плоскости подвода режущего инструмента). [c.265]

Дополнительными мерами ужесточения скелетов машин и гашения вибраций являются повышение стыковочной жесткости между корпусными деталями и создание предварительных натягов, которые обеспечивают работу направляющих на [c.95]

Рис. 3.69. Редуктор с встроенным электродвигателем. Особенность конструкции — одна корпусная деталь, отсутствие разъемов и возможность обработки всех посадочных отверстий за одну установку, жесткость опор, надежность работы двухступенчатой зубчатой передачи. Встроенный асинхронный двигатель имеет внутреннее охлаждение.

Основными направлениями конструктивного совершенствования машин являются применение оптимальных силовых схем для повышения жесткости корпусных деталей, применение более качественных материалов уменьшение механических и температурных напряжений в основных деталях создание и применение более качественных масел и прогрессивных систем смазки создание систем с более высокой степенью очистки масел, воздуха и топлива повышение степени ремонтопригодности изделий. [c.273]

При обработке крупных корпусных детален их можно устанавливать непосредственно на базовые площадки 4 стола, что увеличивает жесткость технологической системы. С этой же целью предусмотрены гидравлические зажимы для фиксации узлов станка, не перемещающихся при обработке. [c.189]

Соединение на шпильках и на ввертных болтах расширяет свободу формообразования. При соединении на шпильках можно сохранить фланцевую форму (рис. 2, II) илй значительно видоизменить одну из корпусных деталей и при тех же координатах расположения крепежных деталей изменить (сделать большими) размеры одной из деталей (рис. 2, III — VI) с целью увеличения ее жесткости. [c.7]

Определим, каковы будут резонансные режимы в такой системе, состоящей из трех дисков и двух корпусных опор. Схематизируем систему ротор — корпус так, как показано на рис. 4. На схеме приняты следующие обозначения — масса среднего диска ротора ъ — массы соответственно левого и правого дисков m si — массы левой и правой опор ротора — коэффициент жесткости ротора в плоскости установки среднего диска ж — коэффициенты жесткости ротора в плоскостях установки левого и правого дисков (коэффициенты жесткости [c.50]

Ко второму классу отливок относятся базовые и корпусные детали повышенной прочности или износостойкости. Для обеспечения необходимой прочности и жесткости чугун в отливках (в преобладающих по толщине сечения участках) должен иметь предел прочности на растяжение около 20—25 кГ/мм и модуль упругости около (1,0ч--j-1,2) 10 кГ/мм . В зависимости от толщин стенок отливок для обеспечения такой прочности рекомендуется применение следующих марок серого чугуна СЧ 15-32, СЧ 21-40 и СЧ 28-48. [c.95]

К корпусным деталям станка крепят нагревательные и охлаждающие элементы, которые можно включать в любых сочетаниях. Установленные на шпинделе, направляющих, передней бабке станка датчики вырабатывают сигналы, пропорциональные величине их отклонений от параллельности, перпендикулярности и т. д. Усиленные и преобразованные в несложном логическом устройстве сигналы датчиков включают те или иные элементы. Продолжительность их включения (а следовательно, интенсивность нагрева и охлаждения) контролируется реле времени и пропорциональна величине сигналов датчиков. Таким образом, корпус станка вместе с датчиками,усилителями, реле представляет собой типичную кибернетическую систему. Если датчиков, нагревательных и охлаждающих элементов достаточно, то они осуществят любую, самую сложную комбинацию поворотов и перемещений станочных узлов. Станок, ничуть не потеряв в жесткости и устойчивости против вибраций, приобретет гибкость и подвижность извивающейся змеи и сможет [c.240]

Применение упрочняющих элементов позволяет повысить жесткость и стабильность размеров корпусов и их базовых поверхностей. Имея в виду, что изготовление упрочняющих элементов связано со значительными затратами, целесообразно унифицировать конструкции отдельных армирующих элементов по типам и размерам корпусов. Это позволит сократить расходы на изготовление и наладить Централизованное снабжение упрочняющими корпусными элементами. [c.222]

Для повышения жесткости на кромке торцовых поверхностей полых корпусных деталей следует делать непрерывный буртик по всему контуру толщиной не более двух толщин стенки. [c.887]

Следует иметь в виду, что увеличение длины ступицы повышает устойчивость колеса в плоскости, перпендикулярной оси вала. Требования к устойчивости возрастают с увеличением диаметра колес при наличии осевых нагрузок (косозубые, конические и червячные колеса) при отсутствии осевой затяжки ступиц ла валах и при посадках колес, обеспечивающих их вращение на валу или свободное перемещение вдоль оси вала для переключения передач. Кроме того, увеличение длины ступицы повышает прочность шпоночного или шлицевого соединения. Отрицательными моментами увеличения длины ступиц являются удлинение валов и уменьшение их жесткости, увеличение соответствующих размеров корпусных деталей, повышение веса машин и расхода металла. [c.157]

Используя основные положения метода динамических жесткостей для определения критической скорости ротора, величину прогиба его оси и реакции опор находят через жест-костные факторы. Они в сечениях ротора и на корпусных элементах связаны с амплитудными значениями прогиба и реакциями на опорах следующими зависимостями [c.133]

Причину непостоянства установочных баз следует искать в статической неопределимости цилиндров, корпусов подшипников и фундаментных рам современных турбин, сочетающейся с невысокой жесткостью этих конструкций. Увеличение мощности агрегатов сопровождается увеличением веса и размеров корпусных деталей и рам. При этом увеличение веса вынуждает конструкторов увеличивать число и размеры опор (что приводит к повышению степени статической неопределимости), а увеличение размеров в сочетании с применением сварных и сварно-литых конструкций приводят к уменьшению жесткости цилиндров турбин и их фундаментных рам. [c.80]

Таким образом, неповторяемость результатов заводской сборки, являющая следствием недостаточной жесткости опорных конструкций современных турбин (фундаментных рам, лап цилиндров и корпусов подшипников), может быть устранена путем применения способа фиксирования непосредственно высотных отметок опор на заводе и их воспроизведения при монтаже. Этим достигается значительное снижение трудоемкости и продолжительности выверки корпусных конструкций и гарантируется возможность пуска в эксплуатацию блочных агрегатов без их разборки на месте монтажа. [c.113]

Изготовление корпусных деталей гидромоторов методом литья под давлением из сплава АЛ2 вместо стальных, отлитых в землю, позволяет снизить трудоемкость изготовления гидромоторов. В этой конструкции отверстия под подшипники гидромоторов № 5, 10, 20 армируют стальными стаканами, а отверстия под сливные пробки — втулками по наружным боковым сторонам корпусов и фланцев предусмотрены ребра жесткости толщиной 6 мм (рис. 14.10). [c.444]

Горячей сваркой ацетиленокислородным пламенем с присадкой чугуна рекомендуется восстанавливать блоки цилиндров двигателей и других корпусных деталей при наличии трещин на ребрах жесткости. [c.111]

Более или менее постоянную жесткость опор создает применение упругих элементов (рис. 7.34), компенсирующих износ. Пружины располагают по окружности и устанавливают в кольцах 7 (рис. 7.34, а, б). В подшипнике фирмы Гаме (Франция), а также в отечественных подшипниках типа 17000 (рис. 7.34, в) наружное кольцо объединено с кольцом 7. Ширина наружного кольца подшипника увеличена, что повысило точность базирования подципника по отверстию корпусной детали. [c.127]

Манжетные уплотнения широко применяют при смазывании подшипников жидким маслом и при окружной скорости вала до 20 м/с. Манжета (рис. 11.17, а — в) состоит из корпуса 1, изготовленного из маслобензостойкой резины, каркаса 2, представляющего собой стальное кольцо Г-образного сечения, и браслетной пружины 3. Каркас придает манжете жесткость и обеспечивает ее плотную посадку в корпусную деталь без дополнительного крепления. Браслетная пружина стягивает уплотняющую часть манжеты, вследствие чего образуется рабочая кромка шириной Ь = 0,4...0,6 мм (рис. 11.17, г), плотно охватьшающая поверхность вала. На рис. 11.17, д отдельно показаны браслетная пружина и способ ее соединения. Манжеты, предназначенные для работы в засоренной среде, выполняют с дополнительной рабочей кромкой 4 (рис. 11.17, в), называемой пыльником . Размеры манжет см. в табл. 24.26. [c.181]

При производстве судовы.х корпусных конструкций сварочные деформации часто оказываются выше допустимых. Для их исправления применяют главным образом правку местным нагревом. На стапеле правка ребристости и волнистости производится 1тосле установки и закрепления секции или блока в жестком контуре. Местные угловые деформации полотнищ толщиной 4... 10 мм правят нагревом обшивки над каждым ребром жесткости со сторочы, противоположной приваренному набору. Правку полотнищ толщиной [c.340]

Неправильно всецело полагаться и на расчет. Во-первых, существу1ощие методы расчета на прочность не учитывают ряда факторов, определяющих работоспособность конструкции. Во-вторы) есть детали, не поддающиеся расчету (например, сложные корпусные детали). В-третьих, необходимые размеры деталей зависят не только от прочности, но и от других факторов. Конструкция литых деталей определяется в первунг очередь требованиями литейной технологии. Для механически обрабатываемых деталей следует учитывать сопротивляемость усилиям резания и придавать им необходимую жесткость. Термически обрабатываемые детали должны быть достаточно массивными во избежание коробления. Размеры деталей управления нужно выбирать с учетом удобства манипулирования, [c.83]

Для увеличения жесткости, особенно литых корпусных деталей, широко применяют оребрение. Однако при этом необходимо соблюдать осторожность, так как неправильное соотношение сечений ребер и оребряе-мой детали может вместо упрочнения привести к ослаблению. [c.232]

Короткие ребра 5, 6 ослабляют перегородку на участках п. Лучше копстрзжпии с ребрами постоянной высоты 7 пли расширяющимися к месту заделки 8. Наибольшей прочностью обладают конструкции с гофрированной перегородкой 9 н коробчатые 10, особенно усиленные внутренними поперечными ребрами. Консольная корпусная деталь 11 имеет сферическую форму. Редко расставленные ребра небольшой высоты ослабляют деталь. Удаление ребер увеличивает прочность, особенно если стенки 12 расшпрены в пределах располагаемых габаритов. Дальнейшего упрочнения можно достичь внутренним оребрением продольными 13 или вафельными 14 ребрами. Высокой прочностью и жесткостью обладает дета.чь 15 с гофрированными стенками. [c.242]

Главными средсы ами повышения жесткости корпусных деталей без сзшествепиото увеличения их массы (а иногда и с ее уменьшением) являются скрз глепие переходов, придание стенкам сводчатых форм, рациональное (внутреннее) оребрение и введение между стенками связей (предпочтительно диагональных). Жесткость корпусов можно значительно увеличить конструктивным объединением элементов корпуса в одно целое (моноблочные к о н с т р у к ц п н). [c.242]

Критерии работ о с п о с о б м о с т и и надежности корпусных деталей прочность, жесткость, долговечность. Прочность является основным критерием работоспособности для корпусных деталей, подверженных болылим нагрузкам, главным образом ударным и переменным. Для большинства корпусных деталей весьма существенным является критерий жесткости. Повышенные упругие перемещения в корпусах обычно приводят к неправильной работе механизмов, к понижению точности работы машин, способствуют возникновению колебаний. [c.460]

Корпусные детали, работающие на из гиб и кручение, целесообразно в1.1по,/1нять тонкостенными с толщиной стенок, обычно определяемой по технологическим условием (условиям хорошего заполнения форм жидким металлом). Детали, работающие на кручение, нужно по возможности выполнять с замкнутыми сечеииями, а работающие на изгиб — с максимальным отнесением материала от нейтральной оси. При необходимости изготовления окон в стенках для использования внутреннего пространства не следует их совмещать по длине ослабление целесообразно компенсировать отбортовками или жесткими крышками. Наиболее эффективным путем экономии материалов при изготовлении машин обычно является уменьшение толщин стенок. Уменьшением толщин стенок в k раз при сохранении постоянной жесткости и подобия контура можно уменьшить массу в раз. Необходимая жесткость стенок обеспечивается соответствующим оребрением. [c.462]

Корпусные детали, относящиеся к той же группе, но состоящие из днух стенок с перпендикулярными или диагональными нерег0()0д-ками (типа станин токарных станкон), рассчитывают как тонкостенные, статически неопределимые H xeviH. В технических расчетах станины этого типа рассматривают как брусья постоянного 110 длине сечения некоторой приведенной жесткости, определенной из уточненного расчета системы как статически неопределимой при одном простом виде нагружения. [c.464]

В связи со сложностью формы и пространственным характером нагрузок расчет корпусных деталей на прочность и жесткость возможен лишь методами теории упругости с использованием быстродействующих ЭВМ с большой памятью. Поэтому на практике многие корпуса конструируют по про-тотшпии или с использованием тензомстрируемых моделей. [c.462]

С помощью уравнения (5), определяющего угол поворота реактора и тем самым деформацию упругих элементов, можно записать закон изменения момента, воспринимаемого механизмами свободного хода. Примем жесткости и я щ корпусного и выходного механизмов свободного хода равными. В этом случае деформации упругих элементов обоих механизмов будут одинаковыми. Минимальный угол поворота реактора (sin giAt= —1) соответствует наибольшей деформации корпусного механизма свободного хода и не-деформированному выходному механизму свободного хода, максимальный угол поворота реактора (sin g at = i) — недефор-мированному корпусному механизму свободного хода и наибольшей деформации выходного механизма свободного хода. Поэтому момент, действующий на механизм свободного хода при заторможенном ведомом маховике, запишется в виде [c.101]

Определение местного упругого НДС в максимально нагр)окенных зонах оболочечных корпусных элеменгов с помощью МКЭ. Разбиение переходных зон цилиндрического и сферического корпусов на конечные элементы (рис. 4.30 и 4.31) выполняют с учетом геометрии локальных областей переходной зоны и специфики НДС, определенного с помощью теории оболочек переменной жесткости. В соответствии с особенностями НДС сетку сгущают к наружной и внутренней поверхностям, а также в зонах краевого эффекта и концентращ1и напряжений (переходная поверхность радиусом г). [c.194]

Конструкции, имеющие плавные переходы плоскостей, легче сохранять в чистоте, в острых переходах всегда скапливается пыль, они труднодоступны для защиты от коррозии с помощью гальванической обработки или окраски. В целях экономии материалов необходимо применять кинематические цени с минимальным количеством деталей и уменьшать габаритные размеры корпусных деталей, применять детали с нормально необходимым запасом прочности и жесткости, заменять в отдельных случаях монолитные конструкции сборными, использовать более легкие материалы — полимеры и древоиластики вместо черных и в особенности цветных металлов, заменять конструкционные углеродистые стали малолегированными и малолегированные стали высоколегированными и специальными в деталях, работающих с большими нагрузками, и в трущихся парах широко применять сварные и штамио-сварные детали и сборочные единицы вместо литых и кованых, широко внедрять в производство экономичные профили проката. [c.123]

Стержни при действии растягивающих усилий. В схеме классического расчета групповых болтовых соединений фланцы стянутых корпусных деталей заменены стержнями (по числу болтов), связанными между собой абсолютно жесткой диафрагмой, передающей внешнюю нагрузку (рис, 3.17). В основу схематизации положено то обстоятельство, что в процессе затяжки наиря/кения. и деформации в деталях конце 1трируются вблизи болта, образуя коиус давления. Поэтому стержни, эквивалентные по жесткости на сжатие стягиваемым деталям, имеют форму усеченных конусов [8]. Последние ири малой толщине соединяемых деталей заменяют одной или несколькими цилиндрическими втулками (штриховые линии на рис. 3.18, а). [c.55]

Учет местной податливости в зонах контакта. В работе [9] был рассмотрен способ учета местной податливости в узких кольцевых зонах контакта с нераскрытым стыком при расчете конструкции методом строительной механики оболочек и колец. При этом были использованы коэффициенты местной податливости, полученные в [10] численным методом осесимметричной теории упругости. Применительно к корпусной конструкции с фланцевым соединением, содержащим два нажимных кольца, стянутые длинными шпильками, было показано, что пренебрежение контактными моментами приводит к существенному занижению жесткости корпусных оболочечных конструкций и завышению изгибных напряжений в галтель-ных переходах фланцев. Метод учета контактных податливостей для нераскрытых стьпсов, предложенный в работе [9], так же как и полученный в ней вывод о погрешности упрощенного расчета, применимы к рассматриваемой здесь конструкции (см. рис. 2.1). [c.132]

Применение серого чугуна в станкостроении. К первому классу отливок относятся базовые, корпусные и другие детали высокой прочности или износостойкости. Чугун в преобладающих по толщине участках отливок, которые определяют в основном прочность и жесткость деталей, должен иметь предел прочности на растяжение около 25—ЗОкПмм- и модуль упругости около (1,15 1,35) 10 . В зависимости от конкретных толщин стенок для обеспечения в отливках этой заданной прочности рекомендуются для предпочтительного использования следующие марки серого чугуна СЧ 21-40, СЧ 28-48, СЧ 32-52. [c.95]

К третьему классу отливок относятся базовые, корпусные и другие детали с небольшими требованиями в отношении прочности. Слабо нагруженные детали, жесткость и коробление которых не сказываются на точности работы станка подмотор-ные плиты, рычаги управления, шкивы, маховички детали, к которым предъявляются требования стабильности геометрической формы, испытывающие напряжения до 1 кГ1мм основания большинства станков, фундаментные плиты, крупногабаритные станины сложной конфигурации с накладными направляющими, подкладные плиты детали, к которым предъявляются требования герметичности в условиях атмосферного давления резервуары для масла, охлаждающей жидкости, корыта, корпусы фильтров, наливные баки, фланцы и крышки. [c.96]

При изготовлении полых и корпусных деталей пластилиновые вставки иногда играют роль соответствующих стержней, расположенных внутри картонных форм. Для удобства установки этих стержней формы должны быть разъемными. В случае больших размеров стержня они могут (с целью сэкономить пласталин и получить большую жесткость) выполняться с внутренним деревянным сердечником. [c.83]

Пользуясь классификацией можно у тановить порядок исследований, постепенно переходя к более ответственным деталям. Например, если работоспособность деталей первой группы обеспечивается лишь достаточной прочностью материалов, то для детаг лей второй группы необходима еще и высокая жесткость, точность и виброустойчивость конструкции, а корпусные детали третьей группы, помимо перечисленных свойств, должны обладать высокой износостойкостью. [c.219]

При обработке тяжелых корпусных деталей или деталей с отверстиями малого диаметра и большой глубины при I d = 2,5, а также на станках с малой жесткостью шпинделя применяется шарнирное крепление хонинговальной головки на шпинделе станка и жесткое крепление обрабатываемой детали. В тех случаях, когда наладкой обеспечивается точное центрирование детали при отклонении от соосности шпинделя станка и обрабатываемого отверстия, не превышающем 0,03 — 0,05 мм, применяется одношарнирное крепление хонинговальной головки (рис. 285,в) если отклонение от соосности шпинделя и отверстия детали превышает 0,05 мм, необходимо использовать двухшарнирное крепление головки и жесткое крепление детали (рис. 285, г). Шарнирное крепление хонинговальной головки не может исключить влияния отклонения от соосности инструмента и отверстия на геометрические параметры хонингуемого отверстия. Принудительный отвод от оси шпинделя приведет к увеличению радиального давления брусков на участках входа и выхода инструмента из отверстия и ухудшению геометрических параметров обрабатываемого отверстия. Поэтому при обработке длинных и точных отверстий (гильзы, цилиндры блоков и др.) в тех случаях, когда трудно обеспечить допуск соосности шпинделя и обрабатываемого отверстия, кроме двухшарнирного крепления хонинго- [c.430]

Усовершенствована конструкция и повышена точность универсальных и горизонтально-расточных станков общего назначения мод. 2620В и 2622В за счет улучшения системы управления (применение специального электрического оператора) увеличения жесткости корпусных деталей — станин, верхних и нижних саней введения оптических навесных микроскопов, пружинных устройств, исключающих зазоры в направляющих, антифрикционных накладок для повышения износоустойчивости направляющих и т. п. [c.13]

Недостаточная жесткость опорных конструкций заводских стендов является одной из причин нестабильности установочных баз. При заводской сборке узлы и корпусные детали турбин в определенной последовательности устанавливают на опорные конструкции стенда. При этой установке меняются нагрузки, приходящиеся на центровочные элементы и конструкции стенда. Это приводит к изменению взаимоположения выверенных и отцентрованных ранее узлов и к перераспределению реакций опор агрегатов. Наблюдения, проведенные на испытательных стендах некоторых турбинных заводов (ЛМЗ, НЗЛ, ТМЗ), показали, что деформации центровочных элементов и самих конструкций стендов достигают значительных величин. Так, на одном из стендов ЛМЗ при сборке турбины ВПТ-50-3 было обнаружено проседание поперечного ригеля стенда под средним подшипником на величину 1,5 мм. На графике (рис. 53) показаны характер и величины деформаций фундаментной рамы газотурбинной компрессорной установки ГТН 9-750 (общий вес 230 т), возникших при сборке на испытательном стенде и зафиксированных при помощи гидростатического уровня от внешнего независимого репера. Как видно из графика, с момента установки на стенд общей рамы до закрытия верхних половин цилиндров точки, находящиеся на верхнем поясе рамы, опускаются на величину от 0,38 до 0,84 мм. При этом максимальный перелом (смещение оси расточки в точках 3 VI 4 относительно линии, соединяющей крайние точки кривой прогиба) достигает 0,38 мм. [c.108]

Без преувеличения можно сказать, что Справочник Шиманского сыграл значительную роль в приближении основной цели, поставленной его автором — сделать достижения науки о прочности корабля достоянием широких кругов кораблестроптелей и научить их использованию этих достижений для создания рациональных корпусных конструкций, отличающихся необходимыми прочностью, жесткостью и устойчивостью при минимально возможном весе. По этому поводу в предисловии к изданию 1916 г. можно прочесть Отсутствие специальной справочной книги по кораблестроению стало особенно ощутительным после тех успехов, которые сделало отечественное судостроение за последние десять лет. Успехи эти сопровождалнсь установлением во многом новых [c.41]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...