Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Температура воздуха в полости

В последующем для удобства моделирования уравнений (1) и (2) на АВМ было принято ге = 1, что означает неизменность температуры воздуха в полости. Кроме того, при моделировании уравнения (2) было принято 21 = 1-  [c.79]

Т н Тс — температура воздуха в полости и стенок теплопередающей поверхности  [c.32]

Для определения температуры воздуха в полости выхлопа воспользуемся уравнением состояния (9), выраженным в дифференциальной форме (18)  [c.42]


В следующий момент времени поступит новая порция газа А0, , параметры которого также равны р , Т . Если бы температура поступившего воздуха была равна температуре воздуха в полости, то процесс сжатия протекал бы в соответствии с адиабатическим законом по кривой аЬ (штриховая линия на рис. 13, б), но так как температура поступившего воздуха ниже, чем в полости, а процесс сжатия протекает без теплообмена с окружающей средой, то параметры воздуха будут другими, а именно р , (точка Ь). Эти параметры получились в результате уравнивания температуры воздуха, поступившего в полость и находившегося в ней. Если бы следующая, поступающая в полость порция воздуха, имела те же параметры, то процесс сжатия протекал бы в соответствии с адиабатическим законом изменения состояния газа, т. е. по кривой Ьс , но так как смешивающиеся порции воздуха имеют разные параметры, то процесс сжатия отклоняется от адиабатического закона в сторону изотермического (кривая Ьс). Для осуществления последнего необходимо отнимать у воздуха такое количество тепловой энергии, чтобы поддерживать температуру неизменной (штрих-пунктирная кривая на рис. 13, б). Для того чтобы получить адиабатический закон изменения состояния газа, наоборот, требуется в каждый момент времени подводить соответствующее количество тепловой энергии (штриховая кривая на рис. 13, б).  [c.72]

Температура воздуха в полости, согласно уравнению (27) при подстановке в него (Оу = О, с1Т  [c.184]

Фактически происходит различная по интенсивности и направлению теплопередача от воздуха к стенкам цилиндра. В период наполнения и в начале процесса расширения температура воздуха в полости выше телшературы стенок цилиндра и тепло передается через них окружающей среде, т. е. процесс расширения в начале происходит с показателем политропы, большим показателя адиабаты п у- к.  [c.235]

Температура воздуха в полости 35, 42  [c.355]

Пусть, например, действительное время изменения давления в полости наполнения сравнивается с теоретическим временем, определяемым по выражению (1.75), которое получено в предположении отсутствия теплообмена между воздухом и окружающей средой. Если, однако, заполняемый объем относительно велик и процесс наполнения длительный, то, очевидно, температура воздуха в полости будет успевать выравниваться с температурой окружающей среды, т. е. время наполнения будет больше, чем в случае отсутствия теплообмена. В результате сравнения действительного времени наполнения полости е расчетным, вычисленным без учета теплообмена между воздухом и окружающей средой, оказывается, что величина заниженная, поскольку ошибка, вызванная неправильным выбором расчетной модели, компенсируется за счет При учете влияния теплообмена следует пользоваться зависимостями, приведенными ниже, в которые входит безразмерный коэффициент Л, характеризующий интенсивность протекания процесса теплообмена, причем интенсивность не абсолютную, а относительную [39, 64] по сравнению с интенсивностью изменения давления в полости. Величину Л подсчитывают по выражениям [391 для процесса наполнения  [c.166]


При наличии температурной кривой Т ) можно определить Лв по параметрам точки кривой р (1), соответствующей минимальной температуре воздуха в полости для вычисления Лв используют следующую зависимость  [c.169]

Последний множитель в правой части характеризует влияние на скорость поршня температуры воздуха в полости, уменьшающейся вследствие расширения воздуха в период времени от начального давления р (перед переключением распределителя) до давления трогания. Это изменение температуры записано через отношение давлений в предположении адиабатического процесса в полости начальная температура принята равной температуре окружающей среды. Поскольку здесь рассматривается установившийся процесс движения поршня, то давление в полости в период движения остается равным давлению трогания, определяемому соотношением р =  [c.184]

Назначение уплотнения в насосах для жидкого металла сводится к герметизации газового объема. При избыточном давлении инертного газа уплотнение должно предотвратить утечки газа в окружающее помещение, а при разрежении в газовом объеме — исключить натекание атмосферного воздуха в полость насоса. Оно должно обеспечить вакуумирование контура перед заполнением его жидким металлом. На рис. 3.37 показано возможное место расположения уплотнения вала в насосе. Из рисунка видно, что можно уплотнять и непосредственно металл. Известно, что сальниковые и манжетные уплотнения при соприкосновении с металлом при температуре 350°С быстро выходят из строя. Исключение составляют медные и никелевые шнуры, когда их используют в качестве уплотняющей набивки, но и они обеспечивают только кратковременную работу вследствие повышенного износа при трении о вращающийся вал [8, гл. 2]. Поэтому чаще применяется уплотнение с застывшим слоем металла вокруг вала — так называемое замерзающее уплотнение. На рис. 3.38 приведены конструкция замерзающего уплотнения и распределение замороженного металла в зазоре. Между вращающимся валом 8 и корпусом замерзающего уплотнения 1 образуется за-  [c.84]

Предположим, что из полости наполнения происходит одновременно истечение в атмосферу и перетекание сжатого воздуха в полость опоражнивания. При составлении термодинамических уравнений, характеризующих изменение давления и температуры, учитываем также теплообмен с окружающей средой [20]  [c.183]

Уравнение для определения температуры воздуха в г-й полости  [c.32]

Расчетом была подтверждена правомерность принятого допущения о постоянстве температуры воздуха в подводящих трубопроводах. Погрешность при определении давления в различных полостях привода, как с использованием принятого допущения, так и без него, не превышает 1,5— 2%. Влияние регулятора давления на динамику пневмопривода исследовалось путем сравнительного анализа многочисленных расчетов и экспериментов. Для уменьшения объема вычислительных работ исследовалось влияние на динамику пневмосистемы в целом варьируемых параметров сначала привода, а затем регулятора давления, подводящей линии и магистрали.  [c.33]

Обратный ход поршней генератора газа осуществляется в результате давления на обратную сторону поршней компрессоров воздуха, сжатого в буферных полостях во время прямого хода. При обратном ходе поршней в цилиндрах компрессора происходит сжатие воздуха, поступившего туда через всасывающие клапаны за время прямого хода поршней. Воздух, сжатый в компрессоре до 4—5 ат, через нагнетательные клапаны поступает в ресивер продувочного воздуха. Кроме того, при обратном ходе поршней в цилиндре дизеля происходит дополнительное сжатие воздуха, поступившего через продувочные окна. При этом температура воздуха в цилиндре дизеля повышается настолько, что впрыскиваемое топливо самовоспламеняется и сгорает. Таким образом, создаются условия для повторения рабочего цикла генератора газа. Симметричность движения поршней в свободнопоршневом генераторе газа обеспечивает специальный механизм синхронизации.  [c.25]

Будем подводить к газу, заключенному в цилиндре, тепло. Тогда, очевидно, температура и давление газа увеличатся. Поршень под действием давления начнет двигаться вправо, сжимая воздух в полости В, и газ будет совершать работу. Если теперь открыть вентиль С на некоторую величину, то при этом могут быть следующие случаи  [c.58]


Вместо уравнений, определяющих температуру, в общую систему могут быть включены величины, характеризующие количество воздуха в полости (0,- 1 = 0,- +  [c.287]

Динамика исполнительных устройств привода описывается четырьмя уравнениями движения поршней, восемью уравнениями для определения давления в полостях цилиндров и таким же числом уравнений, характеризующих температуру воздуха в этих полостях. Таким образом, для решения задачи анализа этого привода необходимо составить и увязать между собой 20 нелинейных дифференциальных уравнений. Математическое описание динамики таких и более сложных приводов является трудоемким и громоздким.  [c.106]

Уравнение для определения температуры воздуха в 1-й полости записывают на основании уравнения (2.53)  [c.115]

Масло для питания гидромуфты и смазки отбирается из системы дизеля отработавшее масло сливается в поддон дизеля. Подвод масла для питания происходит через золотник наполнения 2. В зависимости от температуры воды дизеля золотник может открыть отверстие для подвода масла частично или полностью либо закрыть его совсем. Для приведения золотника в движение к его корпусу присоединен воздушный цилиндр 3 с двумя последовательно расположенными поршнями. При срабатывании автоматики электропневматические вентили подают воздух в полость воздушного цилиндра над одним из поршней в зависимости от того, необ.ходимо ли получить частичное или полное перемещение золотника, а следовательно, частичную или полную подачу масла в гидромуфту. Поршень под действием воздуха перемещается и, преодолевая сопротивление пружины, передвигает золотник. Верхний поршень имеет ход, позволяющий золотнику лишь частично открыть подводящее отверстие нижний поршень обеспечивает полный ход золотника. Пройдя золотник, масло поступает через сверление в валу насосного колеса в рабочую полость.  [c.43]

В локомотивных компрессорах конечное давление сжатия равно 9 кгс/см . Реализация такого давления одной ступенью сжатия в компрессорах с подачей более 1 м /мин может стать причиной значительного возрастания температуры нагнетаемого воздуха. Так, при температуре всасывания воздуха 7 = 20 °С (293 К) и отношении конечного и начального абсолютных давлений в рабочей полости одноступенчатого компрессора р2/р = Ю температура воздуха в конце нагнетания по адиабатической характеристике (с показателем сжатия Л =1,4) будет  [c.147]

Для изготовления отливок из алюминиевых сплавов применяют кокили с вертикальным разъемом. Получение плотных отливок обеспечивается направленным затвердеванием установкой массивных прибылей, применением малотеплопроводных красок для окраски прибылей. Для снижения усадочных напряжений в отливках кокили перед заливкой подогревают до температуры 250—350 °С, а при очень сложной конфигурации отливок — до 400—500 °С. Воздух и газы выводятся из полости кокиля с помощью щелей <3 и рисок 2, размещаемых в плоскостях разъема, и пробок /, устанавливаемых в стенках кокиля вблизи глубоких полостей (рис. 4.48, а). Расплавленный металл в полость кокиля подводят через расширяющиеся литниковые системы с нижним (рис. 4.48, б) или вертикально-щелевым (рис. 4.48, в) подводом металла к тонким сечениям отливки. Все элементы литниковой системы размещают в плоскости разъема кокиля.  [c.168]

На рис. 2.3 представлен 37-трубный экспериментальный участок. На этом участке исследовались нестационарные поля температуры на выходе из него при изменении тепловой нагрузки во времени при нагреве всех витых труб пучка. Опыты проводились на пучке с S/d = 12,2 и длиной 1 м. Толщина стенок труб равна 0,5 мм, эквивалентный диаметр пучка < э = 7,39 мм и пористость пучкаш = 0,52. Кожух из коррозионно-стойкой стали имел продольный разъем, герметизация которого обеспечивалась укладкой шелковой нити, пропитанной термостойким лаком. Внутренняя сторона кожуха была покрыта слоем окиси алюминия для электроизоляции труб пучка от кожуха. Отверстия для отбора статического давления были расположены в кожухе на расстояниях 0,35 и 0,75 м от входа в пучок. Для компенсации термического расширения кожуха к его нижней части припаивалась гофрированная мембрана, которая препятствовала также утечке воздуха в полость между кожухом и несущим корпусом. Пространство между кожухом и корпусом заполнялось стекловолокнистым теплоизолирующим материалом. Крепление витых труб к токоподводам принципиально не отличалось от крепления витых труб в участке, представленном на рис. 2.2. На выходе из пучка для измерения скорости и температуры размещались зонды, смонтированные между токоподводом и выходным патрубком. Ориентация труб в пучке была аналогична ориентации труб установки на рис. 2.2. В семи трубах пучка на расстояниях от входа 0,04, 0,072, 0,130, 0,210, 0,350, 0,540, 0,7, 0,8 м приваривались к внутренней поверхности термопары для измерения температуры стенки. Пучок труб нагревался постоянным током от преобразователя типа АНГМ-30. Изменение мощности тепловой нагрузки во времени осуществлялось по экспоненциальному закону с помощью специального электронного устройства.  [c.62]

При составлении уравнений (1) — (3) приняты следующие основные допущения все термодинамические процессы приняты квазистационарны-ми сжатый воздух рассматривается как идеальный газ теплообмен с окружающей средой не учитывается распределитель срабатывает мгновенно температура воздуха в подвэдящих трубопроводах постоянна силы трения в регуляторе и изменение эффективной площади мембраны с ходом клапана не учитываются параметры воздуха в полости управления 8 регулятора принимаются постоянными.  [c.32]

Для определения основных параметров движения виброустановки, движение которой возбуждается пневмопоршневым приводом, приходится решать совместно систему дифференциальных уравнений движения механической части, уравнение теплового баланса полости и уравнение состояния воздуха. Так как возможны различные случаи, рассмотрим наиболее общий случай одновременного нанолнения воздухом и истечения воздуха из полости переменного объема с учетом теплообмена с окружающей средой и утечек. Пусть из бесконечно большого объема, давление и температуру воздуха в котором можно считать постоянными (например, из магистрали), поступает сжатый воздух в количестве е в полость переменного объема V (рис.  [c.299]


Измерение мгновенных температур газа или воздуха в рабочих полостях и системах СПГГ представляет собой одну из важных задач экспериментального исследования. Наличие опытных данных по значениям мгновенных температур газа в выхлопном патрубке и в продувочном ресивере СПГГ позволяет более полно исследовать факторы, влияющие на газообмен и наполнение цилиндра свободнопоршневого двигателя. Знание мгновенных температур воздуха в компрессоре дает возможность с достаточной полнотой исследовать факторы, влияющие на наполнение этого цилиндра.  [c.90]

Температура среды в полости перед ГУ в период его выдержки под воздействием среды обеспечивается с помощью термостатов, представляющих собой сочетание подогревателя и холодильника. Хорошо зарекомендовали себя подогреватели и холодильники, в которых теплоносителем и хладоагентом является воздух от источника высокого давления, после редуцирования подогреваемый с помощью воздушных электронагревателей или охлаждаёмый в специальных ваннах сжиженными газами.  [c.261]

Нижняя часть воздушного резервуара 13, которая входит внутрь кабины управления электровоза или пассажирского помещения нагона, покрыта теплоизоляционным материа-.10М. Верхняя часть резервуара 13 изоляцией не покрыта, соприкасается с атмосферой и охлаждает находящийся внутри воздух. Это предохраняет дугогасительную камеру 4 и опорный изолятор 2 от образования в них клаги. Кроме этого, для выравнивания температуры в резервуаре 13 предусмотрен специальный патрон 32, который непрерывно подаёт небольшое количество воздуха в полость 9 изолятора.  [c.589]

Рр — давление в резервуаре в к/ /лг Рт, Рек — значение рв в момент начала н к конце торможения < — количество тепла в процессах теплообмена в ккил к — газовая постоянная в кГ-м/кГ град 5 — рабочий ход привода в м 5,- — тормозной путь привода в Л г — абсолютная температура воздуха в °К Та — абсолютная температура окружающей среды в °К Тм — абсолютная температура воздуха в магистрали в °К Тд — абсолютная температура в выхлопной полости в °К Тс — абсолютная температура стенок цилиндра в °К Тп.х — продолжительность прямого хода в сек То- X — продолжительность обратного хода в сек t — время в сек  [c.19]

Система уравнений (83)—(87), описывающая динамику пневматического устройства, может быть сведена к дифференциальному нелинейному уравнению 6-го порядка. В тех случаях, когда перетекание и теплообмен не учитываются, система динамических уравнений сводится к уравнению 4-го порядка (149)—(151). Усложнение системы уравнений объясняется тем, что в первом случае оказывается необходимым, кроме давления, определять также и температуру воздуха в обеих полостях. Если утечками или теплообме-  [c.101]

Рассмотрим некоторые частные случаи, когда значении получаются постоянными. При этом соотношение между i[- и п равно выражению (1.35). Пусть происходит истечение сжатого воздуха dW , = 0 dW + 0) из полости постоянного объема (dL = 0) при отсутствии теплообмена с окружающей средой dQ = 0). Тогда из формулы (1.43) получим я[) = О, а из выражения (1.35) п — к. Следовательно, в этом случае имеет место адиабатический процесс, который сохраняется и при переменном объеме dL =h 0). В случае наполнения (dW Ф 0 dW = 0) постоянного объема (L = 0) при отсутствии теплообмена с окружающей средой (dQ = 0) из формулы (1.43) получим ij =р= 0. Следовательно, адиабатический процесс может иметь место только при = uk или = k T (Т = Г), т. е. когда температура газа в магистрали Т , откуда он поступает в полость, в каждый данный момент равна температуре газа в полости Т. Но в действительности температура газа в магистрали постоянна, а в наполняемой полости она все время повышается. Отсюда можно сделать следующий вывод при обычных условиях адиабатический процесс в наполняемой из магистрали полости невозможно осуществить. Для его получения (т. е. для изменения состояния газа в полости по закону ри = onst) необходимо дополнительно подвести к ней тепло.  [c.29]

Вместе с тем ьта задача яв.ляется достаточно сложной. Расход воздуха через неплотности (утечки) в конструкции привода нли через специальные отверстия является функцией не только давления (перепада давлений), но и температуры воздуха в соответствующей полости. При расчете типового пиeв юпpИБOдa можно обойтись 0,. уравнений для определения температуры, так как в уравнение (2.11) Давления воздуха в рабочей полости входит только температура  [c.71]

Исследование волнистой асбестоцементной крыши с уклоном 7Направление волнообразных полостей (каналов для потока воздуха) идет здесь с северо-востока на юго-запад, т. е. близко к направлению господствующих ветров. Наветренная сторона соответствует юго-западу, подветренная — северо-востоку. Средняя температура наружного воздуха равна +14,0 "С (против 14,2 °С при крыше с уклоном 5°). Средняя температура наружного воздуха равна -Ь27,8°С (против 28,3 °С при крыше с уклоном 5°). Среднегодовые значения температур воздуха в чердачном пространстве были на наветренной стороне в. среднем 21,1 °С (против 22,3 °С при крыше с уклоном 5°) на подветренной стороне в среднем 21,7 °С (против 22,9 °С при крыше с уклоном 5 °).  [c.103]

В продольных наружных стенах крупнопанельных домов обычно к вертикальным стыкам панелей примыкают внутренние несундие железобетонные перегородки. При этом температура внутренней поверхности стыка повышается благодаря притоку тепла по железобетону перегородки, имеющей температуру, равную температуре воздуха в помещении. На рис. 56 приведены температуры внутренней поверхности торцовой стены в зоне стыка панелей. Стык имеет полость шириной 160 мм, заполненную цементным раствором. Для утепления стыка в его полость уложена полоса стиропора толщиной 50 мм. С левой стороны рисунка даны температуры стыка, к которому не примыкает перегородка. При этом минимальная температура внутренней поверхности стыка у ребер равна только 6,5° С. С правой стороны рисунка приведены температуры этого же стыка, но с примыкающей к нему внутренней железобетонной перегородкой толщиной 120 мм. Минимальная температура на внутренней поверхности стыка повышается до 7,6°, т.е. на 1,1°. Низкая температура на внутренней поверхности этого стыка даже с примыкающей к нему перегородкой объясняется отрицательным влиянием уширенных ребер, окаймляющих панель (40 мм), и малой толщиной внутреннего фактурного слоя (45жж).  [c.177]

Условия запуска дизель-мотора существенно отличны именно в цилиндре нет смеси, а имеется только воздух тоиливо впрыскивается в цилиндр насосом в соответствующий момент в конце сжатия, и оно должно самовоспламениться. Самовоспламенение тоилива возможно только при наличии определенных величин давления и температуры воздуха в цилиндре. Перед запуском во всех цилиндрах, независимо от положения поршня, давление атмосферное, а температура воздуха равна температуре мотора, поэтому впрыск в цилиндр топлива не дает вспышки. Следовательно, запуск авиаднзеля при неподвижном положении коленчатого вала невозможен,—коленчатый вал должен вращаться, для чего должны быть предусмотрены внешние источники энергии для вращения вала. Этого, однако, еще мало. При запуске холодного или даже предварительно прогретого мотора требуется обеспечение определенного числа оборотов или определенной угловой скорости вращения коленчатого вала, иначе самовоспламенение не будет достигнуто. В самом деле, если коленчатый вал вращается медленнее, чем нужцо для надежного запуска, то при сжатии много тепла от воздуха отдается стенкам цилиндра, головке и поршню поэтому температура и давление вос-духа в конце сжатия получаются слишком низкими, и самовоспламенение впрыскиваемого топлива не достигается. Кроме того при медленном вращении вала много воздуха уходит при сяа-тии из рабочей полости в картер через зазоры между поршнем, кольцами и цилиндром, — это приводит к добавочному уменьшению давления воздуха в конце сжатия. Таким образом, ясно, чю необходимые для надежного самовоспламенения топлива и, следовательно, для запуска авиадизеля давление и температура воздуха в цилиндре в конце сжатия могут быть получены только при вполне определенном минимальном числе оборотов коленчатого вала или при определенной минимальной скорости поршня. Следовательно, пусковое устройство должно обеспечить проворачивание коленчатого вала с определенной угловой скоростью, преодолевая при этом работу сил трения, работу сжатия воздуха в цилиндрах и затрачивая энергию также на ускорение движущихся масс мотора.  [c.235]


При сжатии воздуха до давления выше 5 ат температура воздуха в конце сжатия повышается настолько, что затрудняется нормальная смазка цилиндров — масло сильно окисляется и покрывает стенки цилиндров так называемым нагаром. Кроме того, в связи с сильным повышением температуры увеличивается расход энергии на получение сжатого воздуха. Чтобы устранить большое повышение температуры, процесс сжатия делят на две ступени и более, т. е. применяют двухступенчатые или многоступенчатые компрессоры. В полости / (фиг. 169) — цилиндр большого диаметра — происходит первая ступень сжатия в полости 11 — цилиндр малого диаметра—вторая ступень сжатия. Например, если воздух необходимо сжать до 10 ат, то его после всасывания в первой полости сжимаюг примерно до 2—4 ат потом сжатый воздух поступает в холодильник (змеевик), где охлаждается.  [c.117]


Смотреть страницы где упоминается термин Температура воздуха в полости : [c.77]    [c.82]    [c.166]    [c.168]    [c.174]    [c.88]    [c.169]    [c.206]    [c.30]    [c.32]    [c.85]    [c.71]    [c.82]    [c.5]    [c.302]   
Пневматические приводы (1969) -- [ c.35 , c.42 ]



ПОИСК



Мг с 1зи полостей

Температура воздуха



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте