Деформация приведенная статическая

В расчетах на жесткость перемещения определяют от действия нормативных нагрузок интегрированием дифференциальных уравнений. Вывод этих дифференциальных уравнений для различных деформаций приведен на схемах 21, 22, 23. При выводе использован общий порядок решения статически неопределимых задач (схема 14). Статическая сторона задачи рассмотрена на схеме 8, геометрическая в данном случае отражает связь между перемещениями и деформациями, физическая выражается законом Гука. [c.15]

При приведении масс на эквивалентном валу большую помощь может оказать метод Рэлея, сущность которого заключается в том, что характер деформации системы, подвергающейся динамическим воздействиям, принимается соответствующим характеру ее деформации при статическом нагружении [54, 59]. [c.14]

При вычислении величины приведенной массы принимают обычно, что соотношения между перемещениями точек системы при ударе таковы же, как и при собственных ее колебаниях основного тона или (чаще) при деформации системы статической нагрузкой, приложенной в точке удара. Коэффициентом приведения массы называется отношение приведенной массы системы т р к полной ее массе [c.439]

Таким образом, из приведенных расчетных и экспериментальных данных о взаимосвязи продольных и поперечных деформаций и изменении коэффициента поперечной деформации при статическом и циклическом нагружениях следует, что при разде- [c.128]

Статическая грузоподъемность Со равна нагрузке, вызывающей общую остаточную деформацию наиболее нагруженного тела качения с дорожкой качения, равной — диаметр тела качения из рис. 10.2—10.8). Значения Со даны в каталогах. Приведенную статическую нагрузку Ро для радиальных и радиально-упорных подшипников определяют как максимальное из двух значений [c.193]

Под приведенной статической нагрузкой понимается нагрузка, которая вызывает такие же деформации, которые возникают при действительных условиях нагружения. [c.84]

Для анализа критических параметров и характера разрушения материала при длительном статическом и циклическом нагружениях целесообразно суммировать рассмотренные здесь механические и физические особенности процесса разрушения в виде схемы, приведенной на рис. 3.2, где линия 1 соответствует внутризеренному характеру разрушения по механизму, свойственному данному виду нагружения. При этом критические параметры (количество циклов до разрушения Nf при циклическом нагружении или пластическая деформация Zf при статическом нагружении) не зависят от скорости деформирования Кривая 2 соответствует межзеренному разрушению, для которого характерна чувствительность критических пара- [c.153]

Изложенные здесь основные закономерности межзеренного разрушения в условиях длительного статического и циклического нагружений положены в основу рассматриваемой ниже физико-механической модели. Анализ влияния скорости деформирования на критические параметры, контролирующие предельное состояние материала, может быть выполнен исходя из схемы, приведенной на рис. 3.2. Для этого значения критической деформации е/ или долговечности Nf при межзеренном накоплении повреждений, рассчитанные по предлагаемой ниже модели, должны сравниваться с аналогичными параметрами, полученными в предположении внутризеренного характера зарождения макроразрушения по одной из ранее разработанных методик (см. гл. 2). [c.155]

Приведенное выше изло.жение в какой-то степени подобно классическому построению расчета статически неопределимых стержневых систем в строительной механике по так называемому методу сил, энергетическое обоснование которого также сводится к отысканию именно таких значений лишних неизвестных, при которых потенциальная энергия деформации системы оказывается минимальной. Сходство еще более усиливается, если представить себе расчет статически неопределимой системы (например, фермы), где за лишние неизвестные приняты внутренние усилия (например, усилия в стержнях), т. е. если основную (статически определимую) систему получать из заданной не путем отбрасывания элементов, связей и т. п., а путем перерезания их. [c.61]

Высокая температура деформации опасна еще и тем, что при охлаждении с высокой температуры по окончании деформации может успеть реализоваться статическая рекристаллизация — не только первичная, но и собирательная (см. диаграммы рекристаллизации, приведенные на рис. 203), соответственно ухудшив свойства. Так, повышение температуры ВТМО стали ЗОХГСА с 900 до 1250° С привело к снижению прочности, определявшейся растяжением при —196° С, с 1500 до 1300 МПа и удлинения с 18 до 10%- [c.541]

Если масса ударяемой конструкции не мала по сравнению с массой ударяющего тела, то ею пренебречь нельзя, и в этом случае в приведенных ранее формулах взамен статической деформации подставляют [c.618]

Приведенные выше данные об устойчивости макронапряжений в деталях при статическом нагружении в основном полностью относятся и к динамическим условиям нагружения, если при этом скорость приложения нагрузки не превышает скорости распространения пластической деформации. В противном случае в зонах, где пластическая деформация не успеет пройти, обеспечивается устойчивость макронапряжений, несмотря на большую величину приложенной внешней нагрузки. [c.142]

Если при расчете системы, статически определимой при неучете деформации элементов, возникает необходимость учитывать влияние деформации на усилия, обойтись одними уравнениями статики не удается, приходится привлекать уравнения деформации, и расчет приобретает особенности, характерные для статически неопределимых систем. Такой расчет называется деформационным. В качестве примера укажем на то, что во введении была рассмотрена статически определимая ферма, усилия в которой определялись в двух вариантах без учета и с учетом деформаций. Первый расчет называют расчетом по недеформированной схеме а второй — по деформированной схеме. Приведенный выше расчет гибкой нити можно назвать также расчетом по недеформированной схеме, при учете же растяжимости нити — расчетом по деформированной схеме. [c.215]

Таким образом, характеристика двигателя эквивалентна по жесткости такому упругому элементу, который при приложении номинального момента деформируется на (0,05—2) рад. Эта величина обычно существенно больше приведенной к валу двигателя статической деформации остальных упругих элементов привода. Заметим, что большая податливость динамической характеристики позволяет при изучении динамики машинного агрегата исследовать неравномерность вала двигателя с помощью сравнительно простых моделей, считая в первом приближении остальную кинематическую цепь либо абсолютно жесткой, либо ограничиваясь учетом наиболее податливых упругих элементов, связанных, например, с упругими муфтами. При наличии нелинейных элементов привода задача усложняется. Отмеченный круг вопросов подробно освещен в работах [12, 13]. [c.136]

Как известно из теории колебаний, при таком соотношении частот амплитуды вынужденных изгибных колебаний будут относительно незначительно отличаться от статических деформаций, вызванных соответствующими возбуждающими силами. Поэтому, исследуя динамические процессы в аналогичных редукторах, можно ограничиться рассмотрением лишь крутильных колебаний вокруг оси Z, вводя необходимые поправки при вычислении приведенных моментов инерции колес К [c.247]

Так как условия прочности (4.7) и (4.8) требуют предварительного определения напряженного состояния деталей, работающих при ползучести [10, 86], то они особенно удобны в случае статически определимых напряжений. Однако могут встречаться и такие исходные условия для расчетов на длительную прочность, когда вместо приведенных напряжений удобнее вводить деформации АеЧ" , накапливающиеся на отдельных ступенях нагружения. В таких случаях может быть использована формула [c.106]

Приведенным напряжением по теории наибольших касательных напряжений для пластинок при однозначных главных напряжениях является величина наибольшего из них, а при разнозначных — сумма их абсолютных величин. Приведенное напряжение не должно превышать допускаемого, величина которого определяется в зависимости от свойств материала и характера нагрузки (статическая, переменная). При пластическом материале расчет допускаемой нагрузки производят по нагрузке, соответствующей предельному состоянию (см. гл. Vni и XV), или по предельно допускаемой упруго-пластической деформации. [c.158]

Изменение зазора Относительные амплитуды колебаний элементов зубчатого зацепления солнечная шестерня-сателлиты Лф1 при рассматриваемых значениях коэффициентов возбуждения Pi и Ра превышают статические деформации, но не достигают по абсолютной величине расчетного значения зазора = 0,001, т. е. при колебаниях шестерни и колеса обратные профили зубьев не соприкасаются и не деформируются. Для исследования влияния на амплитудно-частотные характеристики колебаний контакта нерабочих профилей зубьев зацепления приведенная величина углового зазора у была снижена до значений, соизмеримых с амплитудами вибраций, и принималась равной от 0,05-10 доО,125-10 , при этом Aqp > Лют + Yi - [c.13]

При расчете сопротивления циклическому нагружению, а также при наличии напряжений компенсации, когда приведенные условные упругие максимальные напряжения превышают предел текучести, определение величин (ст )пр производится по компонентам деформаций, устанавливаемым экспериментально или из упругопластического расчета (при первом случае возникновения пластических деформаций используется диаграмма статического растяжения при расчетной температуре). Если размахи напряжений превышают удвоенный предел текучести, определение амплитуд напряжений (п р)а производится экспериментально или расчетом по величинам деформаций, устанавливаемым по диаграмме циклического деформирования. При отсутствии диаграмм циклического упругопластического деформирования в расчет вводится условная диаграмма циклического деформирования, получаемая удвоением величин деформаций и напряжений кривой статического растяжения при расчетной температуре. [c.221]

В то же время известны зависимости, имеющие экстремальный характер. К ним относятся изменение длительной пластичности е, в функции времени до разрушения Хр [59], напряжения сг [34], температуры Т при длительном разрыве с постоянной скоростью деформирования [32] изменение долговечности N по числу циклов до разрушения в зависимости от температуры Т [2 ] и по суммарному времени N% в зависимости от продолжительности цикла Тц [7 ] при длительной термической усталости (рис. 21). Наличие минимумов на приведенных кривых свидетельствует о существовании областей по параметрам длительного статического и термоциклического нагружения, в которых способность материала к накоплению пластических деформаций наиболее ограничена. [c.51]

Выражения (3.35) и (3.36) позволяют объяснить фактически все приведенные выше экспериментальные данные по исследованию статической и динамической рекристаллизации. Так, например, необходимость критических степеней деформации вызвана энергетическим барьером наибольшая подвижность высокоугловых [c.131]

Результаты приведенных выше подсчетов имеют громадное практическое значение. Прежде всего они показывают, что характер сопротивления стержней удару качественно резко отличается от сопротивления их статической деформации. Утолщение одной полови- [c.524]

Динамические свойства материалов обычно определяются с помощью различной измерительной техники в зависимости от представляющих интерес внещних условий. Например, эксперименты с колеблющейся балкой [3.3, 3.14—3.16] часто используются для исследования зависимости линейных динамических характеристик от температуры и частоты колебаний при сдвиговых и осевых деформациях. Влияние статического и динамического нагружений часто оценивается с помощью методов, основанных на исследовании динамической жесткости [3.17, 3.18J и резонанса [3.3, 3.19, 3.20]. Затем используются приближенные аналитическое или графическое представления свойств материала. Основываясь на подобном представлении свойств материала, можно путем экстраполяции перейти к аналогичным представлениям для требуемых условий, однако экстраполяция в области таких значений параметров, которая далеко отстоит от исходной, может привести к сомнительным результатам. Это связано с тем, что принципы приведения не имеют достаточно полного обоснования для широкого диапазона изменения внешних условий. В данном разделе приведено общее представление [c.130]

Приведенные выше результаты исследования вязкости разрушения сталей 10ГН2МФА и 15Г2АФДпс в условиях плоской деформации при статическом и циклическом нагружении показали, что вязкость разрушения при циклическом нагружении сущест-сенно ниже, чем при монотонном. Такое снижение происходит при нагружении как симметричным, так и пульсирующим изгибом со скоростью увеличения коэффициента интенсивности напряжений такой же, как при монотонном нагружении, и указанное явление нельзя объяснить различной скоростью приложения нагрузки в этих двух случаях. Вместе с тем имеются материалы — сталь 45, после закалки и низкого отпуска, армко-железо при 77 К,— для которых вязкость разрушения при монотонном и циклическом нагружении практически совпадает. Полученным результатам можно дать следующее объяснение. [c.325]

Здесь Орр — приведенная статическая деформация от статического действия приведенной сосредоточенной в одной точке нагрузки Р-ЬКгР, где С — собственный вес стержня 2 — коэффициент приведения массы стержня по кинетической энергии, имеющей такое же значение, как и при ударе. В случае продольных [c.475]

Дивергенция крыла. Расчет аэродинамических сил крыла с учетом его деформаций приведен на стр. 84. Так как дивергенция характерна нарушением статического равновесия аэродинамических сил и сил упругости и беспредельным увеличением деформаций, то для определения скорости дивергенции, например, стреловидиого крыла, достаточно принять знаменатель выражения (3.35) равным нулю. Тогда получим скорость дивергенции Уеив крыла с положительной стреловидностью (при М< 1) [c.281]

Приведенные выше значения коэффициента трения, свидетельствующие о значительных запасах самоторможения, справедливы только при статических нагрузках. При переменных нагрузках н особенно при вибрациях вследствие взаимных микроемещений понерхиостей трения (например, в результате радиальных упругих деформаций гайки и стержня винта) коэффициент трения суш,ественно снижается (до 0,02 и ниже). Условие самоторможения нарушается. Происходит самоотвинчивание. [c.24]

Таким образом, в первом приближении оба вала агрегата вращаются равномерно угловая скорость вала рабочей машины ip = = ti)M, =(i) =(jjnif/52 = onst. Координаты выходного сечения В Передачи и ее входного сечения А (рис. 9.1,6) связаны соотношением Ф = фс1.Ы52 —Л, где A = onst — статическая деформация передачи, приведенная к ее выходному сечению. [c.261]

Учитывая приведенную выше аналогию, все наиболее эффективные современные методы расчета статически неопределимых систем (канонические уравнения деформаций, способ ортогонали-зации взаимно нулевых эпюр и т. п.) можно перенести в теорию упругости, именно в метод П. Ф. Папковича. [c.62]

Сочетание приведенных выше свойств и особенностей деформирования при термоусталостных испытаниях сплава ЭП-693ВД обусловливает появление трещин циклического разрушения в зонах шейки , что говорит о выраженном влиянии процесса накопления односторонних деформаций и, следовательно, квази-статических повреждений на достижение предельного состояния по условию циклического разрушения. Однако при испытаниях на больших уровнях долговечности с жесткостью нагружения с <" 95 тс/см, когда эффект накопления односторонних деформаций практически отсутствует (см. рис. 1.3.6), можно ожидать возникновения термоусталостной трещины в зоне перехода от рабочей длины к конической части образца, где температура цикла соответствует минимальной пластичности и, следовательно, долговечности материала. [c.51]

На рис. 33 приведен рычажный тензометр Гугенбергера, используемый только для измерения статических деформаций. Подвижная призма является одним из концов двухплечевого рычага. Тензометр закрепляют на объекте исследований с помощью струбцинок, вакуумных ирисосов или магнитов. Расстояние между призмами составляет базу тензометра. Погрешность тензометра Гугенбергера с базой 20 мм составляет величину около 15 еод. [c.394]

Наряду с приведенными в табл. 3 показателями механических свойств при статическом нагружении большое значение имеют показатели динамических свойств (усталостная прочность, температуронарастание при многократных деформациях), а также статические и динамические показатели прочности связи между элементами многослойного резино-тканевого изделия. [c.163]

В режиме БГ вычисляется разность отсчетов, которая характеризует величину упругой деформации возврата в условиях преодоления вязких сопротивлений и вакуумирования макро- и микрополостей стыков направляющих скольжения. То же в режиме А1° поаволяет оценить стабильность работы АСССН во времени и величину ее статической ошибки (приведенной к сближению поверхностей направляющих) на восходящей ветви характеристики и соответственно жесткость направляющих, оснащенных АСССН. [c.62]

Из Приведенной таблицы видно, сколь велики деформации тела ползуна и станины под действием даже равномерно распределенных нагрузок. Причиной этого является недостаточная жесткость ползуна (стола станка модели 2455), вызванная возможным наличием раковин в литье, неоднородностью структуры и т. д. Очевидно, что отмеченное обстоятельство должно существенно увеличивать статическую ошибку АСССН, рассеивание величин сближе- [c.64]

Известно, что при пропускании тока через прямоугольную катушку она стремится принять форму круга. Это явление в эксперименте было выражено медленным иарастанием деформации растяжения наружной грани индуктора. Процесс нарастания после включения продолжался около одной минуты, и колебания индуктора в установившемся режиме происходили относительно iHOBoro положения равновесия. Спад этой деформации после выключения индуктора длился также около минуты. Нарастание и спад деформации, вызванной изменением формы индуктора, следовали экспоненциальному закону. Величина указанной деформации в среднем превышает деформации двойной амплитуды установившегося режима в 8 раз. По полученной экспериментально частоте собственных колебаний индуктора, известным геометрическим размерам и массе был определен приведенный модуль упругости Е = 1000кг/м м . Если перейти к напрялсениям в стеклопластике, то они в растянутой зоне с учетом динамических и статических деформаций не превышали 1,0 кг/мм , что на несколько порядков ниже допустимого значения. [c.222]

Системы с сосредоточенными массами. Общий метод определения частот собственных колебаний упру их систем с сосредоточенными массами (т. е. при условии приведения распределенных масс этих систем к сосредоточенным) основан на использовании коэффициентов влиянии, полученных статическим расчетом или экснериментально для точек приложения сосредоточенных масс и величин сосредоточенных масс. Ниже используются два основных метода строи-телыюй механики — метод сил и метол деформаций (см. гл. 111). [c.341]

Основные зaкoнo epнo ти, описывающие кинетику циклической и односторонне накапливаемой деформаций основаны на принципе обобщенной диаграммы циклического деформирования, а их форма в виде уравнений (2.10) и (2.18) относится к случаю сим.метричного нагружения. Вместе с этим известно, что изменение асимметрии нагружения приводит к тому, что равные с сим-метричны.м нагружением амплитуды напряжений снижают сопротивление деформированию материала в этих условиях [1]. Если для циклически упрочняющихся материалов этот эффект выражен незначительно и в первом приближении для оценки кинетики де-фор.маций могут быть использованы лишь амплитудные значения действующих напряжений и деформаций, то для циклически стабильных, а тем более разупрочняющихся материалов существенное значение имеют и средние напряжения цикла. В этой связи расчет кинетики деформаций основывается на приведенных значениях напряженихг и деформаций [1], причем последняя в виде ёщ, определяется по диаграмме статического разрушения, как соответствующая напряжению Одр = Пд хст , где х — коэффициент чувствительности к асимметрии, определяемый экспериментально и имеющий различные значения для полуциклов растяжения и сжатия. В этом случае приведенные напряжения для нечетных полуциклов определятся как Одр = о [1 Х1(1 -(- г)/ [c.65]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...