Нагрузка в точке

Абразивный износ (рис. 8.12, 6) является основной причиной выхода из строя передач при плохой смазке. К таким передачам относятся прежде всего открытые передачи, а также закрытые, но недостаточно защищенные от загрязнения абразивными частицами (пыль, продукты износа и т. п.). Такие передачи можно встретить в сельскохозяйственных и транспортных машинах, горнорудном оборудовании, грузоподъемных машинах и т. п. У изношенной передачи увеличиваются зазоры в зацеплении, появляется шум, возрастают динамические нагрузки. В то же время прочность изношенного зуба понижается вследствие уменьшения площади его поперечного сечения. Все это может привести к поломке зубьев, если зубчатые колеса своевременно не забраковать. [c.107]

Строят вспомогательную систему, которую нагружают единичной нагрузкой в точке, где требуется определить перемещение. Определяя линейные перемещения, в заданном направлении прикладывают единичную силу, определяя угловые перемещения,— единичный момент. [c.375]

На балку АВ действуют три нагрузки в точке А — сосредоточенная сила /"и момент Т, а на участке СВ=6 м — равномерно распределенная нагрузка интенсивностью д, которую заменим равнодействующей приложенной в точке О — посередине участка СВ. Следовательно (рис. 116, б), [c.116]

С учетом указанных условий для продукции одного вида сложно принять единую и стабильную номенклатуру показателей назначения. Тем не менее с целью унификации оценки уровня качества продукции необходимо стремиться к установлению единой номенклатуры показателей назначения для продукции каждого конкретного вида. Например, станки-качалки эксплуатируются и в тропическом, и в умеренном климате, и в условиях Крайнего Севера. Вместе с тем, несмотря на то что различные условия эксплуатации станков-качалок обусловливают возможность предъявления к ним различных, специфических требований, т. е. объективно требуют различных показателей назначения, целесообразно принять единую номенклатуру показателей назначения, например нагрузку в точке подвеса штанг, крутящий момент на ведомом валу редуктора, число двойных ходов в минуту. [c.142]

Целесообразно записывать только одно уравнение (116) и одно уравнение (117) для произвольного сечения последнего участка балки, включая нагрузки в той последовательности, в которой они расположены от начала координат. Каждое из этих уравнений пригодно для определения и 0 в любом участке балки, если в них [c.143]

Следует отметить, что во всех случаях, когда может использоваться принцип суперпозиции, деформации и напряжения, вызываемые внешними силами, не зависят от начальных напряжений н могут определяться в точности таким же путем , как это делается при отсутствии начальных напряжений. В таких случаях полные напряжения находятся в результате суперпозиции напряжений, вызванных внешними силами, на начальные напряжения. В случаях, когда принцип суперпозиции неприменим, напряжения, вызываемые внешними силами, нельзя определить, не зная начальных напряжений. Мы не можем, например, найти напряжения изгиба, вызываемые поперечными нагрузками в тонком стержне, если этот стержень имеет начальное растяжение или сжатие, не зная величины начальных напряжений. [c.281]

Максимальная нагрузка в точке подвеса штанг, кгс 4535 [c.168]

Максимальная нагрузка в точке подвеса, кгс 15 800 [c.170]

Максимальная нагрузка в точке подвеса [c.170]

Динамические характеристики гидромуфты зависят от ее конструкции. Так, установлено [9], что порог на турбинном колесе значительно увеличивает инерционность гидромуфты, которая проявляется в появлении горбов и спадов на моментной характеристике (рис. 163) при динамических нагрузках. В то же время предварительная камера почти не оказывает влияния на динамические характеристики гидромуфты. [c.256]

Соответствуюгцее этому профилю максимальное значение прогиба у (Т, 1/2) при приложении сосредоточенной нагрузки в точку I = 1/2 есть [c.207]

Обозначим через г/1 (ж, ) максимальное по i е [0, оо) значение прогиба у t, х) при приложении сосредоточенной нагрузки в точке Тогда, в силу (4.49), [c.210]

Многие материалы хрупки, т. е. опадая сравнительно " высокой прочностью по отношению к статическим нагрузкам, в то же время легко разрушаются динамическими (внезапно прилагаемыми) усилиями. [c.79]

Для определения коэффициента концентрации напряжений у отверстия по данным оптического метода достаточно определить порядки полос при данной нагрузке в точках С у отверстия и в точке сечения, достаточно удаленного от него. Так как. [c.249]

В момент касания индентора образца нагружающий рычаг начинает поворачиваться относительно оси подвеса. При этом происходит перераспределение сил,создаваемых весом груза. Образец через индентор воспринимает на себя нагрузку, в то время как полностью нагруженный ранее через регулируемую опору упругий элемент разгружается. Плавное внедрение индентора обеспечивается упругим элементом. [c.104]

Чтобы определить нагрузку на опору О, нужно в случае рис. 10а приложить в О направленную вертикально вверх силу противодействия, равную Q = А- -В нагрузка на опору О равна этой силе Q, но противоположна по направлению. В случае рис. 106 имеет место векторное соотношение Q = А + В, причем опять-таки нагрузка в точке О противоположна этой силе Q. Впрочем, вопрос о нагрузке на опору, в сущности, выходит за рамки принципа виртуальной работы. В рассматриваемой механической системе (рычаг) точка вращения О неподвижна поэтому ее виртуальное перемещение и произведенная в этой точке виртуальная работа равны нулю. Чтобы определить Q или, соответственно, Q с помощью принципа виртуальной работы, нужно было бы рассмотреть совсем другую механическую систему. А именно, следовало бы наделить точку опоры О двумя степенями свободы и определить условие равновесия при возможности, помимо рассматривавшегося до сих пор вращения, также и параллельного смещения всего рычага. [c.77]

Если устремить paa iep площадки Af к нулю, то в пределе получим действительную интенсивность распределенной нагрузки в точке поверхности с нормалью v [c.24]

Рис. 2.56. Нормальные силы и моменты в ребрах и в верхних поясах диафрагм модели при сосредоточенных нагрузках Р=1600 Н а — места приложения нагрузок б — силы и моменты в ребрах и в диафрагме при нагрузке в точке 3 в — силы и моменты в ребрах и в диафрагме при нагрузке в точке 4

Модель нагружали сосредоточенными силами поочередно в двенадцати точках (рис. 3.53,а), доведя до разрушения нагрузками в точках 11 и 12. Схема излома модели при нагружении в точке 11 характеризовалась образованием радиальных и эллиптических трещин (рис. 3.53,6). У нижнего шарнира в криволинейном ребре в плите образовались трещины, шедшие под углом 45° к контуру. Нижняя арматура ребер под местом приложения силы достигла текучести. Разрыв нижней арматуры произошел у вута в зоне пересечения ребер (рис. 3.54). Ребра в пластических шарнирах в зоне действия отрицательных моментов разрушались неодинаково. В узле А (рис. 3.54) образовалась косая трещина, при разрушении потекла верхняя арматура (о чем свидетельствуют образовавшиеся на арматуре шейки). В полке в этой зоне имелись трещины, прошедшие под углом 45° к контуру. Трещины образовались также с наружной стороны верхнего пояса диа- [c.272]

Рис. 3,54. Места образования пластических шарниров в ребрах (данные в скобках соответствуют нагрузке в точке 12 на рис. 3,53)

Разрушение продольного ребра в кольцевом шарнире произошло от исчерпания прочности сжатой зоны, что обусловлено малым сечением ребра и значительным удалением места приложения нагрузки от контурных диафрагм. При нагрузке в точке И места [c.274]

Рис. 3.56. Вид снизу на зону разрушения модели при нагрузке в точке 11

Схема трещин при разрушении модели нагрузкой в точке 12 представлена на рис. 3.53, б, в. Характер разрушения в этом случае аналогичен описанному выше. Можно отметить увеличение расстояния между средним и крайним пластическими шарнирами в криволинейном ребре. При нагружении в точке И расстояние от шарнира под местом приложения силы до центров разрушения сжатых зон крайних шарниров составляло 545 мм (рис. 3.54), при нагружении в точке 12 расстояния между средним и крайними шарнирами равнялись соответственно 609 и 634 мм. Расстояние между пластическими шарнирами зависит, в частности, от соотношения жесткости ребра и плиты оболочки. При увеличении жесткости ребер и снижении жесткости полки это расстояние, как показывают расчеты, возрастает. В данном случае влияние плиты оболочки было ослаблено влиянием податливости контура и трещинами, возникшими при испытании модели нагрузкой в точ- [c.275]

Рис. 3.57. Разрушение модели при нагрузке в точке 12 (см. рис. 3.53)

Стопорение контргайками (рис. 564) применяют редко вследствие недостаточной надежности. Этому способу присущ и другой недостаток при затяжке контргайка, вытягивая болт, принимает на себя всю нагрузку,, в то время как основная гайка разгружается (рис. 565). Это заставляет иногда применять обратную схему контргайку располагают под основной гайкой (см. рис. 564,//), что обеспечивает более благоприятное распреде- [c.290]

На балку действуют три нагрузки в точке С вергикаль-ная сосредоточенная сила F, но всей длине балки равномерно распределенная нагрузка, которую за.мсни.м сосредоточеипой си- [c.109]

На пространственную конструкцию, конег которой жестко заделан, действуют вертикальная сила F, пара с моментом М в плоскости, параллельной координатной плоскости yAz, и распределенная нагрузка в той же плоскости интенсивности q, изменяющаяся по закону треугольника. Пренебрегая весом конструкции, определить момент Ма и реакцию Ra заделки. [c.17]

Несколько лучшее приближение можно получить, если учесть, что к нижней грани балки прикладывается распределенная нагрузка (рис. 68, б) и использовать уравнения (36 ). Интенсивность такой нагрузки в точке D из уравнения (65) равна Pine. Подставляя данное значение в (36 ) и комбинируя результат со значением ст , полученным выше, получаем во втором приближении [c.130]

Модел ь Максимальная нагрузка в точке подвеса штанг, 1СГС Длина хода, м Число ходов в минуту Мощность двигателя, л. с. [c.172]

Р1з этой формулы вытекает, что функция N ( , х) представляет собм прогиб в точке х в момент времени 1 при приложении единичной сосредоточенной нагрузки в точке Кроме того, функция N (1, х) неотрицательна и монотонно не убывает по при любом фиксированном х. Значит, прогиб будет лшксимальным в точке ж = 1 при 1 = Т, если сосредоточенная сила приложена в точке 5 = 1. Следовательно, поставленная задача определения оптимальной формы (х) сводится к минимизации по 8 (х) интегрального функционала [c.197]

Сначала выбирают малое приращение внешней нагрузки, имеющее то же отношение напряжений в плоскости, что и в конце линейного нагружения. Величина этого приращения должна быть малой но сравнению с нагрузкой в точке начала течения. Соответствующие приращения деформаций определяются, исходя из того, что композит еще обладает линейными свойствами. Затем к этим упругим приращепиям добавляют некоторую начальную приближенную оценку приращений неунругих деформаций. (При первом приращении нагрузки после достижения точки течения составляющие пластической деформации полагаются равными нулю. Для всех последующих приращений в качестве начальных приближенных оценок неуиругой деформации принимают значения, достигнутые к концу предыдущего приращения нагрузки.) После чего при помощи метода конечных элементов осуществляется анализ напряженного состояния компонентов каждого слоя композита. [c.277]

Характер влияния различных факторов на зарождение трещин и их распространение в ряде случаев принципиально различается между собой [108]. Например, при усталостном разрушении во многих материалах сопротивление возникновению разрушения выше при мелком зерне, а сопротивление развитию разрушения повышается с укрупнением зерна. Такое явление наблюдалось, в частности, в литейных никельхромовых жаропрочных сплавах, в ряде алюминиевых сплавов и т. д. Существует мнение, что зарождение усталостной трещины в малой степени зависит от частоты приложения нагрузки, в то время как процесс распространения трещин зависит от частоты в гораздо большей степени [28]. При длительном высокотемпературном статическом нагружении существенно различие по характеристикам сопротивления возникновению и развитию разрушения между однотипными деформируемыми и литейными сплавами по первой характеристике литейные сплавы, как правило, значительно превосходят деформируемые, по второй — могут уступать. [c.8]

Установка для испытания на ползучесть трубчатых образцов при изгибе и кручении. Одновременное нагружение образца изгибающим и крутящим моментами обеспечивается тем, что оси нагружающей балки 3 и образца J скрещиваются под некоторым углом (рис. 36). Рычаги 4 расположены под прямым углом к оси образца. Перемещающиеся опоры 2 дают возможность получать различный по величине изгибающий момент, в том числе и равный нулю. Изменение плеча рычага 4 позволяет регулировать величину крутящего момента Мкр, причем в случае приложения нагрузки в точке рычага, лежащей на оси образца (/i = 0), Мкр = 0. Таким образом, изменяя точку приложения нагрузки и места расположения опор, можно получать три вида нагружения чистый изгиб, чистое кручение и комбинированное нагружение с различными отношениями. Мкр//Иизг. В установке опоры выполнены в виде шариков, уложенных в полукольцевую канавку. Это дает возможность контакта опоры и захвата по линии окружности, что очень важно для создания изгибающего момента. В то же время при таком исполнении опор захват легко вращается, не препятствуя передаче крутящего момента на образец. [c.42]

Сварка титановых сплавов толщиной. более 50 мм очень затруднительна. Неожиданная проблема была вскрыта при испытаниях в морской воде сплава Т1—7А1—2ЫЬ—1Та. Он оказался склонным к трещинообразованию при нагрузке, в то время как все титановые сплавы считаются высокостойкими к коррозионному растрескиванию [78]. [c.341]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...