Коэффициент давления и скорость звука

Нейтронный нагрев бланкета приводит к генерации импульса давления, зависящего от характеристик импульса тепловыделения глубины проникновения Ь и длительности о- Анализ нейтронных процессов в бланкете приводит к следующим значениям величин Ь О, 6 м и 0 10 с. В течение тепловыделения происходят процессы теплопроводности и акустической разгрузки материала. Динамическая разгрузка в течение времени тепловыделения существенна, если характерные времена тепловой диффузии и распространения акустических волн 1а вдоль пути прохождения теплового импульса длиной Ь много меньше или сравнимы с длительностью теплового импульса о о, о где 1с1 и а с, а X и с — коэффициент температуропроводности и скорость звука, соответственно. [c.121]

Пропорциональность между теплопроводностью и скоростью звука подтверждается одинаковым характером изменения их с температурой и давлением. Температурные коэффициенты теплопроводности и скорости звука имеют отрицательные значения, исключая аномальные жидкости. Влияние давления также аналогично с ростом давления и теплопроводность, и скорость звука увеличиваются. [c.189]

Таким образом, для экспериментального определения среднего коэффициента ослабления р на рассматриваемом участке канала AL необходимо знать граничное условие на выходе, амплитуду колебания давления на концах рассматриваемого участка, распределение чисел Мо и скорости звука, а также частоту колебания. [c.217]

Важно подчеркнуть, что термические коэффициенты входят как в формулы для расчета давления, так и в формулы для расчета изохорной теплоемкости и скорости звука. Их раздельное определение по разнородным данным может привести к к хорошим результатам лишь в том случае, когда исходные данные внутренне между собой согласованы, при этом заметную роль играют согласованность температурных шкал, обоснованный выбор значений критических параметров и общее количество экспериментальных данных, представленных в описываемой области параметров состояния. [c.151]

Это уравнение выражает расход газа в данном сечении через полное давление, критическую скорость звука и следующую функцию коэффициента скорости [c.184]

Релаксационная составляющая связана с процессами периодического смещения термодинамического равновесия, вызванными колебаниями давления и температуры в звуковой волне. Из-за малости времени релаксации для большинства жидкостей измеренное значение поглощения (или объемной вязкости) увеличивается по сравнению с рассчитанным без учета акустической релаксации. Дисперсия звука возникает как вследствие обмена энергией между областями сжатия и разрежения, связанного с явлениями теплопроводности и вязкого трения, так и в результате акустической релаксации, т. е. вызванных звуком процессов, протекающих на молекулярном уровне. Следует также учитывать возможность дисперсионных явлений при распространении звука в жидкостях, обусловленных наличием твердых фаз, ограничивающих пробу жидкости. Подчеркнем, что коэффициент поглощения, как и скорость звука, сильно зависит от температуры, что позволяет проводить политермические акустические исследования. [c.80]

Эти формулы показывают, что скорость звука является функцией температуры газа Т, и так как она через коэффициент объемного расширения 1/Т характеризует сжимаемость газа, то, следовательно, и скорость звука является некоторой характеристикой сжимаемости газа. Она показывает, как велико изменение плотности газа при изменении давления. Подставляя кру = ш вВ формулу (8.14), получим [c.111]

В случае простого сужающегося сопла с круто сходящимися стенками струя газа продолжает сужаться за пределами сопла, т. е. фактическое узкое сечение струи меньше узкого сечения сопла. Теоретические и экспериментальные исследования показывают, что при этом на срезе сопла скорость потока меньше скорости звука и распределена по сечению неравномерно. Если при истечении газа в неподвижную среду отношение полного давления перед соплом р к давлению вне сопла р превышает критическое (л = Р /Рн 2), то в узком сечении струи (за пределами сопла) скорость близка к скорости звука. Иначе говоря, при истечении из сужающегося сопла коэффициент / отражает дополнительное сужение струи эа пределами среза сопла(/= кр/ [c.430]

Вторым характерным геометрическим параметром эжектора является степень расширения диффузора / = Р Рг — отношение площади сечения на выходе из диффузора к площади на входе в него. Если эжектор работает при заданном статическом давлении на выходе из диффузора, например при выхлопе в атмосферу или в резервуар с постоянным давлением газа, то степень расширения диффузора / существенно влияет на все параметры эжектора. С увеличением / в этом случае снижается статическое давление в камере смешения, растет скорость эжектирования и коэффициент эжекции при не очень значительном изменении полного давления смеси. Разумеется, эго справедливо лишь до того момента, когда в каком-либо сечении эжектора будет достигнута скорость звука. [c.504]

Эксперименты показывают, что для каждого эжектора при заданных начальных параметрах торможения газов имеется некоторое максимальное значение коэффициента эжекции п и соответствующие ему максимально возможные значения расхода в скорости эжектируемого газа. Никаким снижением давления на выходе из эжектора не удается превысить эти предельные значения. Явление это напоминает работу сопла Лаваля на режимах, когда в минимальном сечении его достигнута скорость звука скорости газа во всех сечениях дозвуковой части при этом принимают предельно возможные значения и не зависят от давления на выходе из сопла. [c.518]

Когда скорость эжектируемого потока в сечении запирания достигнет скорости звука, наступает критический режим работы эжектора коэффициент эжекции принимает предельно возможное (для данного отношения полных давлений) значение и не изменяется при дальнейшем снижении давления на выходе из эжектора. [c.527]

Акустическое сопротивление Za канала является коэффициентом пропорциональности в равенстве, связывающем между собой амплитуду ро звукового давления и объемную скорость q звука [c.16]

Выражение (506) определяет неявную зависимость коэффициента ослабления р от значения амплитуд колебания давления в фиксированных сечениях канала ха L, чисел Мо, скорости звука Со и граничных условий. Поэтому для определения коэффициента ослабления р по уравнению (506) необходимо воспользоваться методом последовательных приближений. В качестве первого приближения можно использовать уравнение (504) для малых значений р. [c.220]

Коэффициент V зависит от размера капель н частоты волн (фронта нарастания давления в волне). При больших размерах капель, малой степени влажности у<20%) и высокой частоте волн коэффициенты v и V стремятся к нулю, а скорость звука Ядв равняется скорости звука в паровой фазе (предельно неравновесный процесс) [c.17]

Увеличение числа М набегаюш,его потока мало сказывается на характеристике компрессорной решетки до тех пор, пока местные скорости на поверхности профиля не достигнут скорости звука. В этом диапазоне чисел М наблюдается обычно лишь некоторое изменение угла отставания потока б и, следовательно, незначительное изменение угла поворота потока Ар при данном угле атаки, вызванное влиянием сжимаемости на распределение давлен ий по контуру профиля. Минимальное значение коэффициента потерь при этом почти не изменяется, но зависимость его от угла атаки становится более резкой. Для примера на рис. 2.32 приведены характе-)истики одной из компрессорных решеток при Mu,i=0,4 и Mu,i = 0,7. Минимальное значение сопротивления решетки при Mu,i = 0,7 достигается здесь при угле атаки, близком к нулю. Этот же результат получается и в других решетках. Вместе с более резкой зависимостью сопротивления решетки от угла атаки это приводит к тому, что при повышенных числах М оптимальный угол атаки лежит обычно в довольно узких пределах 1 опт = 2°. [c.87]

Зависимость относительной скорости звука в двухфазной среде капельной структуры от степени сухости и коэффициента скольжения показана на рис. 12.6. Нижняя кривая отвечает равновесной скорости звука, которая характеризует распространение возмущений нулевой частоты (процесс нарастания или падения давления в волне возмущения является бесконечно медленным). Реальные распространения волн возмущения являются неравновесными. При этом интенсивность тепло- и массообмена, ускорения или замедления капель в волнах возмущения влияет на степень неравновесности и в свою очередь зависит от частоты возмущения. [c.330]

Используя уравнения (5.97) и (5.101), можно по заданным параметрам потоков на входе в камеру определить коэффициент скорости и давление торможения смеси в конце камеры смешения. По этим величинам, а также по величине температуры торможения Гад (или критической скорости звука aj p), определяемой формулой (5.93), можно найти все параметры газа в выходном сечении камеры смешения. Действительно [c.111]

Особенности двухфазных сред по сравнению с однофазными учитываются в данной модели двумя определяющими эти особенности величинами коэффициентом Грюнайзена и скоростью звука. Их введение позволило избежать появления в выражениях для вьиисления изменения давления и температуры членов, содержащих неопределенности типа оо/оо. Указанные неопределенности возникают при переходе в двухфазную область состояний, в которой величины а, и Ср стемятся к бесконечности. [c.122]

При малых значениях числа Маха (М1 < 0,3) величина скорости набегающего потока газа не оказывает заметного влияния на характер распределения давления по профилю. Коэффициенты давления р на профиле остаются практически такими же, как в несжимаемой жидкости. Увеличение скорости приводит к уменьшению минимального давления и соответственно к росту максимального числа Маха на профиле. Хотя при больших значениях М1 (М1 > 0,3) эпюра коэффициентов давления и величина ртш изменяются, но по-прежнему увеличение скорости набегающего потока приводит к росту максимального числа Маха. В результате при некотором критическом значении числа Маха набегающего потока (М1 = М1 р) максимальная скорость на профиле становится равной местной скорости звука, т. е. Мпих = 1,0. При этом минимальное давление достигает своего критического значения [c.30]

Скорость звука. Значительная неравномерность распределения влаги по высоте турбинных ступеней большой веерности приводит к необходимости учета изменения распространения скорости звука во влажном нар по сравнению с перегретым. Теоретические и экспериментальные исследования [7.15] показывают, что процесс распространения звука во влажном паре существенно сложнее по сравнению с таким процессом в однофазной среде. Скорость звука во влажном паре зависит от температуры пара и жидкости, давления, времени релаксации обмена междуфазовых процессов, скорости пара и жидкости и т. д. На рис. 7.24 приведены результаты проведенного в МЭИ расчета относительной скорости звука (а = где а и — скорость звука во влажном паре и перегретом паре) в зависимости от степени влажности за решеткой у и безразмерного времени релаксации межфазового обмена импульсом Тд = i/3 dl gPs)/ i ) для интервала температур пара (35—70) °С, где Рг — плотность жидкой фазы dg — среднемассовый диаметр капель — средняя скорость пара в канале р., — коэффициент динамической вязкости пара Ь — хорда лопатки. [c.296]

Критическое отношение давлений, определяемое как отношение статического давления к давлению полного торможения на входе в канал или сопло, с ростом потерь уменьшается и увеличивается с ростом степени неравновесности. Однако основную роль играют потери кинетической энергии, а не степень неравновесности, так клк последняя величина при отношении давлений, равном Ёкр, и предельно нераБНоьес-ном процессе снижается лишь на. 3—4%. Термодинамическая (равновесная) теория, как это нетрудно видеть из формулы (1-7,3), при замене, fei на /гд дает увеличение значения Ёкл с ростом влажности, причем при переходе через линию х= значение t , ,. показатель адиабаты п и скорость звука адц меняются скачкообразно. При предельно неравновесном процессе расширения Ек,, остается равным е-кр для перегретого пара. Важно отметить, что формулы (1-72) и (1-73) получены для паровой фазы, когда влияние жи,дкой фазы учитывается только через степень неравновесности у, и, главное, через коэффициент суммарных 1 о" рь L Такой подход при определении Екр для среды в целом будет неверным или же весьма приближенным. Дело в том, что определение скоростей через располагае.мые теплоперепады (рис. 1-5) может привести к весьма разнообразным значениям коэффицне1Гтов потерь, в том числе и меньшим нуля. Это может иметь место, если, например, скорость паровой фазы определяется по предельно неравновесному процессу (Hoi), а теоретическая скорость —по равновесному процессу Нан (для среды в целом). Аналогичные расхождения возникнут также при расчетах расходных характеристик решеток и экономичности ступеней турбин. [c.18]

Рис.3.35. Результаты измерений ударной сжимаемости и скоростей звука в ударно— сжатой резине 1—ударная адиабата 2 —объемная скорость звука 3—скорость распространения у1Х)вней постоянного давления 4 —коэффициент Пудссона.

Химические, физико-химические и биохимические воздействия, которые отнесены не к операциям III, а к операциям VII, поскольку они в большинстве случаев (за исключением титрометрических методик) предшествуют процедуре измерений, приводят также к самым различным физическим эффектам механическим — изменениям объема, давления, упругости, масс различных частей жидкостной системы, скорости, коэффициента поглощения и дисперсии звука тепловым — изменениям температуры оптическим — изменениям оптической плотности, коэффициентов рассеяния и отражения, оптической активности, двойного лучепреломления, спектральных характеристик люминесценции и света, прошедшего через среду, изменениям дисперсии света электрическим — изменениям пассивных электрических характеристик среды, их дисперсии, эффектам, связанным с изменениями ЭДС гальванических элементов и диффузионных потенциалов магнитным — изменениям магнитной проницаемости радиационным и радиационно-химическим — появлению радиоактивности и возникновению химических реакций изотопного обмена в результате введения в исследуемую пробу изотопных индикаторов (так называемых меченых атомов). [c.34]

Пусть (z) и p(z) - дифференцируемые функции, стремящиеся к значениям i, 2 и Pi, Р2 соответственно при z + o°hz -°°, причем рФО при всех Z. Тогда, как показано в работе [44], звуковое давление р ( , z) в слоистой среде, возникающее при падении плоской волны, является аналитической функцией (О свойствах аналитических функций см. [116, 232] или любой другой курс теории функций комплексного переменного.) Коэффициенты отражения V Q) и прозрачности W( ) плоской волны, падающей из однородной среды на слоистое полупространство, являются аналитическими функциями и не имеют существенно особых точек в конечной части комплексной плоскости Рассматривая скачки с и ркак пределы быстрых изменений гладких функций, сформулированные результаты можно перенести на среды с кусочно-гладкими зависимостями плотности и скорости звука от координаты z. В этом случае давление р как функция Z в ряде точек не имеет даже первых производных, но остается аналитической функцией [c.132]

Формула (267) позволяет определить второй вириальный коэффициент по зависимости скорости звука от давления (см., например, измерения, произведенные Иттербеком и его сотруд- никами 1968, 978, 9791). [c.309]

Режим работы эжектора, при котором коэффициент эжекции не зависит от давления на выходе из диффузора, называется критическим. Особенности работы эжектора на критическом режиме связаны с характером течения в начальном участке смесительной камеры — между входным сечением и сечением запирания 1 (рис. 9,6). Как уже указывалось, дозвуковой поток эжектируемого газа движется здесь по каналу с уменьшаюп1 имся сечением, ограниченному стенками камеры и границей сверхзвуковой эжектирующей струв. Скорость эжектируемого шотока в минимальном сечении — оно совпадает с сечением запирания — не может превысить скорости звука этим и определяются предельные значения скорости во входном сечении и максимального расхода эжектируемогогаза. Для тога чтобы определить эти максимально возможные значения, необходимо найти соотношения между параметрами потоков во входном сечении и в сечении запирания. [c.518]

Здесь принято баротропическое уравнение состояния для давления в квадратичном по возмущению плотности несущей фазы приближении, причем Сю — скорость звука в невозмущепной несущей фазе, Y — показатель адиабаты в случае газа и эмпирический коэффициент в случае жидкости (для воды = 6), характеризующий ее нелинейность. [c.361]

Рассмотрим эжектор, в котором происходит смешение газовых струй совершенного газа. С ростом отношения давлений торможения Р р, а также при снижении противодавления на выходе из диффузора в сечении 54 (см. рис. 52) скорость газов на входе в камеру увеличивается. При определенных соотношениях указанных параметров скорость высоконапорного (эжектиру-ющего) газа, если сопло суживающееся, становится звуковой, = 1, или, если в эжекторе для этого газа применено сопло Лаваля, сверхзвуковой, когда = А,расч > 1, где .расч — расчетное значение коэффициента скорости на срезе сопла. Дальнейшее повышение ррр или Рй/Р4, где р — давление покоящегося газа далеко перед соплом, не может изменить этой величины При некотором значении р /р в горле сопла достигается скорость звука и, начиная с этого момента, расход в эжектирующей струе становится критическим. В этом случае статические давления на входе в эжектирующей и эжектируе-мой струе могут быть различными и в соответствии с этим коэффициент скорости Х можно задавать, вообще говоря, произвольно. Из экспериментов, однако, известно, что существует [c.118]

I — характерный размер и — перемещение. К — вязкость упруго-вязкой среды у — удельная поверхностная энергия материала а — коэффициент температуропроводности а — коэффициент теплового расширения АТ — разница температур теля и среды, вызывающая разрушение материала JJ, коэффициент Пуассона w — скорость потока жидкости п — частота возбуждения потока а — коэффициент теплообмена — коэффициент теплопроводности тела коэффициент теплопроводности газа v — кинематичесипя вязкость Др — перепад давления газа р — плотность с —удельная теплоемкость а- — скорость звука в заданной среде g — ускорение земного притяжения q — удельный тепловой поток — температура среды — [c.217]

В области давления N2O4 Р<80 атм формула (4.3) аппроксимирует расчетные величины коэффициента вязкости [406] с точностью в несколько процентов. При давлении Р>80 атм расчет следует вести по этой формуле с Т = 900 °К, /1 = 0,74. Полученные результаты показывают, что отклонение от состояния термохимического равновесия, обусловленное конечностью скорости реакции (4.1), при нагреве приводит к росту статической температуры, скорости газа, замороженной скорости звука, массовой концентрации NO2, а также к падению статического давления, плотности, массовых концентраций N2O4, N0 и О2. [c.158]

Энтальпия жидкой фазы N2O4 экспериментально определена в ИВТ АН СССР для области температур 10 — 195°С и давлений 25 — 300 бар [2.8]. В работе [2.10] была измерена скорость звука в газообразной четырехокиси азота в диапазоне 330—550 К и давлений 5 — 60 бар. Переносные свойства диссоциирующей четырехокиси азота экспериментально изучены в широкой области параметров состояния. Коэффициент динамической вязкости газообразной четырехокиси азота исследован в ИВТ АН СССР [2.11] при атмосферном давлении [c.45]

Не задерживаясь на довольно сложных теоретических объяснениях Александрова, основанных на рассмотрении волновой механики твердых тел, по которым со скоростью звука бегут при ударе, как круги по воде, волн.ы напряжений и деформаций, посмотрим, к каким практическим результатам привело его открытие. Что дает умение в широких пределах менять величину коэффициента восстановления и других параметров удара Взять, к примеру, пневматический отбойный молоток — основной рабочий инструмент шахтера, дорожника, строителя. Под действием воздушного давления внутри корпуса молотка взад — вперед носится стальной ударник, нанося удар по пике и заставляя ее внедряться в грунт, бетон, породу. При этом по закону действие равно противодействию на корпус молотка в обратном направлении каждый раз действуют силы отдачи, пропорциональные массе и ускорению ударника. Чтобы рабочий меньше ощущал эти силы, корпус молотка делают стальным, тяжелым, так что общий вес инструмента достигает ISIS килограммов. Попробуйте-ка целую смену подержать в руках грохочущую пудовую махину и вы поймете, как нуждается в облегчении труд молотобойца. Кроме того, от сильных и частых ударов сам ударник быстро изнашивается, и его приходится делать из лучших легированных сталей. [c.224]

На рис. 1-9 и 1-10 приведены зависимости между коэффициентами давления в несжимаемой рЕс и сжимаемой рс ишдко-стях для различных значений М по С. А. Христиановичу. Графики даны раздельно для положительных и отрицательных коэффициентов давления рс>0 и рс< <0. Пунктирная линия, ограничивающая диаграмму рс=/(рнс), определяет те значения Рс при которых в некоторой точке обвода обтекаемого тела образуется скорость, равная местной скорости звука. [c.24]

Примечание. ,2= IAt — безразмерная скорость за скачком pj/pi, pj/p, и Га/Л — отношение статических параметров иа границах скачка Сг/с, = ЛгД1 — отношение скоростей на скачке Яг/а, — отношение скоростей звука на границах скачка poj/poi — отношение давлений торможения Poi/Pi — отношение давления торможения за скачком к статическому перед скачком —коэффициент потерь энергии в скачке. [c.53]

Результаты расчета (рис. 5.17) системы из двух скачков (косого и прямого) подтверждают, что достигает минимума при некотором значении рюпт- Так, при Xi=l,6 минимальный коэффициент 0=0,035 соответствует Рюпт=52°. В этом случае один прямой скачок дает с=0,113 (точка А на рис. 5.17), а один косой скачок при скорости за скачком, равный скорости звука (точка /) с=0,073. Отметим, что с ростом X] эффективность двухступенчатого торможения возрастает, а минимум кривых S (Pi) оказывается более пологим. Это обстоятельство позволяет выбирать оптимальные значения Pi таким образом, чтобы и статическое давление за вторым прямым скачком было наибольшим. [c.136]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...