Угол атаки оптимальный

Направляющие лопатки в колене обладают тем недостатком, что при значительном отклонении их угла атаки от оптимального значения они сами могут стать причиной одностороннего отклонения потока в ту или иную сторону. В данном случае оптимальный угол атаки лопаток а.-, 48°. Примерно такой угол принят в варианте 1-3, для которого распределение скоростей по всему сечению рабочей камеры получено практически равномерным (Л4к 1,05), [c.224]

С отклонением ы/Со от оптимального значения меняется угол атаки влаги i при входе в рабочее колесо и закрутка потока за ним. [c.228]

По данным А. П. Комарова, полученным при продувках плоских решеток на малых скоростях, оптимальный угол атаки для дозвуковых решеток может быть определен по следующим эмпирическим формулам [c.60]

Увеличение числа М набегаюш,его потока мало сказывается на характеристике компрессорной решетки до тех пор, пока местные скорости на поверхности профиля не достигнут скорости звука. В этом диапазоне чисел М наблюдается обычно лишь некоторое изменение угла отставания потока б и, следовательно, незначительное изменение угла поворота потока Ар при данном угле атаки, вызванное влиянием сжимаемости на распределение давлен ий по контуру профиля. Минимальное значение коэффициента потерь при этом почти не изменяется, но зависимость его от угла атаки становится более резкой. Для примера на рис. 2.32 приведены характе-)истики одной из компрессорных решеток при Mu,i=0,4 и Mu,i = 0,7. Минимальное значение сопротивления решетки при Mu,i = 0,7 достигается здесь при угле атаки, близком к нулю. Этот же результат получается и в других решетках. Вместе с более резкой зависимостью сопротивления решетки от угла атаки это приводит к тому, что при повышенных числах М оптимальный угол атаки лежит обычно в довольно узких пределах 1 опт = 2°. [c.87]

Оптимальный угол атаки существенно возрастает для сильно загнутых вперед лопастей углам 2 140—180° соответствуют углы атаки = = 40—50°. [c.450]

Оптимальный угол атаки [c.25]

На основании анализа распределения давления по профилю, величин полного давления и угла потока при выходе из решеток, а также оптических картин течения сделаны выводы о влиянии указанных многочисленных геометрических параметров решетки и профиля на аэродинамические данные решетки — оптимальный угол атаки, угол отклонения потока, коэффициент потерь полного давления, критическое число М, и получены соответствующие обобщенные данные. [c.36]

Оптимальный режим работы плоской компрессорной решетки, соответствующий оптимальному углу атаки /о, характеризуется отчетливо выраженным минимумом потерь полного давления при больших числах Мь Для типичных решеток осевого компрессора оптимальный угол атаки совпадает с углом атаки максимального качества решетки при малых величинах скорости набегающего потока. [c.37]

Три увеличении густоты решетки уменьшается угол отставания потока и увеличивается оптимальный угол атаки. Поэтому увеличение оптимального угла отклонения потока при повышении густоты решетки складывается из уменьшения угла отставания и увеличения оптимального угла атаки. Отметим, что при превышении [c.37]

Полученный результат не является случайным. Действительно, угол отставания при безотрывных режимах обтекания профилей в решетке должен быть пропорционален углу изгиба профиля и обратно пропорционален густоте решетки. Экспериментально установлено и согласуется с выбором определения оптимального режима ( г/ 1 = 1), что угол атаки профиля в решетке пропорционален густоте и углу изгиба профиля. Следовательно, можно положить [c.41]

Исследование показывает, что в решетках из профилей с углом изгиба е<55° при изменении максимальной относительной толщины профиля с в довольно широких пределах оптимальный угол атаки практически не изменяется по сравнению с о для с=10%. Сказанное, по-видимому, справедливо также для решеток из так называемых лепестковых профилей. [c.53]

Для решетки с углом изгиба средней линии профиля е=15° профили были изготовлены из жести толщиной 0,5 жж (с=1,25%) и изогнуты по шаблону, соответствовавшему средней линии других профилей исследованной серии решеток. В этой решетке оптимальный угол атаки не отличался от решетки из профилей с i = = 10%. Таким образом, оптимальный угол атаки решетки из профилей с любой относительной толщиной при угле изгиба е<55° можно определять по решетке из профилей с относительной толщиной, равной 10%, используя формулу [c.53]

Поскольку оптимальный угол атаки в решетках из профилей с 8-<55° и различной относительной толщиной одинаков, то снижение Доо в решетках из таких профилей связано только с изменением угла отставания потока, а в решетках из профилей с е>55° — еще и с уменьшением оптимального угла атаки. [c.54]

При увеличении абсциссы максимальной толщины профиля происходит увеличение угла отставания и, следовательно, уменьшение угла отклонения потока (рис. 19), что согласуется с данными расчетного исследования. Оптимальный угол атаки не изменяется. Поэтому изменение оптимального угла отклонения потока обусловливается отмеченным отличием в протекании кривых зависимостей угла отклонения потока от угла атаки. В диапазоне а с = 0,30- 0,50 изменение Дао невелико. Поэтому при обобщении данных по углам отклонения потока представилось возможным использовать данные для решеток нз профилей с значениями Хс неравными 40%, но близкими к этой величине. [c.58]

В решетке с заданными величинами ее параметров и О и параметров профиля е, с, Хс для данных значений угла потока при входе 01 и числа М1 по формуле (6) определяется оптимальный угол атаки, по формулам (3, 4, 5, 7, 9, 10, 12) аэродинамические данные решетки Аао, аго, кр.о при оптимальном угле атаки, а по рис. 13 и по формулам (8, 11) — число Мкр.о- Далее, используя параметры [c.61]

Очевидно, что расчетный угол атаки должен быть оптимальным, чтобы решетка обладала минимальными потерями. [c.65]

Оптимальный угол атаки компрессорной решетки [c.77]

Существенно влияет на характеристики процесса резки угол атаки. Из графика фиг. 73 видно, что наибольшая производительность и наименьшие расходы кислорода и флюса имеют место при угле атаки 30°. С увеличением высоты подъема мундштука а1 ширина канавки несколько увеличивается, а глубина практически остается неизменной (при тенденции к уменьшению). Увеличение часового расхода флюса сверх оптимального приводит к уменьшению производительности и увеличению удельных расходов кисло- [c.123]

Подъем переднего колеса различных типов современных самолетов осуществляется на скоростях 150—300 км/ч, при этом, во-первых, скорость должна быть достаточна для необходимой эффективности стабилизатора, во-вторых, для достижения минимальной длины разбега целесообразно установить некоторый оптимальный угол атаки, при котором ускорение разбега максимально. [c.184]

С учетом всех этих факторов оптимальный угол атаки при разбеге по твердой поверхности составляет 2—3°. Поэтому разбег для сокращения его длины выгодно выполнять на трех точках, а поднимать переднее колесо только перед самым отрывом, за 20—30 км/ч до достижения скорости отрыва. [c.184]

Чтобы соблюсти условие радиального равновесия частиц газа межлопаточном канале и выдержать оптимальный входной угол атаки, профиль лопатки должен меняться по высоте решетки, т. е. лопатка должна иметь закрутку. Существует несколько Методов закрутки лопаток. Обозначим Са — осевая составляющая абсолютной скорости потока — окружная составляющая абсолютной скорости потока г — радиус изгиба профиля лопатки (переменный по высоте) — коэффициент потери полного давления в сопле Re — радиус кривизны линии тока в осевом сечении ф — скоростной коэффициент потерь в сопле. [c.215]

Таким образом, при фиксированном угле установки угол атаки у на разных участках лопасти оказывается разным. Чтобы выдержать угол атаки в пределах оптимального, прибегают к закрутке лопасти по его длине. [c.146]

Энергия может передаваться жидкости, движущейся по каналу, не только продольным вихрем, но и вихрями, возникающими за входной частью кромки лопаток. На рис. 9 изображен параллелограмм скоростей на входе в колесо на режиме, близком к оптимальному. Угол атаки на входе велик, поэтому здесь поток отрывается от лопатки и образуется вихрь, ось которого параллельна входной кромке лопатки (поперечный вихрь). Эти вихри время от времени отрываются и уносятся потоком. Если вихрь будет унесен внутрь рабочего колеса, то никакой дополнительной передачи энергии он не даст. Если же вихрь будет унесен потоком непосредственно в канал, то, имея скорость, большую скорости жидкости в канале, он частично передает свое количество движения жидкости в канале. [c.14]

Необходимо также соответствующим образом ограничивать угол атаки и способствовать по возможности облегчению конструкции снаряда. Все эти требования и множество взаимодействующих факторов делают задачу конструирования оптимальной системы управления очень сложной. [c.666]

Из результатов опытов можно сделать следующие выводы. При отношении сторон Ьк/ о 9 направляющие лопатки, установленные на первом повороте, обеспечивают практически хорошее распределение скоростей по сечению за поворотом даже с одной решеткой сравнительно небольшого сопротивления (Ср 5,5 f = 0,45). При отношении сторон = 12 одна решетка даже с сопротивлением лг 12 (f = 0,35) не дает достаточно равномерного поля скоростей. Совершенно равномерный поток получается при двух решетках с = 5,5 = 0,45). Оптимальный угол установки (атаки) направляющих лопаток в данном случае д = = 57ч-60°, а число лопаток может быть выбрано по формуле (1.14), для сокращенного их числа и неравномерного расположения по сечению. [c.204]

Вариант I—расширенное входное отверстие аппарата при широком подводящем участке. При совпадении ширины подводящего участка с шириной корпуса аппарата поток при входе в аппарат целиком направляется к задней стенке (противоположной входному отверстию), но скорости по ширине корпуса остаются почти постоянными. Для достижения равномерного распределения скоростей потока по поперечному сечению рабочей камеры аппарата в данном случае достаточно установить систему направляющих лопаток или направляющих пластинок, которые могут быть расположены вдоль линии поворота потока как равномерно, так и неравномерно. Степень равномерности распределения скоростей в случае применения направляющих лопаток и пластинок оказывается при данном варианте модели практически одинаковой. Однако после направляющих лопаток поток получается более устойчивым. Равномерное распределение скоростей при помощи направляющих лопаток или пластинок достигается только в том случае, если угол атаки равен или близок к оптимальному углу, зависящему от отношения DJDa. При = 4 оптимальный [c.197]

Каждая ступень осевого компрессора состоит из ряда вращающихся лопаток 4, за которыми имеется ряд статорных лопаток. Все ступени компрессора подобраны таким образом, чтобы достичь максимума эффективной работы при высоких массовых расходах воздуха в нормальном загрузочном диапазоне. Перед передним рядом роторных лопаток 4 устанавливают поворотный входной направляющий аппарат (ПВНА) компрессора для направления входящего воздуха на эти лопатки под оптимальным углом. Лопатки ПНА и клапаны отбора приводят в действие с помощью гидравлических цилиндров, угол атаки лопаток изменяется постепенно в соответствии с массовь1М расходом воздуха. Клапаны отбора тоже приводят в действие с помощью гидравлических цилиндров, но скорость движения этих цилиндров не является переменной при работе. [c.44]

Увеличение угла установки профиля приводит вначале к снижению, а затем к возрастанию потерь. Отрицательное влияние влаги проявляется особенно отчетливо при больших углах установки, что объясняется неблагоприятными условиями входа (увеличивается угол атаки на входе и активизируется дробление влаги при взаимодействии с входной кромкой профиля). Для решетки С-9012А установлен оптимальный диапазон углов установки % = [c.120]

Максимальное значение КПД достигается при некотором оптимальном в этом отношении угле атаки ionr, лежащем недалеко от начала резкого подъема кривой . При дальнейшем увеличении угла атаки вскоре возникает срыв потока с верхней поверхности профилей, образующих решетку, что проявляется в резком увеличении сопротивления, а также в замедленном росте и последующем падении угла отклонения Др. Угол атаки, при котором возникают эти явления, называется критическим. [c.81]

В большинстве современных ветровых турбин с помощью специальных устройств (центробежных, гидравлических и других) обеспечивается возможность поворота всей лопасти или отдельной ее части, изменения за счет этого угла атаки и регулирования мощности на валу по заданному закону. При скорости ветра меньше номинальной лопасть разворачивается таким образом, чтобьг угол атаки был оптимальным и коэффициент использования ветра максимальным. При скорости ветра больше номинальной разворотом лопасти добиваются уменьшения коэффициента использования энергии ветра до значения, при котором мощность на валу соответствует номинальной. На рис. 9.30 на примере ветровой турбины номинальной мощностью [c.508]

Рассмотрим обтекание профиля в решетке при различных углах атаки. При малых числах М] и углах атаки, значительно меньших оптимального (примерно на 5°), на вогнутой поверхности профиля наблюдается пик скорости. Наибольшая относительная скорость на вогнутой поверхности профиля приближается по величине к наи-больи10му значению на выпуклой (см. рис. 9). С увеличением угла атаки относительная скорость на выпуклой поверхности вблизи входной кромки возрастает, а на вогнутой — уменьшается. С переходом на угол атаки, существенно больший оптимального, пик скорости образуется вблизи входной кромки на выпуклой поверхности профиля и возникает значительный градиент скорости. [c.25]

Вообще решетки, у которых /р. и о заметно различаются, характеризуются тем, что у них величина р относительно меньше из-за меньшего угла отклонения потока или иногда из-за большой величины потерь. Поэтому при обобщении данных по решеткам в широком диапазоне изменения параметров, включающем и заведомо невыгодные решетки, целесообразно пользоваться режимами, оптк-мальными для каждой из решеток (ьО- При отборе же наилучших решеток следует исходить из режима /о, учитывая при этом, что оптимальный угол атаки не должен значительно отличаться от нуля. [c.29]

В качестве характерного параметра, связанного с углом потока, можно принять или угол отклонения, или оптимальный угол атаки и угол отставания потока при оптимальном угле атаки. Нам представляется естественным выбрать за характерную величину именно угол отклонения потока, поскольку при подборе решеток под. saдaнный треугольник скоростей из расчета осевого компрессора известно его значение. [c.31]

Из (9) ясно, что оптимальный угол атаки при разбеге должен быть тем больше, чем больше коэффициент трения, чем больше максимальное качество самолета и чем больше наивыгоднейший угол атаки. Для хороших аэродромов и современных самолетов //Стах<1 и, следовательно, " < айв Д я грунтовых аэродромов в ряде случаев может быть f/ max>l и тогда [c.186]

К особенностям процесса кислородно-флюсовой резки с подачей в рез железного порошка следует также отнести значительную протяженность зоны высоких температур. При резке малых толщин значительная часть флюса не используется, так как горение его частично происходит после того, как флюс прошел через образованный разрез. С увеличением толщины разрезаемого металла флюс используется более эффективно. Поэтому при прямолинейной резке тонкого металла (до 15—20л.и) целесообразно использовать опережающий острый угол атаки, т. е. наклонять резак под углом от 10° до 50°. При вырезке большого числа одинаковых деталей из тонколистовой стали, особенно деталей с криволинейным контуром, экономнческп эффективна резка пакетом. Прп этом не требуется никакой специальной подготовки листов, укладываемых в пакет листы скрепляются лишь в нескольких местах во избежание взаимного смещения прп резке. Местные зазоры между листами допускаются в пределах 2—5. v.u. Оптимальная толщина пакета составляет в зависимости от толщины отдельных листов разрезаемого металла 40—100. им. [c.355]

С другой стороны, с началом разворота по углу тангажа незачем и медлить. Затяжка вертикального подъема приводит к отходу от оптимальных условий выведения, хотя бы по дальности. Но главное в том, что при затяжке вертикального участка поворот ракеты придется проводить при больнн1х скоростях полета, в результате чего в опасной мере возрастут углы атаки. Но на угол атаки наложены свои ограничения. Каждому скоростному напору для данной ракеты соответствует свое максимально допустимое значение угла атаки, величина которого определяется прочностью корпуса на изгиб под действием поперечного нагружения. Естественно, чем больше скоростной напор, тем меньше допустимый угол атаки. Значит, разворот надо начинать, пока скоростной напор еще мал. [c.313]

Чтобы выяснить причину большого напора насоса с периферийным каналом, проанализируем течение Л идк0сти через его рабочее колесо. Для этого рассечем лопатки тороидальной поверхностью тока и отобразим конформно сечение лопаток на плоскость (рис. 42). Из параллелограмма скоростей входа, построенного для режима, близкого к Оптимальному, видно, что-угол атаки мал. Это уменьшает гидравлическое сопротивление продольному вихрю и, следовательно, увеличивает его интенсивность. Из параллелограмма скоростей выхода видно, что наклон лопаток по ходу вперед сильно увеличивает окружную составляющую скорости на выходе 2- Благодаря значительной интенсивности продольного вихря и большой кинетической энергии на выходе из колеса напор насоса велик. [c.80]

Основные особенности формы профилей (каналов) сопловых решеток на влажном паре капельной структуры сводятся к следующим. На мелкой влаге при дозвуковых скоростях потери, обусловленные тепло- и массообменом, будут уменьшаться с уменьшением градиентов скорости вдоль каналов. Очевидно, что сопловые каналы в этом случае должны иметь меньшую суммарную и локальную конфузорность. Снижению интенсивности процесса коагуляции способствует уменьшение кривизны спинки и вогнутой поверхности при заданном угле поворота потока и радиуса скруг-ления входной кромки. Так как при мелкой влаге пленки образуются только локально, то выходные кромки следует выполнять относительно тонкими, а шаг лопаток выбирать близким к оптимальному для перегретого пара. Профилирование сопловых решеток для парокапельных потоков с крупной влагой осуществляется с учетом механического взаимодействия фаз. На выходе из рабочей решетки предшествующей ступени (на входе в сопловуЮ решетку последующей ступени) имеет место рассогласование скоростей по значению и направлению. В этом случае целесообразно несколько увеличить геометрический угол входной кромки и. уменьшить тем самым угол ее атаки потоком крупных капель. Кроме того, отличие профилей для крупной влаги состоит в более толстых выходных кромках и несколько уменьшенном относительном шаге, выбранном из соображений оптимальной внутриканаль-ной сепарации, включающей отсос пленок на спинке и выходной кромке или наддув пограничного слоя греющим паром. Важна правильная организация потока на спинке в косом срезе, где течение диффузорное его следует выполнить менее криволинейным с тем, чтобы предотвратить возможный отрыв пленки и слоя. [c.145]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...