Скорость звука объемная

Объемная скорость звука. Объемной скоростью V звука называют величину, равную произведению колебательной скорости V на площадь S поперечного сечения канала, в котором распространяется звук [c.104]

Кубический метр в секунду равен объемной скорости звука при колебательной скорости 1 м/с и площади поперечного сечения канала 1 м . [c.158]

Здесь и в следующем параграфе под скоростью звука понимается замороженная пли характеристическая скорость звука в газовзвеси, практически совпадающая при малых объемных концентрациях дисперсной фазы со скоростью звука в газовой фазе. Соответственно под числом Маха М понимается отношение скорости набегающего потока, однородного и равновесного вдали от тела и,о = ь го = t o к замороженной скорости звука, т. е. к скорости звука в газе [c.375]

Зная модуль объемной упругости Е и плотность жидкости, можно найти скорость звука в данной жидкости для воды при комнатной температуре она равна 1435 м/с. [c.123]

При контроле прочности изделия используют связь скорости звука и механических характеристик материала. Так, прочность бетона коррелирует со скоростью звука. Характер этой связи зависит от упругих параметров цементно-песчаного раствора, заполнителя и его объемной концентрации и при изменении состава бетона может изменяться. Установлено, что с изменением водоцементного отношения, вида цемента и добавок типа песка, размера частиц заполнителя, а также срока службы бетона, связь скорость— прочность не нарушается. Количество и качество заполнителя не в равной степени изменяют скорость звука и прочность бетона, поэтому необходимо [c.309]

Минимальная скорость звука имеет место при объемной концентрации [c.248]

Рис. 10-3. Зависимость скорости звука от давления и объемной концентрации газа для п=1.

Объемная скорость (звука) V Ьзт-1 м /с [c.387]

Рис. 4.2, Зависимость скорости звука в двухфазной смеси <2см от объемного соотношения фаз Рг при разных значениях давления рз в выходном сечении

Рис. 4.4. Зависимость скорости звука Дсм в двухфазной смеси от давления в выходном сечении рг при разных значениях объемного соотношения фаз Рг

Рис. 5.2. Зависимость относительной скорости звука от объемного соотношения фаз в смеси (йен — скорость звука в смеси Дп — скорость звука в паре)

Рис. 3.3. Расчетная и экспериментальная зависимости скорости звука в пароводяной смеси от объемного паросодержания

На рис. 3.10 приведена граница инверсии скорости звука в водяном паре, которая является геометрическим местом точек таких значений put, при которых скорость звука в водяном паре имеет минимум Аналогичные зависимости, приведенные к критическим параметрам для водорода (кривая 1) и углекислого (кривая 2) газа, изображены на рис. 3.11. Эти кривые построены как результат анализа зависимостей, приведенных на рис. 3.8 и 3.9. Совершенно очевидно, что полученные на рис. 3.10 и 3.11 графики р = f t) являются геометрическим местом не только точек, в которых имеет минимум температурная зависимость скорости звука, но и таких, в которых постоянными остаются показатель изоэнтропы (к = 2 для Н О и СО и = 2,4 для Нг) и объемное соотношение сжимаемой и конденсированной фаз ((3 = 0,5) в реальном газе. Из анализа табличных данных термодинамических свойств различных газов можно установить, что при определенных значениях р и Т в закритической области состояния имеется минимальное (Эр/ЗПр и максимальное (dv/dT)p значения производной. С точки зрения возможности построения границы инверсии температурной зависимости скорости звука для различных газов интересно выяснить, не совпадают ли с ней экстремальные точки указанных выше производных. С этой целью запишем плотность реального газа как плотность однород- [c.61]

Таким образом, граница инверсии температурной зависимости скорости звука, являющаяся геометрическим местом точек, в которых зависимость а - f(T)p имеет минимальное значение, является также геометрическим местом точек, в которых постоянным остается значение показателя изоэнтропы реального газа, а также объемное соотношение сжимаемой и конденсированной фаз, его составляющих (J3 0,5). [c.63]

Показатель изоэнтропы, необходимый для определения скорости звука в выходном сечении и критических параметров, однозначно зависит от объемного паросодержания )3, которое, в свою очередь, находится из общей формулы 3 = xv /v. И если записать объем смеси как v = = у + x(vто видно, что для нахождения как 0 (а затем /с), так и объема смеси в любом сечении по длине канала, в том числе и в критическом, необходимо знать значение массового паросодержания х в рассматриваемой точке. Иначе говоря, надо уметь решать задачу нахождения текущих параметров потока. [c.123]

Поэтому определить объемный модуль упругости в этом случае по формуле (68) невозможно. Следует воспользоваться формулой, определяющей скорость звука в упругой среде. Как известно, скорость звука в жидкости определяется зависимостью [c.296]

Статический модуль упругости характеризует сопротивление жидкости достаточно медленным объемным деформациям. В литературе высказываются соображения о необходимости учета динамического (адиабатического) модуля упругости жидкости при анализе быстропротекающих динамических процессов. Величина динамического модуля упругости определяется путем измерения скорости звука в жидкости [53]. [c.13]

Акустический модуль объемной упругости, оцениваемый по распространению звука, определяют как произведение плотности жидкости и квадрата скорости звука в жидкости. Этот метод применяется в изоэнтропийных условиях. Определение производится при установившейся температуре, которая должна быть зафиксирована. Для расчета пользуются уравнением [c.114]

При сравнении эксперимента с теорией по отношению давлений в горле несовпадение данных для различных давлений торможения и объемных содержаний составля.ло от 3 до 1396. Несоответствие между теорией и экспериментом по отношению давлений и скорости звука в смеси обус.ловлено в основном тем фактом, что в теоретической модели не учитыва.лся теплообмен и обмен ко.чнчеством движения между пузырьками газа и водой. [c.330]

Иайти приведенную эквивалентную скорость звука в упругой оболочке, e j H модуль упругости материала оболочки толщшга h, коэффициент объемного сжатия жидкости к. Оболочку считать работающей на растяжение — сжатие в окружном направлении. Изменением виутреипс энергии жидкости пренебречь. [c.317]

Используя уравнения (5.1)-(5.14), рассчитываются основные параметры процесса кавитации в сопле Вентури, такие как скорость потока в критическом сечении сопла и в любой точке кавитационной области (Р, статическое давление в области кавитации 7 ,,, массовый расход через любое произвольное взятое сечение области кавитации, обьемный расход двухфазной среды, из которой состоит область кавигации, плотность двухфазной среды р в любом произвольно взятом сечении области кави тации, объемная концентрация газовой фазы, массовые расходы жидкой 7 и газовой С фаз, полное давление потока Р в произвольнее взятом сечении области кавитации, местная скорость звука а в любой точке области кавитации, длина 5 области кавитирующей жидкости. [c.149]

Таким образом, описание движения смеси жидкости с пузырьками газа, когда пренебрегается инерцией жидкости в мелкомасштабном движении вокруг пузырьков и тепловыми эффектами, соответствует вязкоупругой среде с замороженной или динамической скоростью звука С/ п объемной вязкостью определяемыми физическими свойствами жидкости ( i, jii) и текущей объемной концентрацией пузырьков аа. Кроме указанных величин, свойства такой среды зависят от исходной плотности жидкости рю, исходной объемной концентрации пузырьков азо и их исходного размера ад. Уравнения, близкие к (1.5.21), для описания трехфазных сред (грунт, жидкость, пузырьки газа) были предложены Г. М. Ляховым (1982). [c.107]

Рис. 7.10.6. Распределение параметров д исперсно пленочного пароводяного потока (давления р, скоростей пара vt, к шель уз и пленки из, объемного паро-содержаиия ф, массовых расходных содержаний пара xi и пленки хз, толщины пленки S и диаметра капель 2 г, а также скольжений пара относительно пленки К а и среднего скольжения пара относительно жидкости Kgi вдоль трубы (D = 6,8 МД1, L/Z) = 179) ] в условиях критического истечения (т° = 6100 кг/(м -с) давление и расходные наросодержания на входе соответственно равны ро = 2,45 МПа, х,а == 0,177). Скорость звука в паре i по всей длине трубы практически постоя на и равна примерно 500 м/с. Штрих-

Сопоставление величины скорости потока w с местной скоростью звука а, рассчитываемой с использованием неравновесного значения объемного иаросодержания, показывает, что при 2=22 мм ш=а и в дальнейшем ш>а. Однако это неравенство будет справедливо только для определенных значений Р = Рвред, где происходит переход от пузырьковой к парокапельной структуре, после чего в области непрерывной паровой фазы, несущей капли, скорость звука превысит величину W. Это обстоятельство связано с тем, что при достаточно крупных каплях процессы обмена между фазами происходят неравновесно, так что скорость распределения малых возмущений близка в такой среде к скорости в чисто паровой фазе (верхняя граница дисперсии скорости звука). [c.272]

На рис. 4.2 приведены зависимости асм = /(р2) для воздуховодяной и пароводяной смесей, которые хорошо согласуются с ранее выполненными аналогичными расчетами других авторов для тех же параметров [23]. Однако наши расчеты произведены в более широком диапазоне параметров. Последнее позволило установить тот факт, что особенность изменения скорости звука в смеси в функции от объемного газосодержания (паросодержания) остается прежней, но (по мерс увеличения давления) диапазон изменения Рз, в котором скорость двухфазной смеси остается постоянной, сужается. [c.56]

Кроме того, существенным недостатком всех существующих моделей для анализа динамических свойств газожидкостной смеси при рассмотрении в ней ударных волн является допущение о несжимаемости несущей фазы. При обосновании этого допущения исходят из следующих оценок. Считается допущение оправданным, если объемная доля пузырьков в смеси Р много больше объемной доли сжимаемой части жидкости /3(,. Эту последнюю в [35] определяют из соотношения для изотермической скорости звука в жидкости /3 = Ро/Рж ж- ри нормальных условиях величина j3(, 10 ". На этом основании при объемном содержании пузырьков /3 > 0,01 допущение о несжимаемости считается оррав-данным. Однако при давлениях Ро > Ю МПа, что имеет место в реакторном контуре атомных энергоустановок, по той же оценке 3 > 0,01. Кроме того, при рассмотрении умеренной ударной волны, в которой Pi/Po 10. по той же оценке (3 , во фронте волны на порядок увеличи-ваетсятг /3 из-за сжатия пузырей примерно на порядок уменьшается, тогда Р 10" . В действительности, как будет показано в следующей главе, с увеличением температуры и давления жидкости объемная доля сжимаемой части жидкости существенно возрастает. Так, при р = 15 МПа и t = 300 "С величина /3 = 0,1. Ограниченность возможности анализа закономерности распространения ударных волн в жидкости с помощью модели, предполагающей отсутствие сжимаемости, стала очевидной при рассмотрении парожидкостных смесей и газожидкостных смесей, содержащих в пузырьках растворимый газ. В [8] описаны результаты экспериментов по распространению ударной волны в воде, содержащей пу-зырькиС02. На рис. 2.9 показано изменение давления во фронте волны и скорости ее распространения по мере перемещения фронта по ударной трубе от верхнего к нижнему ее концу, а на рис. 2.10— относитель- [c.46]

Рис. 3.2. Расчетная и экспериментальная зависимости скорости звука в воздуховодяной смеси и скорости истечения смеси от объемного газосодержания в смеси - - расчет с помощью формулы (3.17) о - эксперимент [16] - эксперимент [43]

Как показано выше, расчеты скорости звука, выполненные с помощью (3.17), а также эксперименты по измерению скорости звука в однородной газожидкостной смеси свидетельствуют о том, что скорость звука в такой смеси не является величиной аддитивной по отношению к скоростям звука каждой из фаз и зависимость а = /ф)р имеет явно выраженный минимум при значении объемного газосодержания Р = 0,5. При выводе зависимости (3.17) двухфазная среда рассматривалась как смесь идеального газа и несжимаемой жидкости, настолько однородная, что каждая из фаз занимает весь доступный обьем (Уг = Уж= Ус) подобно тому, как это имеет место в смеси разнородных газов. Если представить реальный газ как однородную смесь идеального газа и идеальной жидкости, то можно воспользоваться выражением (3.17) для определения объемного газосодержания Р идеального газа в реальном. При этом под идеальной жидкостью следует понимать несжимаемую (точнее, слабосжимаемую) часть реального газа, представляющую собой молекулярные ассоциации. [c.59]

Как видно из анализа уравнения (3.17), объемное газосодержание является функцией показателя изознтропы двухфазной смеси к и показателя изоэнтропы сжимаемого компонента kj, (критическое отношение давлений е является однозначной функцией к). Для конкретного реального газа объемное газосодержание идеального газа в реальном будет зависеть только от показателя изоэнтропы последнего. Используя значения к для водяного пара в закритической области состояния [42] с помощью зависимости (3.17), рассчитали значения /3 для водяного пара. При этом удалось убедиться, что всем минимальным значениям скорости звука отвечает значение /3 = 0,5 (рис. 3.7). При 0 = 0,5 зависимость (3.17) дает значение к = 2,0 (для трехатомного идеального газа f p = 9/7), т.е. при всех значениях put, при которых а = /( )р имеет минимум, показатель адиабаты реального трехатомного газа должен быть равен 2, что находится в полном соответствии с данными рабо- [c.59]

Рис. 2. Зависимость скорости звука от режима течения и объемного паросо-

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...