Параметры торможения газа

Эксперименты показывают, что для каждого эжектора при заданных начальных параметрах торможения газов имеется некоторое максимальное значение коэффициента эжекции п и соответствующие ему максимально возможные значения расхода в скорости эжектируемого газа. Никаким снижением давления на выходе из эжектора не удается превысить эти предельные значения. Явление это напоминает работу сопла Лаваля на режимах, когда в минимальном сечении его достигнута скорость звука скорости газа во всех сечениях дозвуковой части при этом принимают предельно возможные значения и не зависят от давления на выходе из сопла. [c.518]

Параметры торможения газа 337 Переменная Жуковского 274 Плотность распределения массовых сил 62 [c.458]

Что понимается под параметрами торможения газа [c.161]

Дальнейшая задача теории заключается в установлении связей между параметрами торможения газов, поступающих в эжектор, и параметрами смеси, выходящей из эжектора. Мы рассмотрим случай газов, имеющих одинаковый химический состав, но имеющих различные температуры торможения Т о, и Т , которым соответствуют различные значения критической скорости а 1 и а. Температура торможения смеси Тд должна быть определена из уравнения энергии (9). [c.10]

Неизмененные параметры торможения газа в сечении 1—1 до воздействия Т. , р . [c.256]

Для сверхзвуковых течений погрешность по Риману значительна и для М = 5 составляет 340% для п=1,1 125 /о для п=1,5 и 100% для л=3. Значения давлений по Риману больше соответствующих значений, полученных по формулам (3.33). Таким образом, параметры торможения газа для дозвуковых и околозвуковых течений с высокой точностью можно подсчитывать по формулам с использованием инвариантов Римана. [c.124]

Для того чтобы убедиться в этом на примере идеального газа, перейдем в равенстве (100) от параметров потока к параметрам торможения, используя очевидное соотношение [c.49]

Выше были установлены количественные соотношения менаду давлением, плотностью, температурой и приведенной скоростью газового потока, а также параметрами торможения для некоторых течений газа. Эти уравнения содержат параметры газа, в частности приведенную скорость X, в высоких и дробных степенях, поэтому преобразование их, получение явных зависимостей между параметрами в общем виде и решение численных задач часто представляют значительные трудности. Вместе о тем, рассматривая различные уравнения газового потока, выведенные, например, в 4 гл. I и 4 гл. V, можно заметить, что величина приведенной скорости X входит в них в виде нескольких часто встречающихся комбинаций или выражений, которые получили название газодинамических функций. Этим функциям присвоены сокращенные обозначения, и значения их в зависимости от величины % и показателя адиабаты к вычислены и сведены в таблицы. [c.233]

В потоке, параметрами торможения и приведенной скоростью газа. В 3 гл. I путем преобразования уравнения теплосодержания была получена формула (42) [c.234]

Рассмотрим далее две газодинамические функции, которые используются в уравнениях неразрывности потока. Подставим в выражение секундного расхода газа G = pwF через сечение площади F соотношения, выражающие плотность газа р и скорость потока W через параметры торможения р и Г и приведенную скорость X [c.236]

ЛИШЬ осевую составляющую скорости. Это, однако, не так, поскольку при заданных параметрах торможения значения температуры, статического давления, плотности газа будут зависеть также от величины окружной (радиальной) составляющей скорости изменения последней будут влиять на значение расхода и импульса потока. Дело в том, что, согласно уравнению энергии и полученным из него соотношениям (101)—(103), связь между параметрами в потоке и параметрами торможения определяется изменением абсолютной скорости (или приведенной скорости, вычисленной по абсолютной скорости и полной температуре торможения), независимо от угла, составляемого скоростью с осью. [c.254]

Покажем, как обобщить полученные выше соотношения на случай движения с тангенциальной (радиальной) составляющей скорости. Рассмотрим одномерный поток газа с параметрами торможения р и Т и абсолютной скоростью w, составляющей угол а с осью течения. Секундный расход газа через поперечное сечение площади F, перпендикулярное оси, равен [c.254]

Простейшие функции, которые выражают связь между параметрами газа в потоке и параметрами торможения [c.257]

Запишем основные уравнения, связывающие параметры потока во входном и выходном сечениях цилиндрической смесительной камеры. Параметры эжектирующего газа во входном сечении будем отмечать индексом 1, параметры эжектируемого газа — индексом 2, параметры смеси в выходном сечении — индексом 3. Будем считать заданными все параметры потоков во входном сечении камеры и построим решение таким образом, чтобы из уравнений сохранения массы, энергии и импульса потока определить температуру торможения, приведенную скорость и полное давление смеси газов в выходном сечении камеры. [c.506]

Уравнения (8) или (9) позволяют по заданным величинам непосредственно определить первый искомый параметр смеси газов — температуру торможения (или критическую скорость звука) в выходном сечении смесительной камеры. [c.507]

Приведенный в 3 метод расчета газового эжектора позволяет определить параметры эжектора — увеличителя тяги с учетом сжимаемости при больших отношениях давлений смешивающихся газов, больших скоростях и температурах в эжектирую-щей струе и тем самым уточнить полученные выше результаты. Расчет проводится для эжектора с заданными геометрическими размерами, т. е. параметрами а и /. Полное давление и температура эжектирующего газа р и Т для данного режима работы двигателя известны. Полное давление и температура торможения эжектируемого воздуха р и Т1 определяются по параметрам атмосферы Рв и и скорости полета с учетом потерь полного давления в воздухозаборнике. Далее, последовательно задаваясь различными значениями Я2, определяем параметры смеси газа и воздуха на выходе из диффузора. Реальным будет такой режим (такие значения коэффициента эжекции п и скорости истечения w ), при котором давление дозвукового потока в выходном сечении диффузора получается равным атмосферному давлению Ря. [c.561]

Здесь ао и То — соответственно скорость звука и температура в точке торможения. Им соответствуют некоторые давление и плотность ро. Величины а , То, ро, Ро, называемые параметрами торможения, являются константами данного газового потока. Но не обязательно им приписывать смысл параметров газа в некоторой точке торможения, ибо таковой в данном потоке может и не быть. Параметры торможения можно понимать как расчетные параметры, которые мы получили бы, если бы данный поток полностью затормозили без необратимых преобразований механической энергии. Особую роль играет температура торможения То,, поскольку, как это следует из уравнения (11.26), она определяет полную энергию данного газового потока. [c.415]

Учитывая, что параметры торможения постоянны для всех точек данного потока газа, из формул (11.29)—(11.38) нетрудно получить отношения параметров для двух (индексы 1 и 2) произвольных точек данного потока [c.417]

Рассмотрим истечение газа из резервуара через сужающееся сопло (рис. 11.3). Размеры резервуара будем считать настолько большими по сравнению с размером отверстия, что скорость жидкости в резервуаре можно считать равной нулю. Если конфигурация сопла выбрана надлежащим образом, то распределение скоростей на срезе сопла будет практически равномерным. Обозначим через ро, Гр значения параметров газа внутри резервуара они, очевидно, будут являться параметрами торможения. Давление во внешней среде и на срезе сопла обозначим через pi, параметры газа в сечении 1-1 через Ui, Pj, Tj, площадь выходного отверстия сопла через S. [c.421]

Здесь йо и Го — соответственно скорость звука и температура в точке торможения. Им соответствуют некоторые давление рд и плотность Ро. Величины йд, Тд, рдИ рд, называемые параметрами торможения, служат константами данного газового потока. Но не обязательно им приписывать смысл параметров газа в некоторой точке торможения, ибо таковой в данном потоке может [c.437]

Здесь рассматриваются течения газа без подвода к нему внешней механической энергии. В более общем случае для постоянства параметров торможения необходима энергетическая изолированность потока газа. [c.442]

Напишите зависимости, устанавливающие связь между статическими параметрами, параметрами торможения и относительной скоростью X движения газа, используя известные газодинамические функции вида р р = [1 + к— [c.78]

Определить скорость, плотность и температуру i сечении сопла аэродинамической трубы со статическим давлением 0,1361 МПа. Известны параметры торможения потока То 1060 К Ро = 5 МПа. Принять k = 1,4 = = 287 Дж/(кг-К). Указание. Использовать таблицы значений р/ро, р/ро, Т/Го идеального газа с k = 1,4, построенные для диапазона чисел М= О. .. 100 [8]. Фрагмент из [8] с большим шагом по М представлен в табл. 9.2. [c.91]

Рассчитать сопло ЖРД для расхода продуктов сгорания, равного 4 кг/с, при параметрах торможения 4 МПа и 3100 К и давлении окружающей среды 0,08 МПа. Угол конусности сопла примять равным 2у == 12 °С. Термодинамические характеристики газа R =-- 350 Дж/(кг-К) k = 1,14. [c.95]

Если в поток газа поместить твердое тело, то в некоторой точке встречи потока с телом он полностью затормозится, т. е. скорость окажется равной нулю. Такая точка называется критической. Это приведет к изменению параметров набегающего потока Т, р, р до параметров торможения T a. Ро. Ро в критической точке. Для простоты рассмотрим случай, когда в точке торможения нет теплообмена между заторможенным газом и твердым телом, т, е. торможение является адиабатным. [c.242]

При обтекании профиля крыла потоком газа на крыле образуется критическая точка, в которой г = О, а р = р, р= р, Т= Т. Если на линии тока в действительности нет точки, где г = О, то параметры торможения можно ввести мысленно, как параметры, которые имела бы частица газа, если бы ее из данного рассматриваемого состояния затормозили обратимым адиабатическим путем до состояния покоя. [c.38]

При ро = Рз в сопле осуществляется полностью дозвуковой режим течения, а при Ро = Р4 — дозвуковой до минимального сечения и сверхзвуковой за минимальным сечением на срезе сопла при этом возникает определенная сверхзвуковая скорость 1 4. Отметим, что получить в данном сопле сверхзвуковой режим течения с другой скоростью на срезе сопла, не меняя параметров газа в баллоне, а меняя только давление на выходе ро, невозможно. Для того чтобы получить другую сверхзвуковую скорость истечения, не меняя параметров торможения потока. [c.51]

Параметры торможения. Параметрами торможения или полными параметрами называются параметры в той точке потока, где скорость газа равна нулю. Эти параметры отмечают звездочкой. [c.85]

Если скорость газа или пара с не превышает 120—150 м/с, то для определения параметров торможения можно воспользоваться следующими приближенными зависимостями [391 [c.87]

Закон сохранения полной энергии для энергетически изолированного потока совершенного газа, записанный с помощью параметров торможения, имеет вид [c.159]

Для адиабатического изэнтропического потока газа все параметры торможения остаются постоянными по длине потока. Для адиабатического потока с трением, для которого энтропия вдоль потока меняется, [c.159]

Как изменяются параметры торможения по длине потока при адиабатическом, изэнтропическом течении газа в трубке тока [c.161]

Заметим, что если параметры торможения газа меняются, а расход пропускаемого через сопло газа должен оставаться неизменным (<3кр = onst), то сопло, вообще говоря, должно иметь регулируемое горло, Saiin должно изменяться. Согласно (6.9) получается, что при ( кр = onst должно быть [c.52]

Известно, что в сверхзвуковом сопле коэффициент теплообмена и имеет максимальное значение вблизи критического сечения. Поэтому представляет практический интерес определение численных значений а в критическом сечении и его окрестности, а также факторов, оказывающих влияние иа величину <Хыакс- В частности, интересно знать, как изменяется коэффициент теплообмена в критическом сечении сопла при изменении параметров торможения газа рю, Гю, а также при изменении геометрии сопла. [c.443]

Во многих случаях расчетные формулы упрощаются, если параметры состояния газа определяются в функции не от числа М, а от ириведенной скорости. Удобство оперирования приведенной скоростью связано с тем, что ее знаменатель (критическая скорость) зависит только от температуры торможения, которая постоянна для любого участка потока с изолированным процессом. Законы изменения температуры, давления и плотности газа в функции X выражаются формулами (42), (72) и (73) гл. I. [c.147]

Таким образом, если считать известными полные давления, температуры торможения и ириведенные скорости газовых потоков во входном сечении цилиндрической камеры смешения, а также соотношение расходов п = G2/G1 или площадей а — = F1IF2, то, пользуясь уравнениями, выведенными в этом параграфе, можно определить конечные параметры смеси газов на выходе из эжектора. [c.515]

Независимо от знака величины Az из двух последних соотношений видно, что численное значение функции г(Хз) будет лежать между величинами z( i) 2 и z(A2) 2. Исключая как не представляющий интереса случай = Яг = 1 w = №2 = Wz), устанавливаем, что для любых начальных условий ири 0 = 1 из уравнения (37) определяется значение г(Яз)>2, которое соответствует двум действительным значениям Яз, отличающимся от единицы. Таким образом, при равных температурах торможения газов звуковой режим течения смеси на выходе из камеры невозможен. Если температуры торможения смешивающихся газов различны (0= 1), то из уравнения количества движения, наряду с действительными решениями z(X3)>2, при определенных сочетаниях начальных параметров газов могут быть найдены решения 2(Яз)< 2, соответствующие физически невозможным режимам течения и указывающие на то, что принятые значения скорости и расхода эжектируемого газа не могут быть реализова- [c.533]

На рис. 9.19 приведены результаты расчета предельных режимов звуковых эжекторов с различными начальными параметрами. Ниже каждой из кривых, показанных на графике, находится область, в которой предельный режим определяется сечением запирания, и звуковое течение на выходе из камеры не реализуется. При большем различии в температурах торможения скорость эжектирования лимитируется звуковым режимом в выходном сечении камеры. Чем больше отношение давлений газов pxjpi = Пд, тем большим должно быть различие температур, при котором возможен кризис течения на выходе из камеры. Отметим, что кризис течения на выходе из цилиндрической смесительной камеры возможен в ряде случаев и при равных температурах торможения газов, ес -ли в процессе смешения к газу подводится тепло или если в камере имеются значительные потери, связанные с трением [c.534]

Расчет большого класса задач гидроаэродинамики одномерных установившихся изэнтро-иических течений несжимаемой и сжимаемой жидкости основан на использовании уравнения Бернулли. Исследование течений сжимаемого газа имеет важное практическое значение, так как позволяет ввести ряд параметров, характеризующих движение газа (параметры торможения, критические параметры, максимальная скорость и др.), а также установить связь между различными параметрами течения и формой струи или канала. На основании уравнения Бернулли получен широкий набор газодинамических соотношений (функций), составляющих основной математический аппарат, используемый при расчетах изэнтропических течений газа. [c.74]

Как только в минимальном сечении сопла скорость потока становится равной скорости звука,расход через сопло Лаваля перестает меняться при дальнейшем уменьшении ро- Это значение расхода равно = Ркр кр тш (см. (6.9)). Предельный расход, как и в случае простого сопла, зависит только от параметров торможения и величины минимального сечения. Данное сопло при заданных параметрах торможения обладает определенной пропускной способностью, т. е. через него нельзя пропустить расход газа, больший р- При проектировании сопел по заданным расходу р и параметрам газа в баллоне подбирают Smin/ вых- [c.52]

Метод расчета эжектора впервые был дан в работе [18], а затем дополнен и существенно упрощен благодаря применению газодинамических функций в последующих исследованиях, библиография которых приводится в [3]. При расчете заданными считались параметры газа в сечении 2, выраженные через параметры торможения, а также коэффициенты скорости и Х а- Нахождение искомых величин параметров осуществлялось графо-аналитически путем последовательного перебора ряда вариантов, удовлетворяющих заданным условиям. Это не всегда удобно в приложении к задачам расчета газовых приборов. Поэтому ниже дается аналитический метод прямого расчета параметров эжектора в отмеченной выше постановке. В качестве безразмерного критерия скорости, в отличие от указанных работ, используется критерЬй подобия М. Это позволило решить задачу без допущения о равенстве дав- [c.247]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...