Нагружение сегментов

В конструкции но рис. 430, и се1 менты / оперты на шарики, уложенные в замкнутом кольцевом пазе опорной шайбы 2. Увеличение нагрузки на один из сегментов заставляет его погружаться в промежуток между шариками, что вызывает подъем менее нагруженных сегментов. [c.440]

Опыты показывают, что при равномерном нагружении сегмента эллипсоидальной формы соотношение между главными напряжениями не зависит от высоты сегмента и остается постоянным даже при переходе в пластическую область. По данным Я. Б. Фридмана, при отверстии с размерами осей эллипса 120 и 60 мм образец испытывает двухосное растяжение с соотношением напряжений, равным 0,7. Метод расчета напряжений в оболочках эллипсоидальной формы описан в работе [82]. [c.239]

Рис. 24, Безразмерный коэф-фициент нагруженности сегмента Фр

Рис. 6.3.8. (Схемы нагружения сегментов кольца нри определении прочности при межслойном сдвиге.

Прочность по окружным напряжениям Пе и сопротивление межслойному отрыву П целесообразно определять из опытов на чистый изгиб. Трудности возникают при реализации этой схемы нагружения. Применяемая в случае призматических стержней четырехточечная схема пригодна только при малых перемещениях в случае же сегментов кольца ее трудно осуществить, не создавая в образце осевые нагрузки. Поэтому предпочтительно нагружение сегментов моментами, приложенными к концам образца. Применяемое для этой цели приспособление описано в разделе 4.3. [c.236]

Линейные и угловые перемещения жесткой шайбы, скрепленной со сферическим сегментом и нагруженной изгибающим моментом и касательной силой. В этом случае выражения для внутренних усилий можно получить путем наложения решений, полученных при нагружении сегмента силой Р и моментом М (рис. 82) [c.117]

Рассчитать оболочку в форме шарового сегмента, нагруженную по шарнирно закрепленному краю ai = 80° равномерно распределенным моментом М Т-м1м), при отношении a /i=100 и v=0,25 (рис. 104). Для расчета использовать уравнения краевого эффекта. [c.282]

Определить критическое давление для пологого сферического ( = а) сегмента, защемленного по контуру (г = с) и нагруженного равномерно распределенным давлением р Т1м ), рис. 108, см. [107]. [c.298]

Рассчитать толстую оболочку в форме шарового сегмента, жестко закрепленную по краю a = ai = 80° и нагруженную постоянным внутренним давлением 1 = р Т1м), при R h=lQ и v = 0,25 (см. рис. 109, а). [c.311]

Не было найдено никаких подтверждений того, что скорость растущей в матрице усталостной трещины убывает, когда эта трещина приближается к волокну (рис. 10, 3). Усталостные трещины могут обходить волокна, распространяясь в условиях анти-плоской деформации [20, 22] (рис. 10, е) пример этого явления показан на рис. 13 для алюминия 7075-0, армированного бором. Волокно бора изображается на нем в виде конусообразного сегмента. Проводилось одноосное жесткое циклическое нагружение. [c.422]

Далее для оценки распределения напряжений в волокне и матрице слоя применяется метод конечных элементов. Поскольку рассматривается только нагружение в плоскости слоистого композита с симметричной относительно срединной плоскости структурой, осредненные напряжения и деформации в любом слое постоянны по толщине слоя. Поэтому достаточно решить задачу о распределении напряжений в компонентах слоя для одного повторяющегося сегмента, не принимая во внимание его расположение в слое. Для определения критического элемента, в котором будет достигнут предел текучести, можно применить любой однородный изотропный критерий пластичности (например, основанный на гипотезе об энергии формоизменения). Приложенные нагрузки затем пересчитываются в точке зарождения течения критического элемента. Когда точка начала течения зафиксирована, можно переходить в диапазон нелинейного нагружения. [c.277]

Рис. 2.8. Оболочка в виде шарового сегмента, нагруженная внешней равномерно распределенной нагрузкой д

Рис. 62. Схема (а) раскроя листа текстолита для сегментов зубчатого колеса и схема (б) правильного нагружения зубчатого колеса из текстолита (направление радиальной составляющей окружного усилия разделяет пополам угол между основой и утком)

Рассмотрим простейшие схемы нагружения лопатки при входе ее и поток за сегментом сопел п разгружения ее при выходе из потока, [c.80]

В вышеприведенной работе показано, что наиболее опасным режимом для вибрационной прочности лопаток регулирующей ступени может оказаться режим при полностью открытых двух регулирующих клапанах и соответственно при наличии двух сегментов подвода рабочего тела. В рассматриваемой работе экспериментально показано, что время нагружения или разгружения рабочих лопаток составило от 1 /2 до 1 /4 их периода колебаний. Этот факт говорит о том, что случай прямоугольной нагрузки практически не реализуется. [c.85]

При правильной установке сегментов и равномерных зазорах между ними и упорным диском осевое давление ротора распределяется равномерно на все сегменты. При неравномерных же зазорах более толстые сегменты оказываются более нагруженными, а тонкие сегменты недогруженными или совершенно ненагруженными. Такое неравномерное распределение осевого давления вызывает сильный нагрев перегруженных сегментов, а при резком увеличении нагрузки или изменении параметров свежего пара турбины может привести к выплавлению баббитовой заливки этих, а затем и других сегментов. [c.188]

Методы распыления [38] и физического осаждения из паровой фазы с испарением электронным пучком [5] применяются для создания сегментных структур, характеризующихся наличием множества мелких трещин, перпендикулярных поверхности подложки. Сетка таких трещин разбивает керамический слой на отдельные небольшие сегменты, что должно улучшать его деформационную стойкость повышенная стойкость таких структур в условиях циклического нагружения подтверждается результатами испытаний. [c.119]

Симметрия геометрии и схем нагружения позволяет моделировать только часть образцов — одну четвертую для образцов трубчатого сегмента с центральной трещиной и половину для трубчатых и образцов е краевой трещиной — что значительно уменьшает время счета. Коэффициент интенсивности напряжений как функция расстояния от вершины трещины определялся по полученным в расчетах напряжениям в узловых точках на линии продолжения трещины. КИН принимался как значение, полученное при пересечении кривой, аппроксимирующей его значения, с осью ординат (г = 0). Для аппроксимации результатов расчета использовали функцию вида [c.239]

Распределенная нагрузка интенсивностью р действует на край полуплоскости. Главные напряжения (сжимающие) в этом случае определяем по формуле a3,2=p(a sin а)/я, а вектор аз направлен по биссектрисе угла а (рис. 8). Линии равных главных напряжений (здесь аз и а одновременно), так же как и линии равных главных деформаций, представляют собой дуги окружностей, проходящих через концы нагруженного участка края полуплоскости (слева от оси д ). Ортогональные к ним линии дают траектории трещин (справа от оси л ). Видно, что возможно выкалывание сегментов на концах участка распределенного давления. [c.23]

Второй способ имеет ряд преимуществ, так как поверхность оболочки свободна от ленточных хомутов. Это позволяет более точно воспроизводить заданное распределение температур на поверхности и вести наблюдение за поведением испытываемой конструкции, система нагревания 6 (рис. 8.49) здесь не связана с системой нагружения. Кроме того, при этом способе количество нагружаемых сегментов может быть большим, что позволяет более точно воспроизвести эпюру перепадов давлений. [c.357]

Установка (рис. 15.12) позволяет испытывать плоские квадратные образцы (гладкие и с надрезом в центре) при симметричном и асимметричном двухосном растяжении. Если надрез нанесен в полосе сферического сегмента и имеет вид узкой щели или трещины, то чем больше кривизна сегмента (меньше его радиус), тем меньше прочность при однократном растяжении и тем больше скорость роста трещины усталости при циклическом нагружении при условии одинакового номинального напряжения цикла (рис. 15.13). Прочность и циклическая трещиностойкость сни- [c.221]

В гл. 6 освещены вопросы устойчивости оболочечных систем при неоднородных напряженных состояниях, вызванных действием ло-1 альных нагрузок. Рассмотрена устойчивость сферического сегмента, подкрепленного опорным кольцом, к которому приложены произвольные локальные нагрузки в его плоскости. При проведении исследований применялся модифицированный метод локальных вариаций. Решение основано на минимизации функционала энергии, составленного с учетом вида нагружения и конструктивных особенностей системы. В качестве примера рассмотрены задачи устойчивости сферы при нагружении двумя радиальными силами и упругим ложементом. Приведены результаты экспериментального исследования устойчивости и прочности сферических сегментов — сплошных и с отверстиями — и прочности колец при локальных нагрузках. Исследования проведены на специальной установке для исследования несущей способности оболочек при локальном нагружении. Получены кинограммы процесса потери устойчивости системы. Рассмотрена задача динамической устойчивости цилиндрической оболочки при импульсном нагружении подкрепляющего кольца. Материал оболочки и кольца принят упругим или нелинейно-упругим. Рассмотрено взаимодействие симметричных и изгибных колебаний системы с построением областей динамической устойчивости. [c.5]

В качестве примера проведем расчет цилиндрической оболочки, подкрепленной по торцам сферическими сегментами и имеющей внутри упругую среду с коэффициентом податливости с. Оболочка испытывает радиальное локальное нагружение на участке я/ Ха, отстоящем на произвольных расстояниях от торцов оболочки (рис. 4.14). Нагрузка по длине оболочки (на длине а) распределена равномерно, а в окружном направлении либо равномерно, либо по косинусоидальному закону. [c.133]

Эксперименты проведены на специально разработанной установке. Испытывались кольца, сплошные сегменты и сегменты с круговыми отверстиями. Исследованы некоторые вопросы динамической устойчивости цилиндрической оболочки прд импульсном локальном нагружении подкрепляющего кольца. [c.200]

Укажем, что разработанные на основе МЛВ алгоритмы позволяют рассмотреть задачи устойчивости сферических сегментов постоянной и переменной жесткости, с отверстиями произвольной формы, подкрепленных при различных других случаях нагружения. [c.206]

В отличие от призматических стержней по всей длине (за исключением участков приложения нагрузки) действуют также нормальные межслойные напряжения Ог, направление действия которых зависит от схемы нагружения. При нагружении сегментов выпуклостью вверх (см. табл. 7.7, схема 7—2) напряжения растягивающие (0+), при нагружении сегментов выпук-лоетью вниз — сжимающие (< )> В первом случае вследствие совместного действия касательных и растягивающих радиальных напряжений прочность образца понижается, в последнем — сжимающие радиальные напряжения затрудняют расширение трещины расслоения от касательных напряжений и таким образом повышают сопротивление материала межслойному сдвигу. Это различие усиливается с увеличением относительного пролета 1/Н, что убедительно доказывается следующими результатами эксперимента (материал стеклопластик с укладкой 0°/90°) [c.226]

При статическом нагружении материала происходит активация отдельных зерен, сегментов и кластеров, а также элементов оболочки кластеров. Происходит "сток" энергии в зоны с наименьшим производством энтропии, каковыми являются границы зерен, частиц и кластеров. Таким образом, поглощение энергии происходит на трех структурных уровнях. С другой стороны, струтстурные элементы (атомы, кластеры, сегменты) стремятся занять более выгодное положение с точки зрения наименьшего производства энтропии, которое на каждом структурном уровне может достигать определенного критического значения. Элементарный акт разрушения при этом происходит на том структурном уровне и в том локальном объеме, где первым достигается критический уровень энергии, определяемый силой взаимо- [c.80]

При статическом нагружении материала происходит активация отдельных зерен, сегментов и кластеров, а также элементов оболочки кластеров. Происходит "сток" энергии в зоны с наименьшим Рис. 5.35. Образование ва- производством энтрошш, каковыми являются гра-кансии ницы зерен, частиц и кластеров. Таким образом, по- [c.261]

Перед тем как проводить нелинейный анализ, необходимо выполнить ряд вычислений на основании линейного подхода для определения как начальных характеристик жесткости композита, так и его предела текучести. Эта процедура осуществлена при помощи метода конечных элементов для повторяющегося сегмента структуры однонаправленного композита. Таким образом определены модули упругости в направлении армирования и в поперечном направлении, модуль сдвига и соответствующие коэффициенты Пуассона однонаправленного слоя. Эти константы позволяют рассчитать упругие свойства композита. Далее из начальных линейных зависимостей о(е) композита можно определить линейные приближения для деформаций композита, соответствующих любым конкретным нагрузкам в плоскости. Затем вычисляются деформации каждого слоя в предположении о том, что нормали к поверхности недеформированного композита остаююя прямыми и перпендикулярными после нагружения. Осредненные напряжения в каждом слое определяются через уже известные соотношения о(е) для слоя. [c.276]

Установка ДРОМ-2, включенная в систему гидрогазового нагружения, позволяет испытывать сегменты при различных запасах упругой энергии, что достигается путем нагружения гидравлического — жидкостью, пневматического — сжатым азотом, при этом запасы упругой энергии могут варьироваться также за счет изменения объема газа в верхней камере пнев-могидроаккумулятора. L Установка ДРОМ-2 рассчитана на давление 50 МПа, которое достигается благодаря мультипликатору с пятикратным гидроусилением. Конструктивно установка ДРОМ-2 аналогична установкам типа УДР. [c.74]

При работе подшипника с двумя рядами рабочих сегментов (рис. 3.60, в) масляные клинья возникают на сегментах обоих рядов. При этом осевые (рабочие) сегменты оказываются нагруженными не только осевым усилием R, приложенным к валопро-воду, но и дополнительными силами, приложенными к гребню со стороны дополнительных (установочных) сегментов. [c.112]

Совмещенный однопоточный цилиндр (ЦСД + ЦИД) состоит из корпуса, диафрагм, сегментов уплотнений, думмисных обойм и ротора. Как и в ЦВД, в совмещенном ЦСД + ЦИД использован кольцевой паровпуск. Ротор СД + НД без центральной расточки имеет часть СД из хромованадиево-молибденовой стали, которая приварена к части из стали с добавлением 3,5% никеля для обеспечения высокого сопротивления ползучести входного участка СД и высокого предела прочности выходного нагруженного участка НД. [c.331]

Образцы для испытания односторонним давлением (методом выпучивания) представляют собой круглые плоские пластины, при изготовлении которых обеспечивается минимальное механическое вмешательство в исходное состояние материала. Образцы защемляют по контуру и нагружают односторонним, равномерно распределенньпк давлением жидкой или газообразной среды. Такие испытания проводят не только на плоских образцах, но и на полых шаровых сегментах. В процессе нагружения образца происходит его выпучивание с реализацией на рабочей поверхности равномерного двухосного растяжения. Главные напряжения при этом [c.312]

Рис. 11.25. Диагра. мы разрушения сплава Д16Т1 (лист толщиной 1,5 мм) при повторно-статическом двухосном растяжении внутренним давлением сферических сегментов разного радиуса кривизны со щелевым надрезом 0,3X10 мм, расположенным вдоль-направления прокатки [7]. Частота нагружения и = = 0,17 Гц. Номинальное напряжение <7щах МПа

Надежность [52], которую применяли при первом способе испытаний. В целях регулирования использовали два аналоговых автомата ААН-1 (один для нагревания, один для нагружения). Автоматы ААН-1 управляли гидроагрегатами (ГА) нагружения и регуляторами напряжения тиристоров РНТО. Программу регулирования задавали с помощью ЭВМ через сегмент-генераторы (СГ). Сигнал от динамометра и сигналы от управляющих микротермопар через нормирующие преобразователи автоматов ААН-1, коммутатор каналов и аналого-цифровой преобразователь АЦП поступали в ЭВМ. Для компенсации влияния холодных спаев термопар использовали блок компенсации (ВК). Погрешность измерения и выдачи программ АСУ (без погрешности датчиков) 1%. [c.359]

Расчетная схема выбрана в виде полугофра, состоящего из двух тороидальных сегментов (рис. 18). Зазор между внешней поверхностью первого сегмента (тороидальная оболочка — впадина) и кольцом до нагружения равен нулю. Функция зазора между кольцевой пластиной и внешним тороидальным сегментом определяется формулой (11.32). На левом крае заданы граничные условия ы = Qj = i = О, на правом Аы = = —А, Qi = 01 = 0. Приращения давления и осевого смещения на каждом шаге составляют А = 0,8 МПа, А = = 0,15 10 м. Выполнено 10 шагов, общее число координатных функций, принятых для аппроксимацпи Аы, Аш, Аф сегмента, составило 36, причем для Аш — 12. [c.78]

Рис. 15.13. Диаграммы разрушения сплава Д16Т1 (лист толщиной 1,5 мм) при повторно статическом двухосном растяжении внутренним давлением сферических сегментов разной кривизны и плоских образцов со щелевым надре зом 0,3X10 мм в полюсе сегмента. Частота нагружения 0,17 Гц, номи нальное напряжение 100 МПа, кривизна

Анализ поведения тонкостенных оболочечных систем, находя-ндихся при указанном нагружении, в том числе анализ многочисленных экспериментальных данных, показывает, что исчерпание несущей способности может произойти вследствие локальной потери устойчивости. Это относится, в частности, к конструктивным элементам в виде сферических сегментов. Такие элементы часто используются для придания жесткости конструкциям, состоящим из цилиндрических или конических оболочек, в местах действия больших локальных нагрузок (круговые опорные основания — ложементы, бандажи, накладки и др.). Нагружение сферических сегментов происходит при этом в опорной плоскости. Если соображения нормального функционирования системы не накладывают на сферические диафрагмы требований сплошности, последние могут иметь отверстия, существенно снижающие их массу и также приводящие к неоднородности исходного напряженного состояния. [c.199]

Рассматриваем сферический сегмент, подкрепленный шпангоутом, к которому приложена произвольная нагрузка. Общее решение для сферической оболочки, нагруженной краевой нагрузкой, может быть получено путем наложения двух решений безмоментного решения и краевого эффекта. Основные соотношенйя для оболочки и кругового кольца и условия их сопряжения рассмотрены в гл. 1, разд. 1.3. Уравнение в векторной форме, связывающее перемещения оси шпангоута и усилия, действующие на шпангоут с учетом реактивных усилий со стороны оболочки, имеет вид [c.202]

Испытания сплошных сферических сегментов. Сферические сегменты изготавливались из листового материала АМг-бМ и АД-1 методом холодной штамповки и методом взрывной штамповки на машине Удар-12 . Проводился отбор оболочек по результатам обмера. При этом максимальны отклонения при обмере сегментов составляют по толщине 6i= 0,03/г, от сферической формы 62= 0,002г. Обмер осуществлялся с помощью специальных устройств типичная методика обмера описана, например в работе [90]. Готовые сферические сегменты стыковались с опорными кольцами из АМг-бМ при помощи синтетического клея на основе эпоксидной смолы ЭД-5. Испытывались оболочки с параметрами г//г=400. .. 800 0 = 45. .. 60°. Испытания проводились на описанной установке. Нагружение опорного кольца осуществлялось в его плоскости ложементами, изготовленными из стали, с резиновой прокладкой и без нее. Изучалось влияние параметров сегментов, опорного кольца и ложемента на величину критической нагрузки. Испытывались также сферические сегменты из триацетатных пленок, изготовленные путем горячей формовки на матрице. Известно, что данный материал обладает свойствами абсолютной упругости, что позволяет проводить повторное нагружение оболочек. Это необходимо при отладке различной испытательной аппаратуры. Всего было испытано 63 оболочки. В табл. 6.1 приведены значения безразмерных критических усилий в зависимости от угла ложемента 2фо с прокладкой oi и без прокладки И2 Отметим, что с изменением угла ложемента менялась форма волнообразования [c.208]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...