Коэффициент инерции расчетный

При пуске и торможении механизмов тележки возникают силы инерции, увеличивающие давление колес на балки моста. Действие инерционных сил учитывают введением в расчет динамического коэффициента принимая расчетную нагрузку [c.189]

При изучении динамики механизмов с упругими звеньями обычно оперируют динамически эквивалентной моделью. Параметры динамической модели—это приведенные расчетные массы, моменты инерции, жесткости, коэффициенты сопротивления, приведенные силы и моменты сил. Приведенные параметры модели определяются по условиям их энергетической эквивалентности параметрам реальной системы. [c.442]

Сложность и громоздкость известных расчетных методов построения динамических моделей упругих систем станков [1, 2, 5, 6] обусловливают необходимость перехода к автоматизации процесса вычисления коэффициентов уравнений движения системы. Для синтеза матриц инерции, жесткости и демпфирования системы в настоящей работе предлагается использовать метод конечных элементов, использованный ранее для построения динамической модели элементов привода станка [7]. Колебания упругой системы при этом могут быть описаны одним из уравнений [c.52]

Пример 13.3. Деревянная стойка прямоугольного поперечного сечения (рис. 13.11) заделана на нижнем конце. Верхний конец может свободно перемещаться в главной плоскости инерции Oxz, а в главной плоскости имеет шарнирную опору. Материал стойки — сосна. Модуль упругости =10" МПа, расчетное сопротивление i = 13 МПа. Коэффициент условий работы = Определим критическую силу, критические напряжения и наибольшую допустимую величину расчетной нагрузки. [c.275]

В этой формуле Qi - нормативные нагрузки в рассматриваемом элементе, в качестве которых принимаются максимальные нагрузки рабочего состояния или аварийные нагрузки в соответствии с расчетным случаем и возможной их комбинацией щ - коэффициенты перегрузки, учитывающие возможное превышение действительными нагрузками их нормативных значений. Значения этих коэффициентов устанавливаются на основе практического опыта с учетом назначения кранов и условий их эксплуатации для собственной массы металлоконструкции п = 1,05... 1,1 для расположенного на конструкциях оборудования П2 = 1,1... 1,3 для груза щ — 1,1... 1,5 (большие значения принимают для малых грузов и для тяжелого режима работы) щ < 1,5 - коэффициент перегрузки горизонтальных сил инерции, зависящий от ускорений при пусках и торможениях П5 = 1,2...2,о - коэффициент, учитывающий раскачивание груза для ветровой нагрузки пе = Г, 1 (в соответствии с указаниями ГОСТ 1451 - 77 учитывается только для нерабочего состояния крана) для монтажных нагрузок принимают коэффициенты перегрузки Пм = /,2 для транспортных нагрузок при транспортировании по железной дороге и водным путям Птр = 1)1, а. при транспортировании автотранспортом Птр = /,3 (при расчете на сопротивление усталости, где в качестве нормативных нагрузок принимают эквивалентные нагрузки, коэффициенты перегрузки п, = 1) Л - геометрический фактор рассчитываемого элемента (площадь, статический момент инерции, момент сопротивления). [c.491]

Алгоритм расчета многоопорных ступенчатых балок показан на рис, 35. Исходные данные включают координаты расчетных сечений, коды закрепления концов балки, параметры нагрузки, моменты инерции ступеней и т. д. Вычисления начинаются с определения Yf (число ступеней). Далее формируется система уравнения (12). Рассчитываются свободные члены и коэффициенты уравнений (10) и (11). Если распределенная нагрузка попадает между ступенями, то число распределенных нагрузок (пд) увеличивается и определяются новые их границы (блоки 7. 8, 9). [c.53]

При получении выражений прогибов для трехслойной балки (см. разд. 5.8), как правило, необходимо принимать во внимание влияние деформаций сдвига, поскольку G3— модуль сдвига материала заполнителя — обычно мал и, следовательно, мала жесткость на сдвиг. При вычислении прогибов в таких балках могут быть использованы методы, которые уже были описаны в этом разделе. Жесткость балки при изгибе EI заменяется величиной Ясд сл> сл— модуль упругости несущих слоев, а / л—момент инерции этих слоев (см. формулу (5.3 ). Жесткость при сдвиге GF/а д заменяется поскольку предполагается, что касательное напряжение равномерно распределено по площади заполнителя F n поэтому коэффициент сдвига сд становится равным единице. Поскольку в трехслойных балках используются самые различные материалы, при практическом применении часто случается, что жесткости при изгибе и при сдвиге не могут быть получены расчетным путем из-за отсутствия точных данных, В таком случае эти жесткости определяются экспериментально для каждого из используемых материалов и типов конструкций. [c.253]

В приведенных наибольший вращающий момент на шестерне в кГ м, определяемый с учетом сил инерции, возникающих в приводе. Не учитывают только те пиковые нагрузки, число циклов действия которых на каждый зуб шестерни не превосходит 10 за весь расчетный срок службы передачи К ц — по формуле (5) с учетом при.мечания к табл. 19 К/) — то же, что и при расчете на контактную выносливость Р — коэффициент, учитывающий наклонное (к основанию) расположение опасного сечения зуба косозубого (шевронного) зубчатого колеса (фиг. 24) — коэффициент, учитывающий переход от расчета зуба по наклонному опасному сечению к расчету зуба по его основанию (фиг. 25). [c.459]

Любую машину можно представить как механическую модель, состоящую из отдельных сосредоточенных масс ть /Иг... или моментов инерции /ь /г,..соединенных упругими связями. При этом допускают, что упругие связи невесомы и характеризуются постоянными коэффициентами жесткости С, Сг... В результате реальная машина заменяется приведенной эквивалентной схемой, которая должна правильно отражать основные динамические характеристики машины. Составление расчетной схемы (рис. 39) сводится в этом случае к определению приве- [c.90]

Полученные при расчете спектры собственных частот колебаний при последовательном изменении каждого из инерционноупругих параметров или, исходя из особенностей конструкции редуктора, группы параметров системы, позволяют 1) уточнить численные значения коэффициентов инерции и жесткостей, а также первоначально принятую расчетную схему путем сопоставления результатов расчета и эксперимента 2) установить те инерционноупругие параметры или их сочетания, которые в наибольшей степени влияют на каждую иа собственных частот системы, и тем самым наметить наименьшие конструктивные изменения для вывода резонансов из рабочего диапазона оборотов или уменьшения уровня вибрации. [c.73]

Формула (4.53) является расчетной для определения приведенного момента инерции 1 группы звеньев, необходимого для обес чем" вращения начального звена с заданной неравномерностью, выраженной коэффициентом [ i], т. с. является уравнением динамиче-ско[ о синтеза при установив[немся режиме. Заметим, что чем меньше заданное значение [6], т. е. чем равномернее должно вращаться начальное звено и чем меньше, следовательно, его угловое ускорение, тем больше должен быть необходимый момент инерции ) , тем массивнее получится маховик. На рис. 4.21 представлены три тахограммы, снятые с одной и той же машины, но гти пазных маховиках (V i < Ум.)) [c.168]

Расчетные формулы для определения коэффициента теплоотдачи при ламинарном движении пленки могут быть получены теоретическим и экспериментальным путем. Теоретическое решение задачи основано на определении толш,ины пленки из условия равновесия сил трения, тяжести, поверхностного натяжения и инерции для элементарного объема конденсата с последующим определением коэффициента теплоотдачи по формуле (12.8). Впервые такое решение для ламинарной пленки получено Нуссельтом в 1916 г. [c.414]

На участках избыточной работы кинетическая энергия агрегата возрастает, а на участках недостаточной работы, наоборот, убывает. Если приведенный момент инерции постоянен (J = onst), то максимальные и минимальные значения угловой скорости соответствуют точкам пересечения обеих кривых (рис. 235). Для случая, рассмотренного на рис. 234 а, будет в точках 2 4, а ш ,п—в точках / и 5. Наибольший перепад скоростей будет соответствовать границам наибольшей из площадок избыточной или недостаточной работы. Предположим, что таковой является площадка / тогда скорость будет максимальной в точке 2 и минимальной в точке 1. Расчетная избыточная работа (пл. /). Подставляя ее значение в формулу (10,8) и выбрав значение коэффициента й, подсчитываем величину приведенного момента инерции J , при котором будет обеспечено вращение звена приведения с заданной неравномерностью. [c.324]

В работах, посвященных проблеме уравновешивания гибких роторов, ограничиваются обычно рассмотрением указанного выше частного случая, при котором задача может быть с формальной точки зрения сведена к задаче о плоских изгибных колебаниях очень во многих случаях допустимо и дальнейшее ее упрощение— полное пренебрежение инерцией поворотов и вращения дисков, т. е. рассмотрение расчетной схемы, состоящей из безынертных упругих участков вала (который к тому же предполагается круглым) и точечных сосредоточенных масс. В последнем случае задача уже в точности эквивалентна задаче о плоских изгибных колебаниях рассматриваемого вала соответствующие ей уравнения для амплитуд прогибов вала чаще всего записывают с помощью коэффициентов податливого вала (а не его коэффициентов жесткости) в форме (III.21) [c.127]

Необходимо отметить, что имеются эк пep мeнтaль-ные данные i[6.6, 6.48], указывающие на отличие профиля температур от линейного при волновом режиме и Re 300, т. е. ниже Кекр. Но так как в настоящее время еще нет расчетных зависимостей по теплопереносу в пленках при рассматриваемых условиях, принимаем допущения, что при Re ReKp температура в пленке изменяется линейно, но при волновом, течении снижение термического сопротивления учитывается поправкой Sv Для составления расчетной зависимости коэффициента теплоотдачи воспользуемся уравнением движения пленки конденсата, полученным из (6.28). В нем исключим члены, соответствующие силам инерции и перепаду давления вдоль оси х. Тогда уравнение записывается в следующем виде [c.160]

Результаты оценки коэффициента теилоотдачи при пленочной конденсации ртути по данным работы [162] приведены на рис. 9.10 здесь сравниваются значения опытных коэффициентов теплоотдачи (пунктирные линии) е расчетом по формуле Нуссельта (сплошная кривая) при введении поправки на влияние конвективного переноса тепла, сил инерции и торможения пленки паром [171]. Опытные данные расположены ниже расчетной кривой. [c.233]

Пример 12.2. Стальная двутавровая балка сечением 127а (рис. 12.8) нагружена в главных плоскостях инерции Оху и Oxz сосредоточенным моментом М=60 кНм и силой Р=10кН (заданы расчетные значения нагрузок). Расчетное сопротивление стали i = 210 МПа, коэффициент условий работы у =1. [c.242]

Указание. Коэффициент длины за счет соединения уголков решеткой из распорок и диагоналей принять равным jti = 1,1, а коэффициент длины Ца за счет переменности момента инерции сечения колонны взять из таблицы ниже, где n = JJJi, за расчетное принять сечение в защемлении (см. сноски к задаче 12.21). [c.348]

В расчетной практике широко распространено представление механизмов и металлоконструкций ПТМ в виде систем, состоящих из дискретных (сосредоточенных) масс, соединенных невесомыми упругими звеньями [3]. На рис. 35, а представлена расчетная схема механизма подъема, где 1, , /е —моменты инерции ротора двигателя, муфты, зубчатых передач и барабана. Коэффициенты жесткости валов и каната обозначены i,. .., С4, масса груза — тгр, сила тяжести — Q. К ротору двигателя при-.тюжен момент двигателя Мдв( ) или тормоза Mr t). Схему механизма с вращающимися и поступательно двигающимися массами в целях упрощения расчета заменяют схемой, приведенной к валу двигателя (рис. 35,6). Приведение моментов инерции и масс осуществляется по условию равенства кинетических энергий приводимых (/i,. .., h, Шгр) и приведенных (/i,. ... .., /гр. п) элементов [3]. Приведенные коэффициенты жесткости ( i, сг, сзп, С4п) определяются из условия равенства потен- [c.104]

Это уравнение описывает колебательный процесс, характерный для изменения деформации ф и нагрузки (S) в упругом звене. Уравнения (86) и (89) являются оператором, связывающим внешние воздействия (входные процессы) и нагрузку в расчетном звене (выходной процесс). Моменты Мдв(0 и Л1гр(0. будем рассматривать как стационарные случайные процессы. Это объясняется тем, что моменты времени, в которые происходит включение и выключение двигателей и тормозов, случайны. Кроме того, случайны значения самих моментов, так как они зависят от регулировки пусковой и тормозной аппаратуры, от меняющихся коэффициентов трения и других случайных обстоятельств. Эти процессы имеют импульсный характер. Импульсы имеют достаточно сложную форму, но в первом приближении могут рассматриваться как прямоугольники [5]. В общем случае приведенные к валу, двигателя коэффициент жесткости с и момент инерции ведомой массы 1и также являются случайными процессами t) и lu t) в связи е тем, что при подъеме и спуске груза меняется длина каната и в каждом подъеме масса груза случайна. Однако, учитывая, что /i >/и, а во многих кранах при общей длине каната 30—50 м изменения ее составляют 10—15 м можнр получить вполно [c.106]

Стержни переменного по длине сечения проверяются на устойчивость по расчетной длине (Xj/, где I длина стержня и fXi — коэффициент длины, зависящий от закона изменения момента инерции стержня переменного сечения и от соотношения JmialJmss [0.21, 0.58]. [c.373]

На рис. VI.4.19 приведены расчетные схемы, механизмов вращения стрелового крана, тележки (см. рис. V1.4.14) и груза (см. рис. VI.4.15, а). На всех схемах и Сщ — приведенные к оси вращения крана (груза) момент инерции и коэффициент жесткости механизма и трансмиссии Мд — силовая характеристика двигателя (тормоза), приведенная к оси вращения крана (груза). Чаще используют статическую характеристику привода, реже — динамическую [0.5, 0.24]- характеристики тормозов см. в работах [0.3, 0.41. Момент сил еопротивлёния враще- [c.460]

Для расчетной схемы механизма вращения тележки о гибким подвесом груза (рис. VI.4.19, б) и — моменты инерции поворотной тележки и груза относительно оси вращения, Сф — коэффициент жесткости гибкого подвеса груза при кручении, значе ние которого зависит от схемы подреса груза (рис. VI.4.20). [c.463]

При отборе импульса на первой тарелке контур регулирования содержит только два элемента первого поряд,ка, и при нспользованпи в схеме пропорционального регулятора система всегда устойчива. В реальной системе датчик состава вводит в систему запаздывание, и отставание по фазе может оказаться больше 180°. При отборе импульса в других точках колонны теоретические значения критической частоты и коэффициентов усиления составляют примерно 60% расчетных значений. Очевидно, влияние дополнительных емкостей способствует существенному уменьщению отставания по фазе, вызванного инерций изменения концентрации, по сравнению с фазовым сдвигом при наличии одной сосредоточенной емкости. Модуль частотной характеристики изменяется нри этом менее значительно. Если время пребывания на тарелке принять за постоянную времени процесса изменения концентрации, то теоретические значения критической частоты окажутся ближе к расчетным, однако теоретические значения коэффициента усиления будут примерно в 20 раз отличаться ог расчетных. Фактически теоретическими значениями можно успешно пользоваться в целом ряде случаев, например для сопоставления характеристик системы при отборе импульса в различных точках. Критическая частота и максимальный коэффициент усиления системы — два наиболее важных параметра, характеризующих работу системы регулирования, хотя необходимые значения постоянных времени нзодро.ма и предварения регулятора можно также определить по виду амплитудно-фазовой характеристики. Введение воздействия по производной при отборе импульса на промежуточной тарелке нецелесообразно, так как фазо-частотная характеристика достаточно полога однако это воздействие успешно применяется при регулировании температуры верха колонны [Л. 6]. [c.399]

Hi—коэффициент, зависящий от характера изменения момента инерции в стержнях переменного сечения (табл. VIII.20). При постоянном моменте инерции = При вычислении гибкости стержней переменного сечения расчетный радиус инерция определяется по /max-. [c.78]

По заданному к. п. д.- трансмиссии определяют расчетные значения приведенного мсшента инерции и коэффициента 7 [c.238]

При определении расчетного или допускаемого сопротивления (напряжения) для щелеванных труб, работающих на изгиб, необходимо учитывать расчетную температуру, ослабление сечения трубы щелями, условия работы. Для большинства отечественных станций водоочистки температура воды в течение года колеблется в пределах 3—20°С. В этом интервале температур величина сопротивления винипласта изгибу колеблется незначительно и с некоторым допущением может быть принята постоянной. Наши исследования проводились при температуре воздуха 17—20°С, следовательно, результаты опытов вполне пригодны для определения расчетного сопротивления щелевых труб изгибу. В качестве расчетных геометрических характеристик щелевых труб, рассчитываемых на изгиб по методу расчетных предельных состояний, приняты момент инерции и пластический момент сопротивления Waл целого сечения трубы, умноженные на коэффициент ослабления 7 = 0,5, т. е. [c.138]

При изгибе в горизонтальной плоскости (рис. 101, б) ребра оказывают существенное влияние на жесткость. Если ребра отсутствуют, то изгиб стенок происходит относительно нейтральной оси сечения каждой стенки г — г и жесткость становится очень низкой. Наоборот, при абсолютно жестких ребрах обе стенки станины работают как одно целое, и момент инерции следует подсчитывать относительно оси 2—г. В действительности ребра, соединяющие стенки станины, не обеспечивают работы двух стенок как одного сечения, и расчетный момент инерции в первом приближении можно получить на основании экспериментального коэффициента Аизг оценивающего жесткость ребер при работе на изгиб [c.218]

Смотреть страницы где упоминается термин Коэффициент инерции расчетный : [c.238] [c.370] [c.372] [c.141] [c.83] [c.240] [c.36] [c.209] [c.194] [c.179] [c.48] [c.144] [c.95] [c.26] [c.27] [c.40] [c.529] [c.105] [c.190] [c.201] [c.201] [c.70] [c.319]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...