Характеристика щелевые

Характеристика щелевых колпачков [c.268]

Таким образом, для расчета гидродинамических характеристик щелевых уплотнений необходимо знать коэффициенты и X,, которые можно определить экспериментально или теоретически. [c.380]

Характеристики щелевых ламинарных дросселей. В регулируемых щелевых дросселях, выполненных по схеме рис. 23.3, а, проходное сечение образуется кольцевой щелью между цилиндрическим стержнем и цилиндрической втулкой. Для дросселей, показанных на рис. 23.3, б, при малых величинах угла Од также можно рассматривать канал дросселя как цилиндрический. [c.252]

Заканчивая анализ характеристик щелевых дросселей, заметим, что для них с изменением температуры расход воздуха [c.256]

Характеристика щелевых горелок низкого давления [c.176]

ХАРАКТЕРИСТИКА ЩЕЛЕВЫХ КОЛПАЧКОВ ДЛЯ ТРУБЧАТЫХ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ УСТРОЙСТВ ВОДОПОДГОТОВИТЕЛЬНЫХ ФИЛЬТРОВ И для РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ УСТРОЙСТВ ТИПА ПОЛИМЕРНОЕ [c.184]

Влияние Вращения внутреннего цилиндра и осевого расхода на коэффициенты гидравлического трения осевого течения представлено на рис. 17. Необходимо отметить, что основная часть экспериментальных результатов на этом рисунке получена при относительно больших зазорах, не характерных для щелевых уплотнений, в которых возникают вихри Тейлора, увеличивающие среднерасходную окружную скорость потока в зазоре и, следовательно, влияние вращения. Вместе с тем, согласно работам [9, 52], эти вихри не появляются при 5/г<0,0004 или при определенном осевом расходе жидкости, поэтому в большинстве случаев характеристики щелевых уплотнений следует рассчитывать по формуле (76). [c.45]

Настроечная характеристика щелевого цилиндрического дросселя [c.126]

Настроечная характеристика щелевого конического дросселя [3] с малым [c.126]

Для аппаратов с центральным подводом потока предложено использовать распределительное устройство (рис. 10.27, а), состоящее из криволинейного осесимметричного щелевого диффузора, имеющего сплошную 3 и перфорированную 4 стенки и криволинейную решетку 5 [А. с. 801866 (СССР)]. Устройство имеет следующие геометрические характеристики 5 FJF = 25 F JF ,,,. ----- 1 Ар. у/Я,, = 0,33. Эквивалентный угол расширения диффузора а,, = 12°. Расстояние от распределительного устройства до слоя Я = 0,Ш,.. Криволинейные поверхности спроектированы по лемнискате. Для аппаратов большого диаметра (Я,, — несколько. метров) используются конические поверхности, вписанные в лемнискату. Перфорированные стенки 4 п 5 могут быть выполнены из решеток или сеток при f 0,3. [c.291]

Для аппаратов с боковым подводом потока разработаны две конструкции распределительных устройств [101, 122, 127]. Из двух вариантов, испытанных для случая бокового подвода, рассмотрим один более простой с лучшими аэродинамическими характеристиками конструкции. Этот вариант типа балкон (рис. 10.27, б) состоит из конфузора 8 с переходом с круглого входного сечения на эллиптическое на выходе н плоского щелевого диффузора, выполненного из четырех симметрично расположенных относительно оси диффузора криволинейных стенок. Две стенки 10 сплошные, две стенки II перфорированные. Сверху и снизу диффузор закрыт сплошной стенкой 7 и перфорированной стенкой 9. [c.292]

На работу вихревой трубы с щелевым диффузором сильно влияет его качество [43, 44]. Одной из основных характеристик, оп- [c.302]

Как известно, гидравлические потери в аппарате напрямую связаны с долей свободного сечения его внутренних устройств, а именно, чем больше свободное сечение массообменных тарелок, тем ниже гидравлическое сопротивление аппарата и наоборот. Из имеющихся на сегодня внутренних устройств высокую долю живого сечения при достаточной эффективности разделения имеют трубчато-решетчатые тарелки провального типа, которые представляют собой ряд горизонтальных трубок, расположенные в одной плоскости и образующие между собой щелевые зазоры округлой формы. Трубчато-решетчатые тарелки имеют высокую производительность благодаря хорошим аэродинамическим характеристикам и наличию большого свободного сечения. [c.304]

Пластинчатый дроссель (рис. 12.11, в) состоит из набора шайб с отверстиями. Расход меняется с изменением числа шайб, находящихся на пути потока жидкости. На характеристику дросселя этого типа мало влияют облитерация и вязкость жидкости, но он хуже работает на загрязненных жидкостях, чем щелевой. [c.197]

Отношение расстояния АР = о д.о места пересечения характеристик в точке Р к ширине щелевого сопла А определяется зависимостью [c.364]

Задача 3.29. Изображенный на рисунке переливной клапан плунжерного типа предназначен для того, чтобы поддерживать заданное давление жидкости на входе р путем непрерывного ее слива. Однако точность поддержания давления зависит от размера клапана и характеристики пружины. Найти связь между расходом через клапан Q и давлением pi, если известны следующие величины диаметр клапана d постоянное давление на выходе из клапана р2 сила пружины fnp.o при (/ = 0 жесткость пружины с коэффициент расхода щелевого отверстия jx, не зависящий от высоты подъема у. Можно считать, что давление pi равномерно распределено по площади клапана nd fA. Задачу решить в общем виде. [c.58]

Другой вид искусственной шероховатости (рис. 10-3, в, г) подробно исследован в [16, 17, 33, 92, 101, 113]. При этом кольцевые выступы с различным относительным шагом s h создавались как на наружной поверхности трубы при течении потока воды, воздуха и трансформаторного масла в кольцевом канале, так и на внутренней поверхности круглой трубы. Такой вид искусственной шероховатости изучался также в плоском щелевом канале. Итоги этих исследований были обобщены в [16, 17]. Анализ показал, что для этого вида шероховатости параметром, имеющим решающее значение для интенсификации теплоотдачи, является отношение расстояния между выступами s к их высоте h s/h. Остальные характеристики, такие как форма выступа (прямоугольная или треугольная), отношение hid, имеют второстепенное значение. При этом высота выступов h должна превышать толщину вязкого подслоя. В [16, 17] показано, что причина интенсификации теплообмена связана со срывом и разрушением вязкого подслоя выступами шероховатости и возникновением вихревых зон. Оказывается, что для параметра sih существует оптимальное значение, при котором интенсификация теплоотдачи максимальна. В результате обобщения многочисленных опытных данных автор [16, 17] получил уравнение для теплоотдачи [c.294]

Коррозия металлов в других типах вод в основном подчиняется закономерностям, рассмотренным для морской воды с учетом особенностей, связанных с ионным составом, температурой и биологическим фактором конкретной водной среды. В пресной воде с малым содержанием растворимых солей скорость коррозии всех материалов уменьшается. Отсутствие в воде ионов хлора позволяет успешно применять хромистые и хромоникелевые стали, алюминиевые сплавы без опасности возникновения язвенной коррозии. Отличительной особенностью пресной воды является ее меньшая электропроводность, что приводит к уменьшению опасности контактной и щелевой коррозии. Отсутствие в воде галоидных ионов повышает характеристики коррозионно-механической прочности, стойкость защитных лакокрасочных покрытий. [c.30]

Распыляющие устройства разделяют на центробежные (ЭР-1М, ЭР-4), щелевые (ЩЕР-1, ЩЕР-2), пневматические (ПЭР-1, КЕП-1> и ультразвуковые (УУЭ-1 электрораспылители технические характеристики их приведены в табл. 12.7. [c.163]

Особенности конструкции и технические характеристики устройств дробления со щелевым разрядным промежутком [c.179]

Представленные выше результаты дают дополнительную информацию о возможности проявления адсорбционного и щелевого эффектов. Так, уменьшение коэффициента взаимного перекрытия приводит к снижению коэффициента колебания характеристики фрикционной теплостойкости (см. рис. 27, а) вследствие адсорбционного эффекта, а уменьшение ширины дорожки трения Ь (см. табл. 3) при полном взаимном перекрытии приводит к тому же результату вследствие развития щелевого эффекта (см. рис. 27, б). Следует отметить, что при малом [c.155]

Измерительные сопла имеют выходные отверстия щелевой формы. Эти отверстия можно расположить вдоль линейных образующих боковой поверхности зубьев, что уменьшает изменение рабочей пневматической характеристики прибора при измерении [c.200]

Представленные результаты дают дополнительную иллюстрацию проявления адсорбционного и щелевого эффектов. Так, уменьшение Квз приводит к снижению коэффициента колебания характеристики фрикционной теплостойкости (см. рис. 3.24, а) вследствие адсорбционного эффекта, а уменьшение радиуса трения (см. табл. 3.11) приводит при полном взаимном перекрытии к тому же результату вследствие развития щелевого эффекта (см. рис. 3.24, б). Следует отметить, что при очень малом Квз коэффициент колебания характеристики фрикционной теплостойкости сохраняется достаточно высоким. Это объясняется тем. [c.246]

Методику унификации горелочных устройств можно проследить по разработке унифицированного ряда прямоточных щелевых пылеугольных горелок, выполненной на ЗиО. При унификации этих горелок задача состояла в том, чтобы унифицированный типоразмерный ряд прямоточных щелевых горелок обеспечил потребности котлов паропро-изводительностью от 75 до 2650 т/ч для широкой гаммы сжигаемых углей. Диапазон мощностей котлов и разнообразие характеристик углей видны из табл. 10 и 11. [c.117]

Рис. 2.31. Зависимости злектриче-ской проводимости щелевых электрических датчиков от средней толщины жидкой пленки (а) и пространственно-частотные характеристики электрических датчиков, толщины пленки щелевого типа (б, б)

Но. работоспособность некоторых элементов фильтров (металлических щелевых, картонных типа АСФО и др.) можно многократно восстанавливать, в то время как восстановление работоспособности фильтрующих элементов из шлаковой массы неосуществимо, а возможности восстановления элементов из хлопчатобумажной пряжи или концов крайне ограничены. Соответственно различается и сменность этих конструктивных элементов за полный срок службы мащины, в которую они входят. Поэтому только годность (обобщенная характеристика) фильтра, а не гидравлическое сопротивление загрязненных фильтров в условиях эксплуатации, может дать правильную их оценку как конструктивных элементов мащины. [c.56]

Естественно, при наличии микроэлементов, имеющих необходимую кривизну начальных участков вольт-амперных характеристик, их использование для моделирования утечек в щелевом зазоре желательно, однако, как показывает опыт расчетов и электрического моделирования, применение линейных резисторов вполне допустимо, так как поправка на нелинейность в условиях малых напряжений по сравнению с общим их уровнем в модели существенной роли не играет, а упрощение моделирующей установки с заменой нелинейных элементов линейными оказывается значительным. [c.229]

Г идродинамические характеристики щелевых уплотнений существенно зависят от режима течения жидкости или газа в щели. Возможны ламинарный и турбулентный режимы течения. Раз- [c.377]

Для проверки формулы (IV.57) на практике была снята гидравлическая характеристика щелевого винипластового дренажа фильтра системы АКХ на Восточной станции Мосводо-ировода. Сопоставление данных замеров с теоретическими дало вполне удовлетворительные результаты. [c.131]

При определении расчетного или допускаемого сопротивления (напряжения) для щелеванных труб, работающих на изгиб, необходимо учитывать расчетную температуру, ослабление сечения трубы щелями, условия работы. Для большинства отечественных станций водоочистки температура воды в течение года колеблется в пределах 3—20°С. В этом интервале температур величина сопротивления винипласта изгибу колеблется незначительно и с некоторым допущением может быть принята постоянной. Наши исследования проводились при температуре воздуха 17—20°С, следовательно, результаты опытов вполне пригодны для определения расчетного сопротивления щелевых труб изгибу. В качестве расчетных геометрических характеристик щелевых труб, рассчитываемых на изгиб по методу расчетных предельных состояний, приняты момент инерции и пластический момент сопротивления Waл целого сечения трубы, умноженные на коэффициент ослабления 7 = 0,5, т. е. [c.138]

Шермазанян Я. Т. Оптические характеристики щелевых фотоэлектрических датчиков автоматических систем слежения гелиоустановок. В сб. Тепловые установки для использования солнечной энергии . М., Наука , 1966. [c.467]

Угол атаки крыла а 0. Изменением угла атаки крыла можно улучшить характеристики комбинированных органов управления. С увеличением а у обычного крыла растут су и Сх , причем при небольших значениях а рост Сха сравнительно мал. У крыла со щелевым соплом увеличение а при бс = onst приводит к дополнительному возрастанию Су , так как растет вертикальная составляющая реактивной силы при этом Асх в большом диапазоне значений а остается неизменным. Отсюда ясно, что для достижения заданных величин Асу в случае а ф 0 можно уменьшить с , что приведет в конечном итоге к уменьшению Асх по сравнению со случаем а = 0 [c.353]

Насосы с гидродинамическичи подшипниками. Первые отечественные насосы для жидкого металла — натрия и сплава натрия с калием (БР-5 и БН-350), а также зарубежные (SRE—РЕР) имели гидродинамические подшипники, у которых нижняя радиальная опора расположена вне рабочей среды (отсюда следует и часто употребляемый применительно к этим насосам термин консольный ), Выбор такой схемы объяснялся тем, что, во-первых, отсутствовал опыт работы радиальных подшипников в жидком металле, а во-вторых, требуемые характеристики насоса позволяли иметь приемлемые размеры консоли. В этом случае в качестве нижней радиальной опоры консольных насосов использовались подшипники качения или скольжения с масляной смазкой. Насосы получались достаточно компактными, с хорошо зарекомендовавшими себя в общем машиностроении подшипниковыми узлами. Существенно также, что такие насосы могли работать и в режиме газодувки при разогреве реактора, что важно для эксплуатации. Для консольных насосов (рис. 2.16) допустимые колебания уровня натрия над колесом в различных режимах ограничиваются длиной консоли. Для уменьшения внутренних паразитных перетечек (с нагнетания на всасывание) выемная часть монтируется в бак по плотным посадкам или с уплотнением (например, в виде поршневых колец). В связи с этим через щелевое уплотнение по валу, а также через зазоры между неподвижными [c.40]

Условно можно представить два способа поступления газовой среды на фрикционный контакт [36] 1) через контактный зазор (щелевой эффект) 2) путем адсорбирования на открытых для газа участках поверхности трения (адсорбционный эффект) — случай неполного взаимного перекрытия. Допустимо полагать, что количество поступающего на контакт кислорода воздуха определяет интенсивность термоокислительных деструктивных процессов. Из такого допущения следует, I что вид характеристики фрикционной теплостойкости может зависеть от формы и размеров элементов узла трения, например, в случае применения кольцевых образцов — от ширины дорожки трения (полуразность наружного и (внутреннего диаметров) вследствие изменения действия щелевого эффекта и от коэффициента взаимного перекрытия вследствие его влияния на развитие адсорбционного эффекта. Так, увеличение ширины дорожки трения сокращает поступление газовой среды в контактный зазор, а увеличение коэффициента взаимного перекрытия сокращает ее поступление на единицу номинальной площади. [c.146]

Наличие щелевого и адсорбционного эффектов, усиливающихся под действием окружающей газовой среды и повышенной температуры при трении ФАПМ в паре с металлами, вызывает при анализе полученных результатов необходимость учета вида макроконтактирования и макрогеометрических характеристик узла трения. [c.149]

При определении характеристики фрикционной теплостойкости на машине трения И-47-К-54 наблюдается глубокая зона снижения коэффициента трения, наличие которой объясняется образованием в зоне трения значительного количества жидких продуктов деструкции связующего вследствие развития окислительного щелевого эффекта, для проявления которого здесь имеются благоприятные условия. Это явление необходимо учитывать при определении и использовании фрикционной теплостойкости по РТМ6—60 и ГОСТ 23.210—80. В конструкциях, в которых окислительные адсорбционный и щелевой эффекты выражены слабо, деструкция связующего практически не имеет места и коэффициент трения не снижается резко при температурах, указанных на кривых фрикционной теплостойкости. [c.149]

Теплообменные аппараты с поперечным обтеканием пучков витых труб также могут быть установлены с касанием по максимальному размеру овала, что улучшает их вибропроч-ностные характеристики, но при этом интенсификация теплообмена и процесса выравнивания неравномерностей температур труб по их периметру достигается только при размещении витых труб с образованием щелевых каналов по длине пучка труб с шириной, равной половине разности между максимальным и минимальным размерами овала. В этом случае трубы в плотной упаковке касаются только труб соседних рядов. Результаты исследования теплообмена, гидравлического сопротивления в таких аппаратах, оценка эффективности их использования приведены в работе[39]. [c.9]

Рабочие характеристики. Перемещению в радиальном направлении уплотнительного кольца или втулки самоустанавливаю-щегося щелевого уплотнения противодействуют следующие силы сила инерции кольца и той части жидкости, которая должна быть смещена при этом, сила трения между торцом кольца и дном камеры, к поверхности которого кольцо прижато силами давления и пружин (если они имеются). Когда вращающийся вал смещается эксцентрично по отношению к отверстию втулки, то в суженном участке канала возникает добавочное давление вследствие гидродинамического эффекта. Как только равнодействующая радиальных сил, соответствующая новому распределению давлений, превысит противодействующие силы трения и инерции, втулка начинает двигаться в радиальном направлении до, тех пор, пока снова не наступит равновесие. [c.53]

В ХПИ построена упрощенная модель для моделирования расходов рабочего тела в турбинах ХТГЗ им. С. М. Кирова, на которой производилось исследование распределения потоков пара в цилиндре высокого давления турбины К-300-240, состоящем из 11 ступеней. Блок-схема модели показана на рис. 108. В нее, кроме нелинейных элементов, компенсационных сопротивлений и источников Е для моделирования изменения реакции по высоте лопатки и насосно-эжекционного эффекта, входят линейные резисторы в цепях, моделирующих потоки в щелевых зазорах. Эти резисторы поставлены вместо нелинейных элементов, так как напряжения в рассматриваемых цепях, согласно предварительным расчетам, не выходят за пределы начальных (линейных) участков характеристик рассмотренных выше диодов. Следовательно, их применение в этих условиях теряет смысл. Модель же с применением линейных резисторов значительно упрощается. [c.230]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...