Контакт деталей Напряжения нормальные

Важным фактором, влияющим на структуру поверхностного слоя, являются окислительные процессы, которые быстро развиваются в новых поверхностях, появившихся в процессе обработки, i У большинства металлов на поверхностях образуются тонкие окисные пленки. Так как пленка находится в напряженном состоянии, то при ее росте возможны разрывы пленки и она приобретает пористое строение. При трении поверхностей деталей машин тонкие слои подвергаются в зоне контакта многократным воздействиям нормальных и тангенциальных напряжений, в сочетании с температурными влияниями и действием среды приобретают рельеф, характерный для данных условий эксплуатации. Поэтому следует различать принципиально неодинаковые виды рельефа поверхности—технологический и эксплуатационный [90 L [c.77]

Расчет на срез обеспечивает прочность заклепок, но не гарантирует надежность соединения в целом. Если толщина соединяемых элементов (листов) недостаточна, то давления, возникающие между стенками их отверстий и заклепками, получаются недопустимо большими. В результате стенки отверстий обминаются и соединение становится ненадежным. Давления, возникающие между поверхностями отверстий и соединительных деталей, принято условно называть напряжениями смятия и обозначать T . Закон распределения напряжений смятия по цилиндрической поверхности контакта деталей трудно установить точно. Поэтому расчет на смятие носит условный характер, и ведут его в предположении, что силы взаимодействия между деталями равномерно распределены по поверхности контакта и во всех точках нормальны к этой поверхности, Соответствующая расчетная формула имеет вид [c.219]

В основе описанной расчетной модели лежит тот факт, что при затяжке болта наибольшие нормальные напряжения (деформации) действуют в точках соединяемых деталей, расположенных вблизи отверстия под болт (рис. 3.2, а), образуя так называемый конус давления (показан на рисунке штриховыми линиями). Соединяемые детали или их части — фланцы испытывают при этом в основном деформации сжатия, работая подобно стержням переменного сечения при осевом нагружении (рис. 3.2, б). Контакт деталей происходит по кольцевой площадке — основанию конуса давления. [c.23]

Формулы для вычисления полуосей площадки контакта и максимального нормального напряжения при взаимодействии деталей из стали при нагрузке Р [Н] [c.350]

При угловых фасках деталей и нормальных реакциях в местах их контакта, равных 14 кН, контактные напряжения достигают допустимых значений, а при нормальных реакциях, превышающих указанные значения, детали имеют повреждения на посадочных поверхностях в виде вмятин, глубина которых превышает параметр их шероховатости. [c.298]

При расчетах на смятие исходят из предпосылки, что силы взаимодействия между деталями равномерно распределены по всей поверхности их соприкосновения и в каждой точке нормальны (перпендикулярны) к этой поверхности. Силу взаимодействия, приходящуюся на единицу поверхности контакта, т. е. давление между соприкасающимися деталями, называют напряжением смятия и обозначают Условие прочности при расчете на смятие имеет вид [c.231]

На прочность деталей машин существенно влияют наибольшие касательные напряжения в семействах площадок, нормальных к главным. Расчеты показывают, что касательное напряжение достигает наибольшего значения в точке, лежащей на нормали, восстановленной в середине площадки контакта, на глубине у = 0,78 а, [c.231]

Изнашивание является одним из видов поверхностного деформирования и разрушения материалов, осуществляемых в условиях сложной схемы напряженного состояния. Даже при очень малых нормальных нагружениях деформация единичного контакта носит упругопластический или пластический характер. Приложение сдвигающих сил при относительном перемещении контактируемых поверхностей создает облегченные условия к пластическому оттеснению материала, нарушению сплошности адсорбированных пленок окислов и, при благоприятных условиях взаимодействия, к образованию металлических связей. Даже при ничтожно малых скоростях скольжения, когда влиянием элементов температурного поля можно пренебречь, величина остаточного оттеснения материала существенно зависит от характера движения. По этому при разработке методики и создании установок для проведения лабораторных испытаний необходимо стремиться к тому, чтобы характер движения элементов пары трения и условия взаимодействия контактирующих неровностей соответствовали или приближались к реальным условиям работы соответствующих деталей машин и механизмов. [c.229]

Технологический процесс восстановления посадочных поверхностей нормально изношенных деталей состоит из двух операций высадки металла и сглаживания посадочной поверхности до определенного размера. Принципиальное отличие этих операций состоит в различии контактных напряжений. В первом случае обработка проводится пластиной 2 из твердого сплава, ширина поверхности контакта которой численно меньше подачи примерно в 3 раза, а во втором случае обработка проводится твердосплавной пластиной 3, ширина контакта которой значительно превышает подачу. [c.148]

Соединения деталей с натягом — это напряженные соединения, в которых на поверхностях контакта соединяемых деталей после сборки возникают распределенные по поверхности контакта и нормальные к поверхности контакта силы. Эти силы (т. е. давление на поверхности контакта) появляются вследствие упругих (или упругопластических) деформаций деталей соединения при сборке и определяются натягом — разностью размеров охватываемой и охватывающей деталей. При изготовлении деталей соединений с натягом посадочный размер охватываемой детали делают больше, а охватывающей — меньше. После сборки посадочный размер деталей становится общим, при этом посадочный размер охватывающей детали увеличивается, а охватываемой — уменьшается. Детали соединения при сборке деформируются, соединение после сборки становится напряженным. [c.103]

Прочность деталей соединения. После сборки соединения на поверхности контакта (на посадочной поверхности) деталей соединения возникает нормальное давление, которое в первом приближении считают равномерно распределенным. Используя теорию толстостенных труб, приближенно детали соединения (валы и насаженные на валы детали) рассчитывают как толстостенные трубы, нагруженные внешним и внутренним давлением, торцы труб свободны от напряжений, поперечные сечения остаются плоскими. При таких допущениях напряжения в деталях соединений с натягом можно определять по формулам Ляме [39]. [c.117]

Если выделить элемент (рис. 5.1) с площадкой фактического контакта в виде одной из граней этого элемента, то все его грани будут находиться под сжимающими напряжениями, поскольку под действием приложенной нормальной нагрузки по оси х элемент должен увеличиться в направлении осей и г, но этому препятствует окружающий материал. На площадке контакта действует сила трения, и элемент поэтому находится под действием не только нормальных, но и касательных напряжений. Такое напряженное состояние способствует пластическому течению материала. Действительно, исследования рабочих поверхностей деталей машин в парах трения и опытных образцов после изнашивания показывают, что все металлы в условиях трения в пределах активного слоя подвергаются пластическому деформированию. Даже хром при трении затекает в каналы пористо-хромового покрытия. [c.96]

Копировальные системы с двухконтактными (трехпозиционными) датчиками. Трехпозиционный датчик 1 (фиг. 109, а) имеет контакты а V. Ь. Если реле 2 включено, происходит продольная ведущая подача так как нормально контакты а датчика замкнуты, то и реле 4 замыкает свои контакты. В результате под напряжением оказывается муфта 5, передающая, ходовому винту поперечной подачи вращение, при котором режущий инструмент перемещается на деталь. Когда щуп датчика встретит на своем пути копир и его воздействием будет отжат, контакты а разомкнутся, а контакты Ь замкнутся и подадут напряжение катушке реле 3. Контакты последнего замкнутся, и муфта б окажется под напряжением, заставляя поперечный суппорт перемещаться от детали. [c.170]

Как следует из приведенных выше формул (2.8), (2.10), контактные напряжения ан пропорциональны нормальной силе F соответственно в степени 0,33 (для точечного контакта) или 0,5 (для линейного контакта) и изменяются при изменении упругих характеристик (v, Е) материалов контактирующих деталей, что обусловлено соответствующим изменением площади контакта при изменении нагрузки. [c.171]

Как следует из самого названия, напряженное соединение всегда вызывает дополнительные напряжения в соединяемых деталях. При этом компоненты нормального напряжения для наружной из двух соединяемых деталей имеют как положительные, так и отрицательные значения, а для внутренней детали только отрицательные значения. Для создания такого напряженного состояния в двух соединяемых деталях одна из деталей (внутренняя) должна иметь до посадки размеры по контуру контакта несколько большие наружной. Так, например, для соединения кольца с диском радиус диска до посадки должен быть больше внутреннего радиуса (отверстия) кольца. [c.5]

В схеме предусмотрен узел для счета трех последовательно проходящих измерительную позицию деталей с размерами выше подналадочного. При прохождении через индуктивную катушку счета деталей РК детали размером выше подналадочного срабатывает реле 5Р, блокируясь своим нормально открытым контактом 5Рх. Одновременно контактом 5Рз снимается низкоомный шунт с конденсатора z, а контактом 5Рг он включается на подзарядку. Если следующая деталь имеет размер, требующий подналадки, то конденсатор Сз, успевший зарядиться до значительного напряжения, разряжается на катушку и заставляет реле сработать. Реле блокируется контактом 6Р, снимает шунт с конденсатора С4 контактом 6Р3 и включает этот конденсатор на подзарядку контактом бРг- [c.139]

Тепловые расчеты в общем машиностроении выполняют в большинстве случаев с целью определения температуры нагрева (или охлаждения) деталей и изыскания способов для ее ограничения допустимыми пределами. Превышение этих пределов (нормы устанавливаются на основании опытных данных) может вызвать тепловые деформации, изменяющие характер взаимодействия деталей в машине (узле), а следовательно, и дополнительные (температурные) напряжения, нарушение нормальных условий смазки (изменение зазоров и вязкости смазки, что может привести к заеданию поверхностей контакта) и другие недопустимые явления. [c.50]

Кроме описанных дифференциальных и клиновых МСХ, были экспериментально исследованы несколько образцов роликовых МСХ. Были изучены причины буксования МСХ (см. подразд. 10). На основании этой части исследований даны рекомендации, касающиеся конструкции и технологии изготовления фрикционных МСХ, создана методика гидродинамического расчета. Для определения работоспособности вновь созданных фрикционных МСХ для ИВ весьма эффективна экспериментальная проверка заклинивания при ударном приложении внешней нагрузки удар наносится по ведомой детали МСХ в направлении, соответствующем заклиниванию МСХ. Механизм считается нормально работающим, если не обнаруживаются даже микроперемещения ведущей части относительно ведомой в направлении удара. Для регистрации перемещений рекомендуется использовать гибкую пластину, одним концом заделанную на ведомой детали МСХ, а другим опирающуюся на ведущую часть. На пластину наклеены тензорезисторы, включенные в обычную схему измерений. При изменении относительного положения деталей вследствие удара в пластине возникают напряжения изгиба, которые регистрируются осциллографом. На рис. 53 приведена типичная осциллограмма ударного заклинивания и расклинивания дифференциального МСХ. Участок ей осциллограммы соответствует положению МСХ до заклинивания. Участок Ьс характеризует процессы заклинивания, расклинивания и поворота ведущих элементов механизма под действием сил упругости в сторону, противоположную направлению момента, создаваемого ударной нагрузкой. Участок аЬ соответствует новому положению МСХ. Тангенциальные перемещения в контакте колодок и шкива в направлении момента, создаваемого ударной нагрузкой, отсутствуют. [c.98]

Бающимися в месте контакта круга с обрабатываемой деталью. Предварительно закаленные стали при шлифовании претерпевают изменения внутреннего состояния, к которым относятся объемные изменения, вызывающие в свою очередь появление напряжений в поверхностном слое. Для нормально закаленной углеродистой стали при отпуске в интервале температур 80—200° С происходит превращение, связанное с уменьшением объема. Отпуск в интервале 200—260° С вызывает превращение, вызывающее некоторое увеличение объема. Отпуск в пределах 260—400° С сопровождается уменьшением объема. На рис. 231 приведены изменения объема в зависимости от структурного состояния инструментальной стали. Объемные изменения при шлифовании могут вызвать образование трещин, расположенных под прямым углом к направлению шлифования. Появление шлифовальных трещин сопровождается прижогом. Чувствительность шлифуемой стали к прижогам и трещинам обычно возрастает с повышением твердости, а также с увеличением содержания легирующих добавок. [c.377]

Электрохимической коррозии подвергаются различные металлические детали кузова, рамы, подвески. Отдельные участки поверхностей указанных деталей почти всегда содержат загрязнения различными примесями, обладающими иными потенциалами, чем основной металл. По этой причине под действием электролита на металл деталей образуются микрогальванические элементы (пары). Возникновение микроэлементов может быть не только по причине загрязнения примесями, но и наличия деформированных и наиболее напряженных участков металла, электродный потенциал которых отличается от потенциала нормальных зерен металла. Зерна металла являются анодами, а различные загрязнения и примеси или химически и физически неоднородные участки металла детали катодами. Как и в обычных гальванических элементах, анод растворяется, а на катоде протекают процессы, сохраняющие его целостность. Микрогальванические элементы отличаются от обычных в основном малой величиной площадей анода и катода и тем, что электрический контакт между электродами осуществляется непосредственно через металл. Благодаря действию множества микро-гальванических элементов и происходит электрохимическая коррозия, вызывающая разрушение металлических поверхностей деталей и узлов машин. [c.138]

Параметрами процесса являются II -напряжение заряда конденсаторной батареи С - емкость батареи конденсаторов Ь - индуктивность цепи 5 - зазор между неподвижной и метаемой деталями / - длина индуктора и др. На образование сварного соединения влияет взаимосвязь следующих основных динамических параметров нормальной скорости соударения метаемой детали (140...300 м/с), скорости движения точки контакта свариваемых материалов (1500...2400 м/с), нормального (радиального) давления соударения (400... 5000 МПа), угла соударения (порядка 4... 7°). [c.497]

При относительном перемещении деталей происходит разрушение контакта одного сочетания микровыступов в данных точках, после чего в контакт вступают случайно совпадающие другие микровыступы, испытывающие также сложное напряженно-деформированное состояние под действием нормально приложенной нафузки и движущихся сил, затрачиваемых на преодоление сил трения. Распределение этих сил по микроконтактам также случайно и неравномерно. Напряжения в контакте микровыступов соизмеримы с пределом текучести материала. Деформации на некоторой глубине материала упругие (деталь в целом при нормальном режиме трения пластически не деформируется). [c.143]

Несколько иной вид имеет осциллограмма сварочного тока. Максимальное значение импульса сварочного тока (г тах) наблюдается при минимальном значении напряжения на конденсаторах. Значение разрядного тока обусловлено величиной сопротивления сварочного контура. Ход сварочного тока характеризуется асимптотическим уменьшением его до момента возникновения контакта между свариваемыми деталями. В момент контактирования свариваемых проволок дополнительный импульс сварочного тока также асимптотически затухает к концу разряда. Начальный момент разряда при максимальном значении сварочного тока сопровождается выгоранием и испарением металла свариваемых проволок. Осадка при нормальном режиме сварки начинается в момент наступления полного металлического контакта концов свариваемых проволок между собой, вследствие чего происходит гашение дуги. Преждевременное гашение дуги пли прерывание ее до образования металлического контакта между торцами проволок приводит к низкокачественной сварке. Правильный выбор начала 90 [c.90]

Привариваемые к колпачкам концы проволок с помощью перемещающихся прижимов из бухт 5 (фиг. 48) автоматически подаются к колпачкам и прижимают колпачки к П-образному электроду 2. При определенном давлении концов проволок на колпачки П-об-разный электрод перемещается вниз и своим перемещением замыкает нормально открытые контакты 10 и обеспечивает подачу напряжения на катушку контактора 9. Последний, срабатывая, замыкает свои нормально открытые и размыкает нормально закрытые контакты При положении контактов контактора, указанном на фиг. 48, происходит зарядка конденсаторов 8 до заданного потенциала. При замыкании нормально разомкнутых контактов контактора происходит разряд конденсаторов на первичную обмотку сварочного трансформатора 6. Тогда в его вторичной обмотке, замкнутой через зажимы 1, два конца привариваемых проволок, два колпачка 3 и П-образный электрод, проходит импульс сварочного тока, нагревающий место стыка свариваемых деталей (путь сварочного тока показан на рисунке штриховой линией 7). При соответствующем давлении концов проволок на колпачки и П-образный электрод происходят включение сварочного тока и сварка. После этого зажимы 4 перемещаются по проволоке на длину 30 мм и на расстоянии 1,5—2,5 мм от зажимов производится обрезка проволок, съем колпачков с электродов и удаление сваренных деталей из машины. На этом операция сварки заканчивается. Следующая операция повторяется в таком же порядке. [c.126]

Для случая, когда первичная обмотка трансформатора мощностью 65 /сва имеет 30-1-30-Ь60 витков, а вторичная — два (рис. 2, б), уменьшение количества включенных первичных витков на 30 (рис. 2, в) приводит к увеличению мощности, напряжения и тока короткого замыкания /гк сварочной цепи. Каждая секция обмотки может соединяться при нормальной работе трансформатора только в определенной последовательности (конец (к)—начало (н) и т. д.). Вторичная обмотка, токоподвод и инструмент с деталями образуют замкнутый контур. Без трансформатора этот контур условно называется сварочным. Для уменьшения потерь тепла контур должен иметь минимально возможное количество переходных контактов, достаточное сечение проводников и минимальные раз- [c.6]

При проектировании тип и размер рельса для мостовых кранов и тележек выбирают в зависимости от Л/, ах (табл. 7.4). Дальнейший расчет ходового колеса ведут на нормальные контактные напряжения, определяемые по формуле Герца, известной читателю из курса деталей машин. При расчетах следует иметь в виду различные виды контакта колеса с рельсом (рис. 7.5). [c.126]

Очень важно довести до сознания учащихся условность самого понятия напряжения смятия . Строго говоря, это не напряжения, так как термин напряжения применяется для выражения интенсивности внутренних сил, а здесь мы имеем дело с силами, внешними по отношению к каждой из деталей соединения. Итак, при соприкосновении деталей под нагрузкой возникают распределенные по поверхности контакта силы взаимодействия, возникает давление одной детали на другую. Условно принимают, что давление равномерно распределено по поверхности контакта и в каждой точке нормально к этой поверхности. Условимся, как это принято, называть это давление напряжением смятия и обозначать сгсм- Значит, в данном случае условно называем поверхностную интенсивность внешних (а не внутренних ) сил напряжением. Заметим, что термин давление употребляется в прямом смысле, т. е. это сила, отнесенная к площади (кстати, выражение удельное давление , встречающееся в учебной литературе, тавтологично). Принятое допущение о характере распределения давлений позволяет обосновать, почему в случае контакта деталей по поверхности полуцилиндра роль площади смятия играет прямоугольник —диаметральная проекция поверхности полуцилиндра. Мы не склонны настаивать на том, чтобы давать этот вывод учащимся. Он элементарен, надо составить уравнение равновесия сил, показанных на рис. 9.1, но [c.96]

МОЖНО отпустить. Прохождение тока короткого замыкания между электродом и свариваемой деталью вызывает мгновенный разогрев в точке их касания. Поскольку якорь мотора УМ-22 закорочен нормально закрытыми контактами реле напряжения РНЗ-1, мотор работает как репульсионный и вращается в направлении, вызывающем подъём электрода, отрывая последний от изделия. Возбуждается сварочная [c.246]

Рассмотрим напряженное состояние элемента твердого тела (рис. 4.3) на площадке фактического контакта в виде одной из граней этого элемента. Все грани элемента будут находиться под сжимающими напряжениями, поскольку под действием приложенной нормальной нагрузки по оси X элемент должен увеличиваться в направлении осей К и Z, но этому препятствует окружающий материал. На площадке контакта действует сила трения, поэтому элемент находится под действием не только нормальных О,, но и касательных напряжений, например а,. Такое напряженное состояние сгюсобствует пластическому течению материала. Исследования рабочих поверхностей деталей машин в парах трения и опытных образцов после их испытания показывают, что все металлы в условиях трения в пределах активного слоя подвергаются пластическому деформированию. Активным слоем или активным объемом называют слой (объем), который примыкает к контактирующей поверхности элемента (детали) пары трения и в котором могут происходить различные физико-химические изменения, инициированные трением. [c.84]

В покрытии при различных нагрузках могут действовать нормальные, изгибающие и сдвигающие усилия. Восприятие растягивающих усилий от нормальных сил и моментов обеспечивается сваркой или обетонированием арматурных выпусков из панелей покрытия, сваркой закладных деталей, замоноличиванием арматурных каркасов в швах между плитами или в специальных гнездах, устраиваемых в плптах. Для передачи сдвигающих усилий на поверхностях контакта сборных элементов выполняются щпонки. В соответствии с напряженным состоянием и членением покрытия на сборные элементы стыки в оболочке можно разделить на три группы соединение между панелями покрытия, соединение панелей с контурными диафпагмами и соединение элементов контурных диафрагм между собой. [c.75]

Неподвижные сопряжения деталей с первоначальным контактом по поверхности (резьбовые, с натягом, шпоночные и шлицевые соединения) рассчитывают по простейшим расчетным схемам. При этом напряжение смятия (среднее давление) на поверхности принимают равным суммарной нормальной силе Fg, деленной на всю поверхность контакта А. Это >1апряжение смятия не должно превышать допускаемое [c.18]

Нормальные (сжимающие) и касательные напряжения, действующие на поверхностях контакта, называют контактными. Расчет напряжений - решение контактной задачи - в точной постановке представляет значительные трудности вследствие сложной формы деталей, наличия в ряде случаев нескольких зон кошакта, необходимости определения размеров площадок контакта и учета различных деформаций. [c.162]

На прочность деталей машин существенно влияют касательные напряжения в семействах площадок, нормальных к главным. На рис. 2.17, б показано распределение касательных напряжений т (в долях от максимального давления / о на площадке контакта) по глубине z от поверхности (в долях от полуширины Ь). Как видно, касательное напряжение достигает наибольшего по модулю значения tmaxj равного полуразности главных напряжений и в точке на оси z, расстояние от которой до поверхности равно 0,786Ь [c.179]

Используя (33) гл. 1, нетрудно показать, что взаимное влняние микроконтактов возможно только при упругом насыщенном контакте. Средние нормальные напряжения а зонах фактического касаиия взаимодействующих деталей [c.190]

Момент трения, возникающий при взаимодействии торца гайки или винта с поверхностью соединяемой детали, зависит от нор.мальны.ч напряжений в зонах их фактического касания. На эти напряжения влияют щероховатости поверхностей торец гайки (винта) — соединяемая деталь н контурные давления, возникающие при затяжке. При вычислении контурных давлений [нормальных напряжений, возникающих под действием усилия Qз, на торцовой поверхиости гайки (винта) в зоне контакта с соединяе.мой деталью] волнистостью поверхности гайки и сопрягаемой детали буде.м пренебрегать. Рассмотрим случай, когда одно из взаимодействующих тел (либо гайка, либо соединяемая деталь) будег более твердым. Используя сферическую модель микронеровиостей поверхностн более твердого тела, можно показать, что в зонах фактического касания упругие деформации будут возникать, когда контурные давления превысят значения, определяемые по (35) гл. 1. [c.243]

Следовательно, контурные давлений в зоне контакта торца гайки (винта) с соединяемой деталью с течением времени уменьшаются. Благодаря упругому восстановлению в зонаж фактического касания микронеровностей это должно было бы привести к уменьшению сближения между поверхностями взаимодействующих твердых тел и, следовательно, к уменьшению ослабления величины затяжки. Однако с течением времени из-за ползучести материала средние нормальные напряжения на площадях фактического касания микроиеровностей уменьшаются, изменяясь по следующей зависимости [c.253]

При упругих деформациях напряженное состояние в зонах фактического касания обусловлено действием нормальных и касательных к контурной площади сил. Так как взаимодействие деталей в сопряжении с гарантированным натягом осуществляется в дискретных зонах фактического касания, то для оценки влияния микроконтактных деформаций на прочность соединения рассмотрим процессы, протекающие на единичном контакте при действии постоянной по величине нормальной нагрузки ii и переменной сдвигающей силы Т (рис. 9). [c.259]

Первоначально между взаимодействующими деталями нет сдвига. В этом случае микронеровность, которую можно рассматривать как шаровой сегмент (см. гл. 1), под действием только нормальной силы внедряется на величину й . Согласно данным из [90] касательные напряжен1ы в зоне контакта шарового индентора практически не влияют на величину площади касания, а следовательно, и на величину внедрения. Если касательные напряжения в зоне касания одной микронеровности не влияют ыа ее сближение и фактическую площадь касания, то это условие будет выполняться и для ансамбля микро-контактов, посредством которых осуществляется взаимодействие деталей в сопряжениях с гарантированным [c.259]

Очевидно, что в условиях более высоких нагрузок на маятник или более остро11 опоры с меньшей площадью контакта, например шероховатого стеклянного шарика как в опытах Венстрем, основной причиной затухания окажется поверхностное деформирование или разрушение металла и определяющей величиной станет твердость Н тл. ее понижение под влиянием адсорбции или заряжения поверхности при образовании двойного слоя ионов. По аналогии с этим обстоятельством следует указать, что из адсорбционного эффекта понижения поверхностной прочности металлов сразу же следует повышение износа при трении под влиянием поверхностно-активной среды (смазки) в условиях высоких местных давлений, т. е. значительных касательных напряжений, возникающих в поверхностном слое [99]. Такое повышение износа является не вредным, а практически полезным эффектом и используется на практике для ускорения приработки (обкатки деталей машин и механизмов) и для быстрой ликвидации местных повреждений поверхностей трения, всегда вызывающих высокие местные давления (аварийная смазка). После сглаживания поверхностей в результате износа площадь истинного контакта резко возрастает, а вместе с тем убывают нормальные и касательные напряжения в поверхностных слоях. В этих условиях действие поверхностно-активной среды на внешних поверхностях проявляется как обычное смазочное действие, понижающее силу трения и износ сопряженных поверхностей. [c.200]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...