Сварные балки —см. Балки сварные

Самоуправляемые муфты — см. Муфты самоуправляемые Сварные балки — см. Балки сварные Сварные соединения — Вибрационная прочность 664, 665 [c.845]

Двухопорная сварная балка (см. рисунок) пролетом I = = 10 м, нагруженная равномерно распределенной нагрузкой q = = 128 кН/м, составлена из вертикального листа сечением 1000 X X 10 мм и одной пары горизонтальных листов толщиной 20 мм со ступенчатым изменением их ширины f , Ь. Ьз = 0,25 0,75 1. [c.137]

Подобрать сечение двутавровой сварной балки (см. схему), лежащей на двух опорах и загруженной четырьмя симметрично [c.152]

Сварная балка. При расчете сварной балки, так же как и при расчете клепаной, сдвигающее усилие, приходящееся на единицу длины балки, определяется по формуле (7.54). Это усилие передается на два фланговых щва длиной по 1 см. Условие прочности при этом имеет вид [c.287]

Из условия равнопрочности по нормальным и касательным напряжениям подобрать толщину листов Л и б сварной стальной балки (см. рисунок), считая расчетные сопротивления изгибу и срезу соответственно равными R == 200 МПа, / ср = 120 МПа, расчетную нагрузку Р = 1 МН, / = 1 м. Размеры поперечного сечения даны в сантиметрах. [c.129]

Сравнить грузоподъемность составной балки из двух двутавров № 60 (см. рисунок к предыдущей задаче) с грузоподъемностью сварной балки, все размеры которой (высота, ширина и толщина полок и стенки) выбраны соответственно равными размерам балки задачи 4.14. Сравнить также веса этих балок. [c.151]

Каретки подвесных конвейеров, как указывалось выше, выполняются для направляющих из двутавровой балки (см. фиг. 75, а и 79, й, б, г) или из двух уголков (фиг. 75,5 и 79, в). Последние направляющие сложнее в монтаже, но при двухшарнирных или сварных цепях позволяют осуществлять переходы по кривым в вертикальной плоскости с весьма малыми радиусами, так как цепь на кривых может располагаться между уголками (фиг. 83). [c.1067]

В сварных балках поперечные рёбра жёсткости привариваются прерывистым швом к вертикальной стенке и сплошным— к поясам. В случае полного использования напряжений в поясах рёбра жёсткости прикрепляются к нижнему (растянутому) поясу посредством планки для того, чтобы избежать поперечных швов (см. фиг. 25, г). [c.925]

На вертикальных стенках главной балки имеются трещины с очагами образования в местах подрезов вертикальных стенок главной балки для обхода верхнего пояса концевой балки. Кроме сверления, разделки и зачистки швов, ставят лист 1 толшиной 14 мм со снятой фаской для обхода сварных швов, соединяющих вертикальные стенки главной балки с верхним поясом концевой и верхним поясом главной балки. Лист приваривают по контуру примыкания к элементам узла (см. рис. 9.14,а). При аналогичных разрушениях ремонт осуществляется путем постановки в узел четырех вертикальных косынок 3 толщиной 12 мм, приваренных к вертикальной стенке главной балки и к верхнему поясу концевой балки (см. рис. 9.14,в). [c.261]

Сварные балки со стыками (см. работы [60—5, 60— 6] и рис. 10.9) со стыком в одной плоскости и вырезами в стенке (тип А). . . . . со ступенчатым стыком и вырезами [c.262]

Задача 6-13. Определить из расчета на прочность допускаемую нагрузку для сварной двутавровой балки (рис. 6-23, а), принимая [а] = 1600 кГ/см . [c.124]

Влияние амортизаторов на колебания конструкции исследовались на сварной тонкостенной балке двутаврового сечения длиной 240 см, высотой 41 см и общей массой порядка 600 кг. Измерялись уровни и формы резонансных колебаний свободной балки и закрепленной на двух, трех и пяти амортизаторах арочного типа. Входная жесткость амортизатора на частотах, меньших 100 Гц, составляет 2-10 кгс/см, поэтому низшие резонансные частоты колебаний балки как твердого тела на жесткостях амортизаторов не превышали 30 Гц. [c.91]

К циклически нагруженным сварным конструкциям относятся в первую очередь кожухи и компенсаторы воздухонагревателей, доменных печей, резервуары для хранения жидкостей и газов, подкрановые балки, пролетные строения под подвижные нагрузки, трубопроводы больших диаметров, газгольдеры и др. Накопление усталостных повреждений в таких конструкциях происходит, как и в рассмотренных выше (см. гл. 2, 3, 7), в сварных соединениях, являющихся источниками концентрации напряжений [c.169]

В примерах, рассмотренных в предыдущих параграфах и касавшихся подбора размеров сечений балок, мы имели такие величины требуемых моментов сопротивления двутавров, что всегда могли подобрать прокатный профиль. Наибольший наш прокатный профиль двутавра № 60 имеет момент сопротивления всегда лишь 2560 см На практике, однако, часто встречаются случаи, когда требуется значительно больший профиль. Тогда приходится применять составное сечение балки из листов и уголков, соединенных заклепками, или из листов, соединенных сваркой (сварными швами). [c.273]

При изготовлении двутавровых балок сварные швы соединения полок со стенкой выполняют автоматической дуговой сваркой под слоем флюса или в среде защитных газов. Наклонным электродом (см. гл. 5) можно накладывать одновременно два шва, но есть опасность образования подрезов. Выполнение шва в лодочку позволяет получать более качественные сварные соединения, однако приходится поворачивать балку после выполнения каждого шва. Для поворота используют двухстоечные, цепные и кольцевые кантователи. Удобно сваривать балки, установив их в горизонтальный вращатель (рис. 193), снабженный грузозахватным устройством 2 с постоянными 3 и откидными 4 винтовыми зажимами. Устройство 2 закреплено на полуосях, установленных в пере- - [c.381]

Примерно в то же самое время ряд других инженеров обратился к исследованиям усталости при повторных пульсирующих нагрузках. Одновременно с быстрым развитием сети железных дорог кирпичные и каменные мосты стали заменять стальными сварными конструкциями. При этом возникли вопросы о возможности использования стальных мостов на железных дорогах. Были проведены натурные испытания клепаных балок. Некоторые балки длиной 22 фута (670 см) и высотой 16 дюймов (41 см) испытывались на миллионы циклов. К 1900 г. по результатам исследований усталости было опубликовано более 80 статей, в которых сообщалось о разрушениях вследствие усталости не только осей железнодорожных вагонов и мостовых конструкций, но и цепей, коленчатых валов, валов гребных винтов и проволочных канатов [c.169]

Конструкция прикрепления дополнительного поясного листа значительно влияет на сопротивление усталости сварных балок [20, 249]. Сравнительные испытания сварных балок двутаврового сечения из стали СтЗ с различной конструкцией крепления (рис. 68, а—ж) обрываемого поясного листа (без его скоса и со скосом) проводили [20] по числу циклов до разрушения при напряжении а ,ах = 17 кгс/мм Ra = 0,4—-г-0,5). Наиболее высокую усталостную прочность имели балки без скоса листа со швами, обработанными абразивным кругом (рис. 68, в, г, д), не получившие разрушений при Л/ < 2 -10 циклов, тогда как балки без обработки шва (рис. 69, а, б) разрушились. Таким образом показано преимущество косых швов по сравнению с прямыми. Скос (не более 1 10) поясного листа (см. рис. 68, ж) заметно повышает сопротивление усталости балок. В работе [249] также показано, что предел выносливости сварных балок можно повысить использованием различных форм концов поясных листов и наложением швов (табл. 26). [c.123]

Балки, пояса которых выполнены из тавров (см. рис. П1.1.6), обладают повышенной сопротивляемостью усталостным разрушениям от местного давления ходовых колес по сравнению с балками, пояса которых выполнены из листов, так как уровень местных напряжений сжатия в стенке у сварного шва при таврах ниже [0.21, 23]. [c.383]

Определить максимально допустимое значение интенсивности нагрузки д, если допускаемое нормальное напряжение в листах балки а]р = а]сж = 1200 кГ/см , допускаемое касательное напряжение в листах т] = 600 кГ/см и в сварном шве —[т] = 500 кГ/см . Значения д должны Сыть определены таким образом, чтобы были соблюдены условия прочности как для листов (по нормальным и касательным напряжениям), так и для сварного шва (по касательным напряжениям). [c.154]

Нижние торцы опорных ребер должны либо выступать ниже полки балки и быть остроганы, либо должны быть плотно приварены к нижнему поясу балки. Напряжения в этих торцах от опорной реакции в первом случае не должны превышать / см при длине выступающей за полку балки части ребра а 1,5бр и не должны быть более Rem при а 1,5бр. Во втором случае соответствующие сварные швы необходимо рассчитывать на действие опорной реакции. [c.60]

На практике обычно не проверяют величины главных напряжений для прокатных балок. В случае же составных (клепаных или сварных) балок, у которых более тонкая и высокая стенка, необходимо производить проверку эквивалентного напряжения. Составные балки изготовляют в тех случаях, когда при подборе сечения балки требуемый момент сопротивления, определенный расчетом, выше, чем у наибольшей стандартной прокатной балки Л Ь 706, для которой Wx = 5010 см . [c.143]

Расстояние в свету между деревянными поперечинами 10—15 AI. Над поперечными балками, где это расстояние больше указанного, устраивают приспособления против провала скатов колес в случае их схода с пути (рис. 18, б, в). Между металлическими поперечинами, размещаемыми с интервалом до 50 см, помещают аналогичные приспособления, например, сварные двутавры, швеллеры. [c.214]

Рукоять (см. рис. 28, а) также представляет собой сварную металлоконструкцию типа полой балки с приваренными к ней кронштейнами. [c.47]

Во многих котлах часть поверхностей нагрева и топочные камеры подвешивают к потолочному перекрытию. В этих случаях основные несущие (хребтовые) балки изготавливают сварными из листов значительной толщины, а трубы экранов или газоходов связывают поясами жесткости (см. рис. 59). [c.147]

Шарнирно-опертая по концам сварная балка пролетом / = 3 м нагружена сосредоточенной силой Р = 250 кН, приложенной посредине пролета. Поперечное сечение балки (см. рисунок) составлено из вертикального листа сечением 40 х 2 см и горизонтального листа сечением 20 х 4 см, соединенных между собой двусторонними прерывистыми сварными швами толш,иной = = 8 мм. [c.133]

Контролируют сварные соединения (см. рис. 5.19) фасонок узлов опирания копровых шкивов (1Л) подшкивных ферм главной балки укосины (2Д) ребер жесткости главной балки укосины (ЗД) главной балки укосины с ветвями и опорными подкосами (АД). Дефектоскопию осуществляют серийными дефектоскопами с автономным питанием, которые наиболее приемлемы для проведения контроля при этом используют типовые преобразователи, входящие в комплект аппаратуры. ПО [c.110]

Пояса сварных балок состоят только из листов, Наиболее целесообразна конструкция с одним поясным листом, толщина которого не должна превышать 50 мм для балок из углеродистых и 40 мм — из низколегированных сталей во избежание хрупких разрушен41Й [0.51, 33, 44, 89]. На рис. ГП.1.7, а— приведены соотношения размеров злементов сжатых поясов сварных и кле паных балок из условий их устойчивости (см. табл. П1.1.9). Для одностенчатых балок возможно также применение для поясов прокатных тавров 140], между котьрыми вваривается вертикальный лист. В поясах клепаных балок рекомендуется, чтобы площадь поясных уголков составляла не менее 30 % от площади пояса. Толщину уголков желательно принимать не меньшей, чем толщина стенок. Ширина полок уголков 0,Ш, где h — высота балки, см. Ширина поясных листов назначается с таким расчетом чтобы они перекрывали поясные уголки не менее чем на 10 мм с каждой стороны. Количество поясных листов следует брать возможно меньшим (1—3). [c.349]

Вертикальный подъем металлического кралового пути на высоту более 100 мм выполняется путем подъема крановых балок вместе с рельсом с применением металлического сварного столика (см. рис. 10.23). В нижней и верхней попках столика перед установкой его в проектное положение просверливаются отверстия для крепления столика при монтаже болтами с крановой балкой и консолью колонны. Ось столика должна быть совмещена с осью крановой балки. При конструировании металлического столика необходимо выполнить поверочные расчеты на прилагаемые на него нагрузки. [c.333]

Пути монорельсовых дорог, как и внутрицеховые пути, выполняются из прокатных или сварных двутавров (см. выше). Наиболее широко применяется шаг опор до 15 м. При этом оптимальной конструкцией путей будут сварные бистальные двутавровые балки. При значительных (бо- [c.48]

Многие из рассмотренных в данной. книге усталостных иопыта ний сварных соединений были выпол нены на крупных машинах для испытаний а усталость в Ил-линойском университете (см. рис. 3.2 и 3.3). Эти машины рычажного типа рассчитаны на максимальную нагрузку от 23 г до 91 т. Машины допускают испытания образцов при растягивающей или при сжимающей нагрузке. Частота нагружения I 100—300 цикл/мин. На рис. 3.3 показана одна из испытательных машин, иа-строеиная для испытания сварной балки на изгиб силой, шриложенной посередине пролета. > [c.28]

Минимальная высота сечения сварной балки из условий жесткости при /// /=1/400 должна быть (см. стр. 91) Amin// f = 1/15, откуда Am/ 900/15 = 60 см. При расчете по эмпирической формуле толщина стенки составит tw — 7+ hmin = 7 + 3-600/1000 = 8,8 мм. Принимаем рекомендуемую толщину стенки 10 мм (четного размера). [c.96]

Задняя управляемая ось погрузчика представляет собой стальную балку сварной конструкции, установленную в кронштейнах корпуса. Управляемые колеса устанавливаются на двух конических подшипниках, закрепленных неподвижно в поворотной обойме. Поворот обоймы происходит на радиально-упорном подшипнике, установленном в балке заднего моста. Поворотные диски, связанные с обоймами, соединены между собой тягой, передающей усилия от цилиндра гидроусилителя рулевого управления погрузчика. Шарнирное крепление управляемого моста к корпусу позволяет преодолевать неровности дорожного покрытия. Применение гидроусилителя руля улучшает маневренность погрузчика и уменьшает утомляемость водителя. Нагнетание масла в цилиндр гидроусилителя управления производится из гидроаккумулятора через реверсивный золотниковый распределитель. Насос включается периодически посредством реле давления, отрегулированного на давление включения Рек 70 кг см и отключения Ротк = 90 кг см . [c.33]

Фермы № 1 и 2 состоят каждая из двух сварных балок двутаврового сечения, соединенных друг с другом связями из уголковой стали. Междуферменный шарнир смонтирован на двух кронштейнах, один из которых прикреплен к ферме № 1, а другой к ферме № 2. Фермы опираются на тележки шкворневыми балками 22 (см. рис. 88). На верхних поясах ферм имеются деревянный настил и поручни ограждения. Переход с одной фермы на другую перекрыт металлическим листом — фартуком. Конец фермы у тележки № 3 для устойчивости загружен чугунными отливками. [c.115]

В ж е. 11 е 3 и о д о р о ж н ы х м о с т а х с е з д о й и о п п з v (рис. 7.61, б) расстояние между г .[авпыми балками значительно увеличивается и возникает необходимость в уст[)о " стве балочной клетки из продольных 2 и поиоречити х / балок. Flo такой схеме в1)[иолняют железнодорожные мосты больших пролетов со сквозными фермами (рис. 7.62), Стержни таких мостов в большинстве случаев имеют сварное коробчатое сечение без внутренних диа([)рагм технология сборки и сварки стержней была рассмотрена ранее (см. рис. 7.25). Сходящиеся в узлах элементы прикрепляют к развитым по высоте специальным фасонкам, как правило, на фрикционных высокопрочных болтах или заклепках. [c.232]

Поперечное сечение сварной подкрановой балки составлено из двутавра № 60 и приваренных к верхней полке двух равнобоких уголков 100 X 16 (см. рисунок). Определить, какую наибольшую поперечную силу (в вертикальном направлении) можно допустить для данного сечения, если материал балки — сталь марки ВСтЗпс. [c.132]

Определить наибольшее значение груза Р из условия, чтобы наибольшие нормальные напряжения в балке не превышали 140 МПа, а срезываюш,ие напряжения в сварных точках 80 МПа. Для гнутого профиля центр тяжести находится на расстоянии 7,95 мм (см. рисунок), плош,адь его поперечного сечения F = 6,9 м а момент инерции относительно центральной оси Jх, = 8,6 см . [c.133]

Расчет на сопротивление усталости сварного соединения стенки подкрановой балки с верхним поясом с учетом местного влияния нагрузок от ходовых колес см. в разд. III, гл. 1. Долговечность подрельсового узла существенно снижается с увеличением горизонтальных нагрузок и смещением рельса относительно оси стенки [13], которое при изготовлении должно быть не более 15 мм (см. СНиП III-18—75), а в процессе эксплуатации не- олее 20 мм [16]. По рекомендации [24] допускается смещение не более 0,75бо (бо — толщина стенки под рельсом). Снижение нагруженности подрельсового узла и повышение его сопротивления усталости обеспечивают усовершенствованные схемы установки рельса [c.524]

Сварная тоякостенная" балка, поперечное сечение которой изображено на рис. 5.17, Ь, состоит из двух несущих пластин сечением 2,5X25 см и стенки толщиной 1,25 см и высотой 60 см. Если на балку действует суммарная поперечная сила, равная 75 т, то какая часть силы воспринимается каждым угловым сварным швом (кГ на см длины шва) i [c.201]

Кольцевая рама изготовлена в виде сварной кольцевой балки, к которой симметрично присоединены четыре флюгера. Ходовая рама в виде центральной кольцевой рамы с флюгерами аналогична соответствующей ходовой раме кранов с неповоротной башней (см. рис. И, б). На верхнем торце рамы приварено катьцо, предназначенное для установки на него опорно-поворотного устройства. Для лучшего прилегания к опорно-поворотным устройствам опорное кольцо обрабатывается после приваривания к центральной раме. Как и в кранах с неповоротной башней, флюгера выполняют трапециевидными с уменьшением их высоты в месте опирания на ходовые тележки. Подобную конструкцию имеют рамы кранов КБ-401, КБ-503. [c.26]

Мостовой кран грузоподъемностью 15 т эксплуатировался в тяжелом режиме пять лет в литейном пехе машиностроительного завода. При подъеме краном груза массой 13 т произошло разрушение главной балки на расстоянии 7 м от ходовых колей кабины. Кран был изготовлен в виде сварных балок двутаврового сечения и вспомогательных ферм. Разрушение началось с нижнего пояса двутавровой балки и распространилось на вертикальную стенку. Излом пояса имел конпентрические усталостные трещины. На кромке пояса, в месте излома, имелась старая трещина глубиной около 10 мм. В металле (сталь Ст 3 кп) нижнего пояса имелось повышенное содержание углерода — 0,24% и меди — 0,43%. Минимальное значение ударной вязкости при температуре - 20 С составляло 5,7 кгс-м/см , а при — 20 С — [c.54]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...