Балки сварные — Деформации остаточны

Балки сварные — Деформации остаточные 67 [c.427]

Деформацию изгиба (рис. 5.60, а) можно исключить предварительным обратным прогибом балки перед сваркой (рис. 5.60, б) рациональной последовательностью укладки швов относительно центра тяжести сечения сварной балки (рис. 5.60,6, в случае несимметричной двутавровой балки вначале сваривают швы I и 2, расположенные ближе к центру тяжести) термической (горячей) правкой путем нагрева зон, сокращение которых необходимо для исправления деформации заготовки, до температур термопластического состояния (рис. 5.60, г штриховкой показаны зоны нагрева). При правке заготовки нагревают газовым пла.менем или дугой с применением неплавящегося электрода. Разогретые зоны претерпевают пластическую деформацию сжатия, а после охлаждения — остаточное укорочение. Последнее обусловливает дополнительную деформацию сварной заготовки, противоположную но знаку первоначальной внешней сварочной деформации. Подобную деформацию можно также получить, если наложить в указанных зонах холостые сварные швы. [c.252]

Рис. 143. Остаточная деформация скручивания двутавровой сварной балки

Пример. Определить остаточные деформации сварной двутавровой балки (фиг. 85, а) с размерами, указанными на фиг. 85, б. [c.178]

Общие сварочные деформации сварных элементов как временные, так и остаточные можно найти по эпюрам С х) и Ац.т(л ). Так например, в случае выполнения продольного шва в тавровом элементе (рис. Vni.6, а) при определении его временных деформаций изгиба и углов поворота следует элемент заменить фиктивной балкой, лежащей на двух опорах, эпюру кривизны С(х) принять за фиктивную нагрузку, расположив ее так, чтобы точка О эпюры совпадала с местом горения дуги (рис. УП1.6,б), соблюдая направление сварки, и решить ее аналитическим, графо-аналитическим или графическими методами. Характер временных деформаций таврового элемента показан на рис. УП1.6, в. При этом положительной кривизне отвечает выпуклость, а отрицательной кривизне — вогнутость тавра со стороны полки (отмечена на рисунке стрелкой) или нагреваемым участкам тавра отвечает выпуклость, а остывающим — вогнутость. [c.399]

Рис. 38. Остаточные деформации изгиОа сварной балки

Деформации сварных конструкций имеют, как правило, сложный характер. Так, в сварных тавровых и двутавровых балках имеют место продольные и поперечные укорочения, продольный изгиб, угловые деформации (грибовидность полок). При сварке листов встык также развиваются деформации продольного и поперечного укорочения, продольный изгиб, угловые деформации и т. д. Деформации сварных составных конструкций (тавровые и двутавровые балки и др.) определяются в основном деформацией наиболее жестких элементов Рис. 145. Остаточная деформация из- конструкции. Например, дефор-гиба прн сварке двух листов разной мация продОЛЬНОГО ИЗГИба при ширины встык сварке тавра с нормальной тол- [c.360]

Величину обратного изгиба можно также определить, поль зуясь формулой расчета остаточной деформации сварной балки таврового сечения, предложенной проф. Н. О. Окербломом. В этом случае стрелу прогиба балки / от наложения первого шва определяют по формуле [c.235]

Перегрузка конструкции в ряде случаев может оказаться более простой и эффективной мерой снятия растягивающих остаточных напряжений, а зачастую и способом создания сжимающих остаточных напряжений. Положительное влияние на выносливость предварительного растяжения надрезанных образцов наблюдалось в ряде исследований. Г. В. Раевский, на основании анализа диаграммы растяжения и диаграммы Гудмана для соединений с концентрацией напряжений, а также сравнительных испытаний балок предложил использовать способ статической перегрузки для повышения долговечности сварных конструкций [14]. При симметричных циклах на переменный изгиб испытывали двутавровые балки с приваренными планками. После перегрузки долговечность отдельных балок заметно увеличивалась. Наблюдаемое повышение могло произойти за счет влияния двух факторов наклепа металла вблизи концентратора напряжений и возникающих в тех же зонах сжимающих остаточных напряжений. Пластическая деформация в местах концентрации напряжений была менее 0,1—0,3 о. Такая деформация несущественно изменяла предел выносливости гладких образцов. Поэтому наблюдаемое повышение выносливости соединений после их перегрузки должно быть отнесено за счет влияния остаточных напряжений. [c.129]

Зная остаточные угловые деформации таврового соединения, нетрудно определить и отклонения от проектных размеров, которые они вносят при изготовлении сварных конструкций. Так, полки двутавровой балки после выполнения поясных швов получат угловые деформации,. затрудняющие дальнейшую постановку ребер жесткости (рис. VIII.27, а). При приварке элементов набора или ребер жесткости к полотнищу возникает так называемая ребристость, которая является следствием проявления угловых деформаций полотнища. Когда набор одного направления (рис. VIII.27, б), то следует ожидать поворота элемента набора после приварки его к полотнищу на угол ю и поперечного изгиба полотнища в районе приваренного ребра на угол р. Если принять, что угловая деформация р распределится поровну по обе стороны полотнища в районе приваренного ребра, и каждый пролет полотнища длиной а считать как балку, лежащую на двух опорах, загруженную изгибающими моментами, которые вызывают поворот опорных се- [c.440]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...