Расчет Измерение — Схема

Измерения по схеме, показанной на рис. 8.4, проводят не менее трех раз при разных режимах. Величину переходного сопротивления вычисляют для каждого значения измеряемой силы тока. За фактическое сопротивление Кф, учитываемое в расчете остаточного ресурса (см. 12.6), принимают среднюю арифметическую величину по результатам трех измерений. [c.134]

Уравнение Бернулли имеет большое практическое значение для расчета различных гидросистем. В дальнейшем получим уравнение Бернулли с учетом влияния вязкости. Выводы, полученные из уравнения, использованы для создания ряда измерительных приборов. Одним из таких приборов является так называемая трубка Пито, применяемая для измерения скорости. Схема установки такой трубки показана на рис. 1.19. Трубку [c.34]

Фиг. 74. Схемы расчетов, измерения и шлифования калибра

К а р а н д е е в К. Б., Мостовые методы измерений. Теория и расчет электроизмерительных мостовых схем. Гос. изд-во технической литературы Украины, 1953. [c.203]

Фиг. 122. Схема расчета измерения профиля ласточкин хвост изнутри.

Для анализа возможностей предлагаемого метода и выбора оптимальных параметров расчетной схемы при использовании МКЭ (дискретизация области, приращение длины надреза А/ и количество КЭ в элементарном акте прорезки) были проведены экспериментальные измерения и численные расчеты по определению ОН в различных образцах. Образцы имели сложные поля ОН, возникшие в результате неоднородного пластического деформирования образцов по различным схемам. [c.274]

При разработке единичных процессов контроля (ГОСТ 14.306—73) выявляют характеристики объекта контроля показатели процесса контроля, определяющие выбор средств уточняют методы и схемы измерений, для чего требуется конструкторская документация на изделие, технологическая документация на его изготовление и контроль, методика расчета показателей контроля. [c.82]

В работе [101], помимо определения коэффициента теплопроводности, проведены измерения и степени черноты покрытия из окиси алюминия, нанесенного плазменным способом (схема установки приведена на рис. 6-2, там же см. ее описание). Для расчета интегральной степени черноты получена формула [c.168]

Учет заряда фаз и составляющих не меняет, как видно, общей схемы расчета химических и фазовых равновесий полученные в этом разделе выводы и формулы не отличаются принципиально от результатов 16, достаточно заменить химические потенциалы на электрохимические. Специфика электрохимических равновесий проявляется в более сложных системах — электрохимических цепях. Последние широко используются в экспериментальной термодинамике для электрических измерений термодинамических свойств веществ. В рассмотренной двухфазной системе разность ф —<рР, мембранный потенциал, не может быть измерена, поскольку, как говорилось, нет возможности выделить из общей работы переноса заряженной массы из одной фазы в другую ее электрическую часть. Можно, однако, добавить к такой системе еще две фазы одинакового химического состава и измерять разность электрических потенциалов между ними, а рассчитывать при этом разность химических потенциалов в интересующих фазах. Схему такого электрохимического элемента можно представить в виде [c.151]

Схема рождения и распада Н°-гиперона изображена па рис. 272. Идентификация следов была произведена при помощи нескольких независимых измерений геометрии события и кинематического расчета, а также дополнительно подтверждена оценкой ионизационных потерь по. плотности пузырьков на еле- [c.636]

Продолжая расчеты, получаем (рср) = 24 А = 0,498 В = 0,0839 АУ3 = 0,903. Значения А Ух и АУ2 весьма близки, поэтому последующие приближения не производим, полагая найденные значения высоты (Я=30 км) и скорости полета (Ух = = 4268 м/с) окончательными. Более подробный анализ показывает, что точность определения высоты полета значительно меньше точности определения скорости Ух- Поэтому целесообразно провести параметрические расчеты по схеме задачи 4.58 и составить таблицы для определения Я и Ух по заданным (измеренным) значениям Ро и Яо. [c.131]

Проверка этой формулы показала, что расхождение между экспериментальными и расчетными данными не превышает 1 % абсолютного значения П. Она может быть рекомендована для расчета и проверки тарировочных графиков при изменении П в диапазоне О—30 %. Для проведения контроля могут использоваться измерительные устройства из типовых элементов и узлов, например, простая схема для фазовых измерений с индикацией посредством измерительных линий. Связь между е и с-смеще-нием минимума (узла) стоячей волны в измерительной линии будет е = [c.247]

По интервалу времени между импульсами II—III измеряют расстояние от экрана до трубы I = 0,5 (/щ — /ц), где /щ и /ц — время прихода импульсов III и //. Небольшое значение /, равенство амплитуд и идентичность форм эхо-сигналов И и /// повышают точность измерения. Интервал между эхо-сигналами III и IV используют для измерения толщины стенки трубы. По измерениям, выполненным с помощью преобразователей / и 3, 2 я 4, автоматически выполняется расчет диаметров трубы в двух взаимно перпендикулярных направлениях. Например, диаметр в горизонтальном направлении D = — I — где — диаметр экрана / и / — расстояние от экрана до трубы слева и справа от нее. Сопоставление результатов измерения всеми четырьмя преобразователями дает возможность оценить форму трубы, выявить возможную овальность. С учетом результатов измерения толщины стенки трубы измеряют ее внутренний диаметр, определяют разностенность трубы по сечению. Таким образом, с помощью приведенной схемы можно оценить все геометрические характеристики поперечного сечения изделия и даже вычислить массу 1 м трубы. [c.409]

Однако такое упрощение допустимо только при очень низкоомном контакте и в случае если на трубопровод не натекает никакой другой ток. В ином случае нужно отдельно измерять силу токов, натекающих в трубопровод за пределами измерительного участка, и учитывать их в расчете. Это делается косвенно также и при локализации контакта с неизвестным трубопроводом. На рис. 3.25 показана схема необходимых измерений силы тока в стенке трубопровода до места предполагаемого контакта и за ним, по которой при подстановке u = Ul- =IR можно рассчитать расстояние 1х до места дефекта [23] [c.121]

Однако в зависимости от схемы и выбранного метода измерений формулы для расчета tg б могут быть различными. [c.101]

Измерения могут проводиться на образцах для ускоренных испытаний в виде пластин. Для проведения измерений применяют стеклянные полые трубки диаметром 25 мм и высотой 40 мм, наклеиваемые на образец. Образующаяся таким образом ячейка схематично представлена на рис. 5.1. В качестве вспомогательного электрода используется платинированная платина. При испытаниях в газовых средах для оценки защитных свойств этим методом используется специальное приспособление, позволяющее в момент измерения укреплять полые стеклянные цилиндры на окрашенных образцах. Схема такого приспособления показана на рис. 5.2. Рабочими поверхностями в этом случае являются участки поверхности на дне стеклянных сосудов. Для простоты расчетов целесообразно использовать стаканы с таким диаметром, чтобы образовывался электрод с поверхностью, кратной 1 см . [c.101]

Перераспределение ошибки z выборочной оценки отклонения у. н. V, возникаюш,ее при использовании контрольных данных для регулировки всегда снижает точность настройки, однако лишь изредка (когда большую роль играют ошибки измерений) это приводит к существенным экономическим и технологическим последствиям. Но и тогда, как правило, возможна эффективная коррекция поступающих данных, причем для вычисления плотности р (г) при настройках уточнениями можно воспользоваться схемой независимой настройки (вместо сложного итерационного процесса). Применительно к тем или иным классам операций (и иногда к отдельным операциям) в этой связи возникает вопрос — стоит ШИ принимать в расчет возникающие искажения информации и, если стоит, то какие поправки надо внести в выборочные оценки-. -, забракованных/ отклонений у. н. и. Ниже изложены 92 [c.92]

Схема работы протяжки показана на рис. 6, где обозначен нормальный и увеличенный шаг протяжки. Измерения деформаций производились в средней части детали. Основываясь на теоретических расчетах, можно принять, что практически при длине детали Z = 30 мм радиальная деформация в средней части детали будет одинакова с радиальной деформацией бесконечно длинной заготовки. [c.63]

Пример, Проведем расчет для исправления центровки муфт по схемам, приведенным на фиг. 94 и 95. Сводные результаты измерений и размеры вала показаны на фиг. 97, б. Скоба для измерения по окружности закреплена на полумуфте II. Проанализируем результаты измерений в вертикальной плоскости. [c.182]

К работам по динамике передач следует также отнести экспериментально-теоретическую часть диссертации бывшего аспиранта кафедры В. В. Шульца. Перед ним была поставлена задача выяснения причин преждевременного и аварийного выхода из строя передач винтовыми колесами в машинах для производства искусственного волокна. Им был спроектирован испытательный стенд для этих передач, работающий по схеме замкнутого потока мощности. Стенд был изготовлен на заводе им. К. Маркса. На основании произведенных теоретических исследований и эксперимента, поставленного на указанном стенде, было установлено, что причиной отмеченных выше дефектов работы винтовых передач явились нелинейные крутильные колебания, возникающие в валопроводе, сопровождающиеся разрывом контакта между поверхностями зубьев. В результате работы были даны практические рекомендации по уменьшению колебаний и предложен метод расчета привода, исключающий возникновение крутильных колебаний. Следует отметить, что для проведения динамических испытаний, а также для изучения поведения масляной пленки при ударах зубьев были разработаны оригинальные методы измерения и создана специальная аппаратура. [c.8]

Дальнейшее расширение знаний по вопросу работы зубчатых пар и методам измерения их износа студенты получают в следующей лабораторной работе Измерение износа зубчатых колес дифференциальным методом радиоактивных индикаторов . При выполнении этой работы студенты глубже знакомятся со стендом ИС-2, изучают схему нагружения колес при их испытании, производят расчет нагрузок испытываемых колес, а также изучают основы измерения износа зубчатых колес дифференциальным методом радиоактивных индикаторов. Кроме этого, студенты производят сравнение скоростей изнашивания зубьев при различных режимах и условиях их работы, используя данные, полученные с помощью радиоактивного метода определения износа. [c.307]

ЗОНДЫ для измерения размеров и распределения капель, для выборочного контроля дисперсности, а в сочетании с современной техникой счета частиц используемые телевизионные микроскопы позволяют автоматизировать расчеты. На рис. 2.17,6 приведена конструктивная схема зонда, в котором реализован метод улавливания капель в тонком слое силиконового масла. В цилиндрическом корпусе зонда на скользящей посадке установлена гильза в гильзе размещена штанга, на конце которой эксцентрично расположена улавливающая пластинка размером 2x3 мм (или диаметром 2,5 мм). Гильза может поворачиваться на 90°, открывая или закрывая приемные отверстия. Вентиляция зонда в нерабочем состоянии производится через отверстия 9 и W. Пластинка 4 ориентируется по нормали к приемному отверстию с помощью штифтов. Штанга позволяет быстро вынуть взятую пробу капель. Проба фотографируется через микроскоп, производится счет частиц и строится функция распределения. [c.47]

Емкостный метод, разработанный в МЭИ В. А. Головиным, основан на измерении изменений емкости поверхностного конденсатора при наличии на его электродах пленки. В этом случае образуется некоторое распределение плотностей силовых линий напряженности электрического поля между пленкой и паровой фазой. Большая плотность соответствует среде с большей диэлектрической проницаемостью (пленке). При росте толщины пленки все большее число силовых линий входит в пленку, увеличивая плотность поля, поэтому емкость датчика возрастает с увеличением толщины пленки. Расчет изменения емкости датчика в зависимости от толщины пленки довольно сложен, однако такую зависимость легко получить моделированием. В МЭИ применялись две основные схемы измерения емкостным методом. Электронная аппаратура (рис. 2.28,а), состоящая из высокочастотного измерительного генератора с частотой 12 МГц, с поверхностным емкостным датчиком и частотного детектора, позволила измерять толщины непрерывных пленок воды при 20 °С в диапазоне О—1,5 мм с точностью до 0,01 мм, причем линейный участок находился в диапазоне О—0,5 мм. [c.62]

Мы рассмотрим только метрологические аспекты разработки МВИ. Вопросы автоматизации МВИ, эргономические, эксплуатационные и другие свойства МВИ здесь не рассматриваются. Разработка МВИ сводится к выбору метода и средств измерений выбору схемы соединений всех составных частей МВИ определению процедуры измерений установлению формул (алгоритмов) расчета результатов измерений и расчета погрешностей измерений в реальных условиях применения МВИ (в пределах заданных гра-Hif4Hb x условий). Последнее необходимо как при разработке iMBH (чтобы проверить допустимость выбранных. методов и средств измерений), так и при аттестации МВИ и их реализаций. [c.175]

Во время предварительного нагрева неподвижным источником достигается состояние теплонасыщения и при последующем перемещении источника нагрева (горелки) раЬ1еры температурного поля (в поверхностном слое) сохраняются постоянными. Процесс распространения теплоты на этой стадии удовлетворительно описывается расчетной схемой двух нормально-полосовых источников (действительного и фиктивного), приложенных симметрично относительно адиабатической границы к полубесконеч-ному телу. Результаты расчетов по этой схеме, подтвержденные опытами по измерению температур, показывают, что предварительный подогрев сокращает время перехода к предельному состоянию процесса распространения теплоты, но не приводит к увеличению максимальной температуры в этом состоянии. [c.188]

Фиг. 121. Схема расчета измерения профиля <гласточкин хвост снаружи.

Цель испытаний состояла в получении дополнительной информации о дефектах материала сепараторов и их эволюции при действии рабочих и испытательных нагрузок. Заключения о возможности эксплуатации или необходимости ремонта аппаратов основаны на прочностных расчетах, при проведении которых наряду с прочими принимали во внимание данные акустико-эмиссионных измерений. Применение АЭД показало отсутствие тенденции к подрастанию дефектов при нагружении штатным испытательным давлением (1,25Рр). Следует отметить, что хотя отношение испытательного давления к расчетному было достаточно высоким, максимальные значения номинальных напряжений значительно уступали величине предела текучести, что связано с особенностями конструирования и расчета на прочность сосудов, предназначенных для эксплуатации в сероводородсодержащих средах. При испытаниях аппарата С-303 ставилась также задача контроля возникновения локальной пластичности металла в зоне вварки штуцера, что было необходимо для обеспечения корректности схемы расчета на прочность. Локальная пластичность не была обнаружена, что свидетельствует об упругом поведении материала при действии проектных нагрузок. [c.190]

Соответствующий опыт ставился неоднократно, однако до 1920 г. он не давал удовлетворительных результатов, так как N и dN сравнивались в разных опытах. В 1920 г. Чедвик впервые провел сравнение N и dN в одном и том же опыте. Схема опыта Чедвика изображена на рис. 76. Если источник а-частиц И и детектор Д (сцинтиллирующий экран) расположить на одинаковом расстоянии от рассеивателя Р, изготовленного в виде кольца, то геометрия опыта получается особенно удобной для расчета и выгодной, так как детектор собирает частицы, рассеянные под данным углом, со всей площади кольцевого рассеивателя. Количество dN рассеянных а-частиц измерялось в условиях, когда прямой пучок а-частиц (из источника в детектор) был закрыт непрозрачным для а-частиц экраном. Наоборот, при измерении N экраном закрывался рассеиватель. При этом для умень- [c.224]

Возможен и другой путь разделения х на %d и хр — путь косвенного расчета %d (или Хр) через посредство каких-либо измеренных на опыте немагнитных физических величин. Именно в этом и состоит предложенная Я-. Г. Дорфманом магнетохимическая схема определения диамагнитной и парамагнитной (составляющих восприимчивости. Конкретно Я. Г. Дорфман рекомендует воспользоваться для подсчета %d соотношением, выведенным Кирквудом, в котором Ха связывается с экспериментально измеренной статической поляризуемостью а. [c.153]

Метод сравнения. Этот метод, по существу, является разновидностью предыдущего, отличаясь от него только методикой измерения и расчетов. Схема и средства измерений такие же, как и в методе непосредственного отклонения (рис. 2-1). Сущность метода заключается в том, что измерение тока в цепи производят дважды один раз при включенном в цепь образце и второй раз при закороченном образце. Напряжение 11 при этом поддерживают неизменным. При первом измерении [c.33]

Принцип совмещения шкал основан на однозначной и стабильной связи между скоростями поперечных j и продольных С воли для данного металла. Задача состоит в том, чтобы найти порядковый номер донного сигнала продольной волны, появляющегося на развертке ЭЛТ точно в том же месте, что и эхо-сигнал А поперечной волны от отражателя, расположенного па заданной глубине (см. схему измерений на рис. 5.5). Из глубины h эхо-сигнал А приходит через время Т === 2/i/( f os а,,) + 2rj s время прихода на приемник и-го донного сигнала х, = 2nHl i, где Ps и Сз — средний путь и скорость ультразвука в призме (задержке) преобразователя. Тогда условие совпадения на развертке эхо-сигналов Л и Лоо (т, е. Tj = Т ), являющееся общим выражением для расчета совмещенных координатных шкал, можно записать в виде [c.206]

Выя1зленные закономерности позволили предложить способы определения размеров и угла наклона плоскостных дефектов-заключающиеся в измерении частотных интервалов между минимальными значениями в спектрах и полученными при двух углах озвучивания (схемы 19, 20 в табл. 5.7), а также последующем расчете параметров дефектов из системы уравнений [c.275]

Измерение сопротивлений проводится либо косвенно путем раздельного измерения силы тока и напряжения, либо непосредственно путем сопоставлекия в измерительной мостовой схеме. В обоих случаях процесс сводится в принципе к двум измерениям. При измерениях тока и напряжения приборы следует выбирать или подключать с таким расчетом, чтобы измеряемые ими значения h и (см. рис. 3.1) по возможности меньще искажали результаты измерений I ъ U. [c.83]

Схема информационных потоков при функционировании системы приведена на рис. 9.2. Система управления решает следующие технологические и информационные задачи управление станками предварительной и чистовой обработки (система DN ) управление шлифовальными станками и измерительными машинами (система N ) управление транспортирующими механизмами оптимизация числа проходов при предварительной и чистовой обработке в соответствии с величиной припусков оптимизация процесса шлифования управление маршрутизацией обрабатываемых деталей и их распределением по станкам учет и контроль деталей, находящихся в системе анализ измерений готовых изделий и вывод сертификата качества автоматический контроль инструментов учет ошибок обработки и их оценка, обеспечение аварийного режима работы расчет и выдача экономических характеристик работы оборудования. Примерно половина перечисленных функций относится к управлению, остальные направлены на обеспечение высокого качества изделий, минимизацию прсстсев. [c.235]

Блок-схема испытательного стенда приведена на рис. 2. Сигналы, поступающие от датчиков измерения нормального усилия (Дк) и крутящего момента (Дмкр), усиливаются усилителем динамических деформаций с коэффициентами 1,25ХЮ и 5,0ХЮ относительных единиц соответственно и регистрируются осциллографом. Для записи сигналов используются гальванометры с чувствительностью 0,04 и 2,5 мм/а соответственно. Максимальный коэффициент нелинейности измерительной цепи при расчете по [1] составляет - 2,8%. Кинематические параметры ключа при экспериментировании регистрировались кинокамерой (32 кадра в сек.)- [c.261]

Рассчитав все проводимости в соответствии с (10-21) и собрав электрическую схему, как это показано на рис. 10-1, можно приступать к решению конкретных задач радиационного теплообмена для рассматриваемой излучающей системы. Практически это решение сводится к заданию электрических граничных условий и измерению величин токов и напряжения во всех узлах схемы, соответствующих зонам излучающей системы. При этом для каждого узла схемы необходимо задать либо напряжение источника тока eo,i, либо сам ток h в зависимости от того, что по услов1ИЮ известно на данной зоне излучающей системы. При задании величин eo,i или h в электрической схеме для их расчета следует пользоваться формулами (10-22) и (10-23). После измерения неизвестных токов и напряжения в схеме-аналоге путем аналогичного пересчета получают значения искомых величин Qpea и Ет для всех зон излучающей системы. [c.290]

При расчете на прочность п жесткость конструкции последняя схематизируется (принимается расчетная схема). При этом элементы конструкции рассматриваются либо в форме бруса, либо в форме оболочки. Брусом называется тело, одно измерение которого (длина) значительно больше двух других измерений (поперечных размеров). Сечение бруса, перпендикулярное к его оси, называется поперечным сечением. Если размеры поперечного сечения бруса весьма малы по сравнению с его длиной и он не сопротивляется изгибу и сжатию, то такой брус называется нитью (провода электропередач, канаты подвесных дорог и т. п.). [c.260]

Таким образом, использование нормативного метода расчета потерь полного напора [1, 2, 8] при подъемном движении двухфазного потока в каналах на основе данных, полученных при заданных характеристиках течения по потерям напора на трение в горизонтальной трубе и истинному объемному паросодержа-нию ср в горизонтальном или вертикальном канале (при непосредственном измерении ф), может привести при проектировании соответствующего оборудования к совершенно неоправданному завышению высоты циркуляционных контуров (при естественной циркуляции) или мощности питательных насосов (при прямоточной схеме движения двухфазного теплоносителя). [c.175]

Для выяснения причин обнаруженных расхождений ОРГРЭС были поставлены специальные исследования на стенде, позволявшем синтезировать необходимые составы дымовых газов и тем избежать ошибок при весьма несовершенных прямых измерениях малых концентраций серного ангидрида. Кроме того, отсутствие золы облегчало изучение явления в чистом виде. Принципиальная схема стенда дана па рис. 8-17. Природный газ Даишвского месторождения в количестве до 2 м 1ч в расчете на нормальные параметры сжигался в печи и направлялся в кварцевую трубу диаметром 230 [c.230]

Тепловая установка, потребляюш,ая топливо или другой вид энергии, должна иметь технический паспорт, составленный на основе тщательно проведенных измерений различных показателей ее работы во время специальных теплотехнических испытаний и во время длительной эксплуатации. К паспорту должны быть приложены рабочие чертежи, размеры в которых уточнены по фактическому выполнению. Особенное значение имеют размеры рабочего пространства, его ограждений, длины и сечения дымоходов, позволяюш,ие рассчитывать тепловые балансы и аэродинамические сопротивления. Перед проведением теплотехнических испытаний производится полный осмотр установки, устраняются все недостатки, производится анализ записей в эксплуатационных журналах и показаний контрольно-измерительных приборов. Составляются программа исследований, а также схема расстановки дополнительных контрольно-измерительных приборов повышенной точности. Тепловые характеристики, положенные в основу рекомендуемых наивыгоднейших режимов, должны быть составлены только на основании экспериментальных данных, так как определение их посредством теоретических расчетов обычно недостаточно ввиду сложности явлений, протекающих в реальных условиях. [c.20]

В более поздних работах [10, 11, 12] методика экспериментального исследования теплообмена при высокочастотных колебаниях газа в канале была усовершенствована. Схема экспериментальной установки представлена на рис. ПО. На этой установке одновременно исследовались как гидродинамика колеблющегося потока (коэффициенты гидравлического сопротивления и коэффициент ослабления амплитуды колебания давления Р), так и процессы теплообмена. Несколько расширен диапазон изменения амплитуды колебания скорости, частоты и размеров канала dg = = 12 19,6 мм). Для расчета распределения амплитуд колебания скорости по длине канала была использована методика, приведенная в гл. II, основанная на экспериментальном измерении коэффициента ослабления. На рис. 128 приведено распределение относительной амплитуды колебания массовой скорости Д (ри)о/А (pu)omax по длине канала диаметром 19,6 мм для первой [c.241]

Сравнительные характеристики двух типов датчиков показаны на рис, 2.28, б. Они отражают влияние параметра Z)/ f= 1,5- 3,0 и диэлектрического покрытия на центральном электроде. Датчики Д1 Djd=2i) и Д2 (D/d=l,5) с фторопластовым покрытием толщиной 0,8 мм имеют слабый сигнал и узкий интервал линейной зависимости А/(бпл) (бпл=т0,2- -0,4 мм). Открытый датчик ДЗ (DJd=2,5) имеет значительно больший сигнал и линейность характеристики при бпл 0,4 мм.. Влияние проводимости сказывается при дальнейшем увеличении толщины пленки и кривые Д/(бпл) рассеиваются. Рабочий вариант датчика ДЗ в результате доработки показал слабое влияние сквозной проводимости даже в случае открытой конструкции активной зоны, что иллюстрируется его характеристикой Д/(6пл), полученной как на конденсате, так и на водопроводной воде. Кривые Д/(бпл) представляют изменение частоты генератора в зависимости от толщины пленки жидкости, полученные на калибровочном стенде, поэтому возможно построить простые и точные системы измерения толщины пленок, содержащие измерительный генератор и цифровой частотомер. Генератор должен обладать высокой стабильностью частоты, что требует специального выбора схемы и расчета цепей температурной стабилизации частоты. Построение измерительных генераторов на микросхемах и современных радиотехнических индуктивных компонентах позволяет создать миниатюрные конструкции блоков датчик толщины пленки — генератор, а также упростить технологию их установки в исследуемых каналах. [c.63]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...