Адиабатическая граница

Рис. 7.5. Влияние давления окружающей среды на положение адиабатических границ области испарения внутри проницаемого твэла при температуре вытекающего из него водяного пара 500 С

Адиабатическая граница представляет собой частный случай условия 2-го рода, когда тепловой поток с поверхности тела равен нулю, т. е. [c.148]

При выводе полей зависимых переменных получены ожидаемые распределения безразмерных скорости и температуры. Кольцевой канал узок вблизи внутренней трубы и широк у внешней. Поэтому максимальная скорость в сечении достигается на периферии. Это видно из полученных результатов. Наибольшее значение безразмерная температура имеет не на внешней адиабатической границе, а в области, лежашей несколько ближе к центру. Это является следствием зависимости источникового члена от локальной скорости течения. [c.218]

Граничное условие второго рода заключается в явном задании плотности теплового потока через границу. Частным случаем такой границы является адиабатическая граница, когда тепловой поток через нее равен 0. В технических расчетах сварочных процессов границу можно считать адиабатической, если тепловой поток через нее мал в сравнении с потоками внутри тела. [c.21]

Выполнить условие адиабатической границы можно, воспользовавшись методом отражения. Суть его в том, что для имитации теплового потока, отраженного от адиабатической границы, в расчет вводят фиктивный источник теплоты, равный по мощности и расположенный симметрично реальному источнику относительно границы (рис. 1.5, 6). Распределение температур с учетом границы (кривая 2) определяется суперпозицией температур от реального и фиктивного источников (кривые 1 и 1 ). [c.21]

Адиабатическая граница — такая граница, которая не пропускает тепло. [c.114]

Рис. 60. Схема распространения тепла в теле прн наличии адиабатической границы.

Физически этот случай можно представить следующим образом тепловой поток, дойдя до не пропускающей тепло границы, отражается от нее и распространяется в обратном направлении потому же закону, по которому он распространялся бы дальше в бесконечном теле, если бы пе было адиабатической границы. Температуры точек тела вблизи адиабатической границы равны сумме температур, возникших в этих точках в результате действия основного и отраженного тепловых потоков. [c.115]

Составьте уравнение распространения тепла в теле с адиабатической границей. [c.159]

Адиабатическая граница представляет собой частный случай 2-го рода. В этом случае тепловой поток через границу равен нулю дз =0 (рнс. IV.6, г). [c.144]

Математически температура в таком плоском слое с адиабатической границей 2 = 6 выразится алгебраической суммой температур от действительных и отраженных (принятых фиктивных) источников [c.178]

Дело в том, что в реальных средах, в отличие от идеальной жидкости, теплопроводность и вязкость — конечные величины. Поэтому стенку нельзя считать адиабатической границей для среды граничным условием явится равенство температур среды и стенки, что требует, в отличие от идеальной среды, выравнивания температур между средой и стенкой. Конечная же вязкость приводит к прилипанию частиц к границе в результате на границе должна обращаться в нуль не только нормальная, но, в отличие от идеальной среды, и касательная компонента скорости частиц. Мы покажем, что такое действие теплопроводности и вязкости [c.191]

Распределение температур в реальной среде вблизи теплопроводящей стенки отличается на величину Т от распределения при адиабатической границе. В то же время выравниванием температур на расстоянии порядка звуковой волны или изменением давления и адиабатического нагревания при удалении от стенки на расстояние многих глубин прогревания можно пренебрегать.. [c.192]

Это изменение сжатия пристеночного слоя при теплообмене эквивалентно для падающей волны смещению границы по нормали на ту же величину и. Значит, теплообмен у границы эквивалентен движению адиабатической границы с нормальной скоростью U2 = —ши. Подставляя Рад = получим из (58.4) [c.193]

В те.хнических расчетах, в частности применительно к сварке, нередко встречаются случаи, когда тепловой поток с поверхности тела мал по сравнению с потоками внутри тела. Тогда можно считать эту границу адиабатической. [c.148]

Несмотря на то что свариваемые изделия всегда имеют ограниченные размеры, в большинстве случаев для оценки температурного поля и определения термических циклов нет необходимости учитывать влияние границ тела. Однако в ряде случаев такой учет оказывается необходимым вследствие значительного влияния отраженной от границ тела теплоты на температурное поле. Границы тела в первом приближении можно считать не пропускающими теплоты, т. е. считать адиабатическими (см. п. 5.2). [c.183]

Допустим, что источник теплоты перемещается на некотором расстоянии от края пластины уо (рис. 6.15). Считая границу I—/ адиабатической, создадим отражение теплоты от нее. Этого можно достигнуть, если предположить, что пластина бесконечна и в ней движутся одновременно с одинаковой скоростью два источника одинаковой мощности. Расстояние между действительным и фиктивным источниками равно 2уо- Распределение температуры в некотором произвольном сечении от действительного Q] и фиктивного а источников теплоты в бес- [c.183]

Представим теперь себе систему, заключенную в адиабатическую оболочку и находящуюся во внутреннем равновесии. Адиабатическая оболочка не является жесткой она не допускает теплообмена, но не препятствует смещению границ системы. Система, находящаяся в адиабатической оболочке, из-за наличия только механических связей взаимодействует с внешними системами чисто механически, действуя на последние с некоторой силой или, наоборот, подвергаясь силовому воздействию с их стороны. [c.20]

Явление пересыщения почти всегда имеет место при адиабатическом истечении насыщенного, и слегка перегретого (в частности водяного) пара через сопла, вследствие чего для расчета процесса истечения необходимо знать как границу пересыщения, так и свойства пересыщенного пара. Кроме того, на, явлении пересыщения водяного пара и паров некоторых других жидкостей основано действие камеры Вильсона, являющейся одним из основных приборов атомной и ядерной физики, что также побуждало возможно подробнее исследовать границы пересыщения паров воды и некоторых других веществ. Тем не менее экспериментальных данных о степени пересыщения недостаточно. [c.237]

Предположим, что система, заключенная в адиабатическую оболочку, находится во внутреннем равновесии. Адиабатическая оболочка не является жесткой, она не допускает теплообмена, но не препятствует смещению границ системы. [c.21]

Перегретая жидкость может быть получена быстрым уменьшением (сбросом) давления жидкости. Пересыщенный пар образуется при быстром адиабатическом расширении насыщенного пара. Следует отметить, что в перегретой жидкости возможны состояния с отрицательными давлениями. Граница области состояний перегретой жидкости при р < О есть изотерма предельно низкой температуры, у которой ps - 0. [c.386]

Явление пересыщения почти всегда наблюдается при адиабатическом истечении насыщенного и слегка перегретого водяного пара. Поэтому для расчета процесса течения необходимо знать границу пересыщения и свойства пересыщенного пара. [c.389]

При адиабатическом течении, где отсутствует обмен тепла со средой вне границ потока, можно получить уравнение движения в конечном виде следующим образом. В термодинамике применяется функция состояния газа, называемая энтальпией (i). Ее изменение записывается так [c.125]

Другой вид инверсии температуры возникает в свободной атмосфере в результате медленного нисходящего движения воздушных слоев, что характерно для антициклона. Постепенное опускание воздушного слоя с вышележащих уровней сопровождается адиабатическим нагреванием верхней границы этого слоя. Подобные инверсии оседания очень часто наблюдаются поздней осенью, и тогда наступает бабье лето . [c.325]

В дальнейшем ограничимся рассмотрением таких видов потерь давления в двухфазном потоке, которые вызываются только наличием сил трения и объемных сил тяжести. Для этого проанализируем стационарное, стабилизированное, одномерное течение адиабатического, несжимаемого двухфазного потока кольцевого типа без волнообразования на границе раздела фаз в плоском канале постоянного сечения (рис. 1). В этих условиях потерями напора вследствие ускорения потока, наличия местных сопротивлений и прочими видами потерь напора можно пренебречь, за исключением потерь давления на трение и нивелирного напора. При движении этого потока в условиях отсутствия сил тяжести (g=0, ближе всего к этим условиям приближается течение двухфазного потока в горизонтальной трубе) полный перепад давления связан в основном только с диссипацией энергии потока вследствие трения. При подъемном (против сил тяжести) движении того же потока в вертикальном канале ( > 0) в дополнение к этим потерям добавляются потери напора, вызываемые необходимостью совершения работы против сил тяжести. Эти дополнительные потери давления обычно принято учитывать с помощью так называемого нивелирного напора. На ранних стадиях изучения двухфазного потока, когда он рассматривался как некоторый гомогенный поток с постоянной по сечению приведенной плотностью P j,(j= Р (1 — Р) + Ч-р"Р, где индексы ш " обозначают соответственно жидкую и газовую фазу р — объемное расходное газосодержание, рекомендовалось [3, 4] вычислять величину удельного нивелирного напора по следующей формуле [c.164]

Рис. 3.22. Инверсия адиабатических и изотермических границ повторяющегося элемента термоизоляции

Как следует из фиг. 7—9, границы существования определенных режимов течения значительно изменяются в зависимости от давления, длины трубы и температуры на входе. Влияние давления одинаково для любой длины и температуры на входе. При увеличении давления от 35 до 70 ата границы режимов сдвигаются в область значительно более высокого паросодержания. Это явление объясняется в основном увеличением плотности или уменьшением объема паровых полостей с ростом давления. С помощью соотношений, полученных для рассмотренных выше адиабатических условий, можно предсказывать такое влияние давления следовательно, эти соотношения дают возможность распространить результаты настоящего исследования на другие давления. Но эти соотношения неприменимы для низких давлений, когда переходы от одного режима к другому в основном происходят в области недогрева жидкости до температуры насыщения. [c.50]

Границы режимов течения существенно зависят от давления, длины трубы и температуры на входе. Для того чтобы установить возможность экстраполяции результатов настоящего исследования в область других давлений и диаметров, данные, полученные при низких тепловых потоках (длинные трубы, высокая температура жидкости на входе), сравнивались с экспериментальными данными и расчетными формулами, справедливыми для адиабатического течения двухфазной смеси. Установленные в работе соотношения позволяют с приемлемой точностью рассчитать границы между основными режимами течения. [c.54]

Авогадро число 53 Адгезия 15, 16, 17 Адиабатическая граница 148, 183 Айртон уравнение 94 Активация механическая 13 [c.552]

Рис. 17.19. Схема движения линейного источника теплоты при нагреве цилиндра малого диаметра а — движение источника вдоль образующей цилиндра б — развертка трубьз в пластины с адиабатическими границами в — подход источника теплоты к началу шва

Во время предварительного нагрева неподвижным источником достигается состояние теплонасыщения и при последующем перемещении источника нагрева (горелки) раЬ1еры температурного поля (в поверхностном слое) сохраняются постоянными. Процесс распространения теплоты на этой стадии удовлетворительно описывается расчетной схемой двух нормально-полосовых источников (действительного и фиктивного), приложенных симметрично относительно адиабатической границы к полубесконеч-ному телу. Результаты расчетов по этой схеме, подтвержденные опытами по измерению температур, показывают, что предварительный подогрев сокращает время перехода к предельному состоянию процесса распространения теплоты, но не приводит к увеличению максимальной температуры в этом состоянии. [c.188]

Чъ = (гь) = — Яь(5Гг/Зг)ь = О соответствует адиабатической внешней границе, а условия г ь = (гь) = О, pljWij =—p°iDf дкц дг)ь =0 [c.270]

На границе 1 тела задан тепловой поток, границы 2 п 3 адиабатически изолированы. На охлаждаемой поверхности 4 ставятся гранич- ые условия 3-го рода. Этот пример можно рассматривать в несколько условной йостановке как задачу отработки теплового режима конструкционного элемента (например, ребра жесткости) теплонапряженной поверхности нагрева. Приведенный далее протокол показывает, как развивается диалог при просмотре вариантов. [c.224]

Несмотря на то, что под действием ударной волны темкература металла и условиях адиабатического сжатия может достигать значительной величины, время воздействия температуры составляет несколько микросекунд, поэтому эта мгновенная температура не оказывает существенного влияния на процессы взаимодействия, происходящие на границе раздела волокна с матрицей. Несколько более существенное значение для этих процессов имеет остаточная температура, т. е. температура непосредственно после разгрузки металла. [c.160]

При определении е поверхности слоя первоначально измеряется собственный лучистый поток узкоугольным прибором, расположенным сверху на некотором расстоянии от слоя (рис. 3-14,а). С целью исключения переот-ражения и излучения от раскаленных стенок, находящихся над слоем, их можно экранировать холодными зачерненными поверхностями. Второе измерение производится прибором с насадкой (рис. 3-14,6), которая представляет собой адиабатическую полузамкнутую поверхность и состоит из нескольких жароупорных экранов. Прибор с насадкой приближается к границе поверхности псевдоожиженного слоя и образует с ним 90 [c.90]

Устройства, обычно называемые паровыми двигателями, а именно паровая поршневая машина и турбина, в термодинамическом смысле являются лишь частью тепловых двигателей. Согласно определению (см. 6-1) тепловой двигатель является непрерывно действующей системой, границы которой пересекают лишь тепло и работа. Границы паровой машины или турбины пересекает поток пара. Нужио также заметить, что для действия паровой машины или турбииы наличие потока тепла несущественно идеальная паровая машина или турбина является адиабатическим устройством. [c.65]

При расчетах удобнее пользоваться безразмерными величинами. Отнесем U к какой-либо характерной скорости, например к скорости звука в адиабатически и изоэнтропически заторможенном потоке на внешней границе пограничного слоя qo, а координату X — к хорде профиля и отметим безразмерные величины чертой (Е7, хит. д.). Тогда получим [c.65]

Приведем численный пример сравнения четырех образцовых газовых циклов цикла Карно, цикла Дизеля, газотурбинного цикла и цикла Отто. Сравнение проведем по первому методу, приняв температурные границы равными 7макс = 2 3О0°К и 7 мин=ЗбО°К. Давление в начале адиабатического сжатия во всех четырех циклах примем равным 1 кгс1см , что соответствует всасыванию атмосферного воздуха. [c.84]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...