Целя Шаги — Расчет

При выбранном шаге цепи расчет цепной передачи является поверочным — он имеет целью оценить ее работоспособность. [c.428]

Поверочный расчет. Его проводят с целью уточнения быстроходности (расчет времени цикла) и условий точности работы подачи по шагу. Расчет проводят после выбора -конструкции, компоновки узлов и механизмов подачи, определения массы подвижных частей, длин и диаметров трубопроводов, вредных объемов полостей цилиндров и т. д. [c.49]

Простейшей элементарной ячейкой такой решетки является ромб со стороной а (шаг решетки) и углом л/З, изображенный в левом нижнем углу фиг. 4. На базе такой ячейки можно построить большое количество возможных наборов N и параллелограммов V. Для вычислений удобнее прямоугольная форма. На фиг. 4 изображена простейшая прямоугольная элементарная ячейка со сторонами а и а 1 3, содержащая две молекулы. На ее базе можно построить семейство более крупных прямоугольных ячеек с N = 2п1/1д и отношением сторон 3 где и — целые числа. При расчетах удобно принять наибольшую сторону за единицу длины и за базис ячейки (за ось х системы координат). При этом высота ячейки к будет равна [c.324]

Это уравнение решают на ЭВМ стандартным методом уменьшения шага поиска корня Ug в целое число раз. Расчет прекращают при [c.323]

Безусловно, вопрос о расчете балок переменного сечения надо увязать с экономичностью конструкции. Следующим шагом на пути создания экономичных конструкций будет применение брусьев равного сопротивления изгибу. Некоторые преподаватели считают, что рассматривать такие брусья в курсе сопротивления материалов необходимо для последующего изучения расчета на изгиб зубьев колес в деталях машин. Пожалуй, это не совсем так, поскольку найти опасное сечение зуба (по номинальным напряжениям) можно и не вписывая в него брус равного сопротивления при этом способ,, не связанный с брусом равного сопротивления, более доходчив. Главная цель рассмотрения брусьев равного сопротивления состоит в расширении представлений учащихся о путях обеспечения экономичности элементов конструкций и, конечно, в расширении их технического кругозора. [c.138]

Для быстрой сходимости итерационного процесса нужно удачно выбрать начальное приближение (u/+ ) . Обычно его получают с помощью явной многошаговой формулы. Тогда в целом алгоритм расчета на каждом шаге выглядит так сначала предсказывается значение а затем проводится одно или несколько уточнений начального значения по формуле (1.57), т. е. получается предсказываю-ще-исправляющий метод, который часто называют методом предиктор—корректор. [c.36]

В целях минимизации погрешности была предложена следующая методика корректировки поправок по экспериментальным точкам [88]. Первоначально проводили расчет периода роста трещины по уравнениям (5.63) и (5.64) для каждого образца с использованием полученной выше поправки по соотношению (6.40). Далее задавали минимальную величину погрешности 2 % и путем итераций корректировали величину поправочной функции до достижения погрешности в расчете периода роста трещины указанной величины для каждого образца. Затем проводили осреднение значений полученных поправок для каждых трех образцов и полученную таким образом величину считали значением поправочной функции на условия нагружения по сравнению с одноосным пульсирующим циклом. В результате были получены следующие величины констант для скорости роста трещины и шага усталостных бороздок для единой кинетической кривой при одноосном пульсирующем цикле нагружения [c.328]

Система оценок критерия 3j построена таким образом, что с увеличением числа шагов возрастает число учитываемых параметров, становится выше и точность их расчета. Поэтому для одного и того же варианта значение 3j от шага к шагу только увеличивается. Вместе с тем на каждом шаге параметры процесса определяются так, что обеспечивают получение наименьшего значения оценки для каждого рассматриваемого варианта. Это позволяет вести направленный поиск по результатам анализа одного варианта-представителя, выбранного, по определенному правилу, исключать из рассмотрения (или, наоборот, оставлять для дальнейшего анализа) целый класс схем. [c.411]

Следующим шагом является кинетостатический расчет, цель которого сводится к определению реакций в кинематических парах механизма. [c.192]

На рис. 17 приводится эпюра напряжений Ог в сечении а=, 1. Там же пунктиром показаны значения Ог, найденные в [33] конечноразностным методом при сетке Ах=Аг/=1. Сравнение показывает в целом удовлетворительное качественное совпадение результатов, хотя в количественном отношении разница достигает примерно 20% (точка у = —1,5). Существенное отличие наблюдается в точке у= 1,5, где г з = 0. Учитывая весьма большой шаг сетки, принятый в [33], можно считать, что предлагаемое решение является вполне приемлемым для практических расчетов. [c.156]

Из приведенной таблицы явствует, что все крупные модули, начиная с модуля 7, выражаются целым числом миллиметров. Согласно формуле (9), это приводит к размерам делительных диаметров колес в целых числах миллиметров. Последнее является удобным при расчерчивании колес, изготовлении и монтаже. Простое выражение через модуль делительного диаметра колеса явилось одной из причин введения модуля как основного параметра при определении размеров зубчатых колес и величины их зубьев. Если бы, наоборот, при конструировании зубчатых колес стремились выбирать шаг зацепления в целых числах миллиметров, то, согласно формуле (8), не получили бы целого числа миллиметров в делительном диаметре и ввиду присутствия в знаменателе трансцендентного числа л этот диаметр получился бы выраженным в миллиметрах лишь приближенно, соответственно тому или другому приближенному значению, выбранному для числа я. Наоборот, при целом числе миллиметров в размерах модуля и диаметра делительной окружности значение для t получается в виде целого числа миллиметров с бесконечной дробью, которую следует оборвать на том или другом знаке в зависимости от точности расчета. [c.411]

Для исследования сходимости численного метода по количеству координатных функций и шагу ведущего параметра, а также для проверки эффективности предлагаемого подхода решен ряд задач упругого деформирования и устойчивости круглых пластин, сферических и конических оболочек. Результаты решений предшествуют анализу соответствующих задач ползучести. Некоторые из них сравниваются с данными литературы. Кроме того, целью предварительных расчетов является также оценка критических нагрузок, знание которых интересно при изучении устойчивости оболочек в условиях ползучести. [c.52]

Проверочный расчет цепной передачи при выбранном шаге цепи имеет целью оценить работоспособность передачи. [c.761]

Т. е., когда в печи все температуры равны и, таким образом, теплопередача отсутствует. Подобное состояние практически нереально и поэтому можно иногда говорить только о некотором приближении к этому состоянию. Для некоторого упрощения задачи во многих случаях можно, не нарушая точности, достаточной для технических целей, допустить постоянство температуры в пределах отдельных элементов, образующих систему (кладка, газы, поверхность нагрева и т. д.). Дальнейшим шагом упрощения является введение условного понятия эффективной температуры , применяемого в расчетах печей (Гэф). [c.20]

Величина а должна быть меньше числа, получаемого при делении на равномерные шаги, и должна быть целым числом. Например, развертка имеет г = 5, тогда п = 40/г = 40/5 = 8. Величину а можно принять для расчета равной 6 или 7. [c.204]

Профилирование примыкающих к торцу в точке излома оптимальных сверхзвуковых контуров начиналось с расчета невязкого течения в его до-, транс- и сверхзвуковых частях, образованных цилиндром = 1.5 при ж < о, торцом X = о при 1.0 < < 1.5 и выходящим из излома достаточно произвольным участком образующей (например, расширяющимся прямолинейным) при ж > 0. Расчет велся установлением по времени (со своим шагом для разных ячеек) с использованием численного алгоритма и программ [15, 16]. Разностная сетка адаптировалась к интенсивному пучку волн разрежения, возникающему при обтекании излома в точке а. С этой целью сеточные линии одного семейства сходились в указанную точку. Для контроля точ- [c.340]

Предлагаемый метод расчета на усталость при наличии концентратора напряжений требует ряда последовательных операций, если целью расчета является установление числовых данных и получение физической картины явления. Отдельные шаги расчета описываются [c.111]

В уравнении (7.96) матрица жесткости [/С] зависит от достигнутого уровня скоростей узловых перемещений. Это усложняет задачу отыскания решения указанного уравнения из-за необходимости рассматривать на каждом шаге по времени систему нелинейных алгебраических уравнений с многими неизвестными. Для этой цели удобно использовать итерационные методы, сводящие решение нелинейных задач к последовательности упругих решений. В расчетах использовался метод переменных параметров упругости. Интегрирование (7.96) по времени осуществлялось методом Эйлера с итерациями. [c.191]

Реакция несущего винта с учетом аэроупругости может быть определена для заданного положения управления. Однако режим задается такими параметрами, как скорость и полетная масса, а не положением управления. Следовательно, дополнительно к анализу должен быть выполнен расчет балансировочных параметров, включающий итерационные вычисления положения управления для достижения равновесия сил и моментов на несущем винте или на вертолете. Если рассматривается только несущий винт, то три параметра управления, а именно общий шаг и коэффициенты циклического шага (продольный и поперечный) определяют значения балансировочных параметров, например тяги несущего винта и наклона плоскости концов лопастей (или тяги, пропульсивной и поперечной сил). Если рассматривается вертолет в целом, то для уравновешивания шести сил и моментов на вертолете необходимо задать шесть параметров управления общий шаг, продольный и поперечный циклические шаги, положение педалей управления и углы тангажа и крена фюзеляжа. Расчет балансировочных параметров заключается в сравнении текущих значений сил и моментов на вертолете с заданными и таком изменении управляющих параметров, чтобы заданные значения получились при следующем цикле. Эти шаги повторяются до тех пор, пока не будут получены значения сил и моментов в пределах допустимых отклонений от заданных значений. Для определения требуемых приращений параметров управления необходимо знать производные сил на вертолете по параметрам управления. Эти производные могут быть либо получены простым анализом, либо вычислены перед итерацией путем задания приращения параметров управления на определенную величину с последующим определением приращения сил. Последний способ особенно подходит для расчетов предельных режимов полета. Нахождение одного балансировочного параметра, например значения общего шага при [c.691]

Полученные формулы для расчетов на прочность при сдвиге и кручении могут быть с достаточной для практических целей точностью применены при расчетах винтовых цилиндрических пружин, которые являются наиболее распространенными в технике типом пружин. Эти пружины навивают из проволоки круглого поперечного сечения, изготовленной из специальных марок стали. Если угол наклона витков пружины можно считать малым (другими словами, винтовая цилиндрическая пружина имеет малый шаг h.), то при расчете на прочность винтовой пружины можно пренебречь влиянием изгибающего момента. [c.182]

При явной схеме расчета по времени на каждом шаге напряжение в связующем определяется через приращения по упругопластическому закону для изотропного материала, а напряжения в волокнах с заданной ориентацией или приведенные напряжения в волокнистой. ткани могут быть вычислены на основе одномерных соотношений (см. 6.3). Таким образом, в дискретной модели учитывается структура композиционного материала и не используются осредненные анизотропные характеристики для материала в целом. В частности, если в дискретном элементе имеется N семейств волокон, каждое из которых характеризуется направлением v = v Gj ( = 1, 2,. .., TV), то скорость деформа- [c.142]

В целях определения рациональных значений размера КЭ и шага по времени для реальных покрытий и оснований проводились расчеты по тепловой части модели, которые показали, что приведенные значения составляют 10 см и 3 ч соответственно. [c.92]

Н. 3. Супоницкий [35] считает, что для оценки прочностных характеристик елочного замка необходимо выбрать такую комбинацию из лежаш,их в поле допусков на шаг зазоров, которая дает наиболее благоприятное распределение нагрузки между зубцами во всем процессе работы замка, для чего необходимо проделать целую серию соответствующих расчетов. [c.43]

П1Ж отработке алгр1 ггма и программы для ЭВМ проводился целый ряд пробных расчетов с целью выяснения влияния шага на накопление ошибки и эффективность комбинирования непрерывного и дискретного продолжения. На рис. 4.6 приведена зависимость безразмерного давления Р от относительного прогиба W = w(0)IR средней точки (/3 = 0) шарнирно закрепленной арки под действием равномерного давления при симметричном деформировании арки. Расчеты проводились для арки с пара-, метром с = 10" и углом До = 45 . [c.120]

В целях осовременить материал книги мы ввели в ее содержание передовые вопросы самолетостроения, как-то 1) разрезные крылья, устройство. цапов , плавающие элероны, убирающиеся шасси и тормозные колеса 2) в винтомоторной группе дано описание капотов NA A, Уаттера и пропеллеров с изменяемым шагом 3) расчет масляно-пневматического шасси с резиновой амортизацией 4) новые методы компенсации. [c.11]

После определения шагов шнека необходимо проверить, имеет ли рассчитанный шнек необходимые антикавитационные качества, т. е. надо убедиться в том, что обеспечиваемое шнеком значение кавитационного коэффициента быстроходности Ссрв не меньше значения Ссрв шах. заложенного в расчет угловой скорости вала насоса. С этой целью надо провести расчеты с использованием соотношений разд. 3.3.2. [c.340]

Итак, полученные ранее результаты проведенного, в СССР исследования влияния наклона лопаток и профилирования торцевых стенок были подтверждены последними экспериментальными данными, полученными в США. Варьирование наклона лопаток в совокупности с оптимальным профилированием торцевых стенок представляет собой важный шаг на пути достижения главной цели — полностью трехмерного расчета конфигурации проточной части сопловых решеток турбин. Совершенствование профилирования лопаток должно привести к значительному повышению КПД турбин. Более ясное понимание физической картины описанных эффектов будет способствовать также применению широкохордных турбинных лопаток с малым удлинением и повышенной нагрузкой. [c.291]

Одним из рещавщихся методических вопросов был выбор расчетной схемы. По-видимому, для учебных задач еще в большей степени, чем для научных расчетов, справедливо высказывание Цель расчетов — не числа, а понимание . Поэтому основным требованием к расчетной схеме было получение разумных, качественно правильных, результатов при счете на грубых сетках и с большими шагами по времени, что связано с ограниченным объемом памяти и небольшим быстродействием микро-ЭВМ. Следует отметить две особенности разработанной программы приведение граничных условий 1-го и 2-го рода к эквивалентным условиям 3-го рода, что обеспечило определенную универсальность программы, и модификацию конечно-разностной аппроксимации граничных условий, позволившую избежать осложнений при счете с большими сеточными числами Био. [c.203]

Проектный теплогидравлический расчет водографитового реактора типа РБМК. Расчет паропроизводительной установки типа РБМК (рис. 9.42) проводится с целью определения размеров активной зоны и требует задания следующих исходных данных тепловой мощности реактора Мт, давления в контуре реактора, температуры питательной воды, высоты активной зоны, толщины отражателей, шага квадратной решетки технологических каналов (ТК), размеров конструкционных элементов ТК (в том числе и твэлов) и контура циркуляции, коэффициента теплопередачи через зазор между оболочкой твэла и топливным сердечником (йз), коэффициента неравномерности энерговыделения по радиусу активной зоны и ТК кг, тк). Доли энерговыделения в твэлах (т)тв) в конструкционных материалах и в замедли-.реле. Кроме того, задаются лимитирующие параметры допустимая температура топлива (Т "), минимальный запас до критической мощности ТК (%р = и доля ТК в зоне [c.150]

Д/ б — диаметр стержня крючка, б = =(0,4-i-0,6) d /.—длина загнутой части крючка. L = (1,2- 1,3)/ Д/— зазор по шагу, л1 зянисит от скорости диска с крючками чем больше скорость, тем больше л/, д/ определяется опытным путем или расчетом [4]. Шаг между крючками с целью исключения заклинивания заготовок выбирают так, чтобы с нем укладывалось целое число длин заготовок н одна заготовка по длине, а другая по диаметру. Число крючков 2 = 10-г- 14. [c.932]

При изменении структуры тепловой схемы происходит исключение из схемы некоторых элементов при этом определяющие параметры исключаемых элементов перестают влиять на величину функции цели, но при движении по направлению антиградиента происходит их изменение. Значение такого определяющего параметра может быть изменено настолько, что при следующем расчете антиградиента пробный шаг по этому параметру не приведет к появлению исключенного элемента в схеме, т. е. параметр будет исключен из числа оптимизируемых, хотя при ином сочетании параметров влияние исключенного параметра могло быть существенным. Чтобы исключить подобные погрешности, в математической модели теплосиловой части АЭС предусмотрено удержание определяющих параметров исключаемых из схемы элементов в пределах, при которых пробный шаг по параметру в определенном направлении вновь включает соответствующий элемент в тепловую схему. [c.90]

При малом расчетном интервале х + —Хп правая часть (6-75) в расчете может приниматься линейной функцией продольной координаты. Однако расчеты показывают, что количество шагов интегрирования не следует брать слишком большим при ручном счете приемлемым размером шага является шаг с диапазоном изменения числа Маха от 0,3 до 0,5 при машинном счете меньший размер шага дает большую точность при малом значении 1М в потоках с dpfdx>0 при больших значениях 1 1 малые размеры шагов интегрирования позволяют точнее установить положение места отрыва пограничного слоя. С этой целью обычно возникает необходимость некоторой корректировки значений f и Я по шагам. В потоках с dpfdx<0 протяженность течения можно делить на большие участки по изменению числа Маха (с интервалом AMi=l,0) здесь отпадает необхо- [c.174]

В случае применения системы стоек (направляющие лопатки узкие) возможно резкое уменьшение напряжений в краевых стойках путем уменьшения шага стоек в секторе близ разъема диафрагмы. Следует иметь в виду, что при широких лопатках (стоек нет) способ уменьшения напряжения (в краевых лопатках) недопустим. Учитывая сказанное выше, при расчете напряжений в лопатках по методу Смита следует назначать повышенные коэффициенты запаса прочности, а при расчете по методу ЦКТИ и ХТГЗ следует помнить, что максимальные напряжения в крайних лопатках (у разъема) носят локальный характер и не определяют несущую способность диафрагмы в целом. Очевидно, что пластические деформации, которые могут иметь место в этой зоне, вызовут перераспределение напряжений. Последнее будет происходить особенно интенсивно при высокой температуре вследствие появления ползучести металла. [c.375]

Сеть прямоугольных координат х, у выбирается в каждом приближении с учетом необходимой точности расчетов со стороной клетки, составляющей целую часть шага t (например, h = tj5 или t/ Q). Сеточная область строится между профилями, как указано в работе [59] левая и правая границы области проводятся на расстоянии не более шага t от решетки через одну из линий сети. Верхняя и нижняя границы сеточной области вне решетки выбираются только по внешним точкам по отношению к крайним линиям тока. Значения Фд во всех точках сети определяются путем интерполяции между кривыми onst, причем вне решетки исполь- [c.44]

Для расчета одного технологического режима переработки резиновой смеси в валковом зазоре необходимо подготовить исходную информацию в соответствии со следующими идентификаторами программы N , NR — задаваемое число циклов интегрирования соответственно в зоне клин — валок и в зоне валок — валок рабочего зазора по угловой координате поворота валка (в случае отсутствия клина — отражателя принимается N = 0) NY — число циклов интегрирования по координате у поперечного сечения зазора, принимаемое для построения расходной характеристики а у) с регулярным шагом по у, определяемым формулой (4.30) N—число равномерных шагов по а, определяющее число -j- I линий тока в поступательном потоке материала L — число пропусков циклов интегрирования по продольной координате зазора при выводе на печать информации об эпюре удельного давления и координатах линий тока в отдельных поперечных сечениях, а также о ряде других текущих параметров процесса R — радиус валка НО — минимальный зазор между валками Hq VI, V2 — линейные скорости V, V2 валков MU — коэффициент консистенции материала ы при заданной температуре переработки М — индекс течения материала т KMIN — нижняя граница интервала поиска относительного калибра HjHo слоя материала на выходе из рабочего зазора КМАХ — верхняя граница этого интервала GMAX — высокое в пределах экспериментальной кривой течения материала значение скорости сдвиговой деформации YФ. задаваемое с целью выделения программным путем малого по сравнению с предельным сдвигового напряжения, определяющего выбор равномерного или неравномерного шага интегрирования по у путем сравнения с граничными касательными напряжениями FIH, FI — подготавливаемые только для расчета процесса с использованием клинового устройства значения угловых координат сечений входа материала в зону клин — валок и зону валок — валок соответственно, взятые по модулю NH — число точек графика Я(ф) для задания геометрии зазора клин — валок, подготавливаемое также только при использовании клинового устройства Н2 — толщина слоя материала Н2 в сечении загрузки в рабочий зазор, задаваемая в случае отсутствия клинового устройства MFI, MH[1 NH] —одномерные массивы соответствующих координат фг и Hi зазора клин — валок, подготавливаемые в случае применения клинового устройства. [c.228]

Для оптимизации структуры и параметров тепловой схемы с целью достижения максимума тепловой экономичности (минимума удельного расхода теплоты) при расчетах на ЭВМ используются методы нелинейного программирования покоординатного спуска градиентные нанскорейшего спуска и др. Эти методы позволяют значительно уменьшить объем расчетов при движении к оптимальному решению в направлении антиградиента или в покоординатном направлении с оптимальным шагом, полученным путем аппроксимации направления движения степенным полиномом. В качестве минимизируемого функционала рассматривается удельный расход теплоты q, определяемый по программе вариантного расчета описанного выше типа. [c.177]

При изучении свойств реальных процессов важным этапом является удачный подбор математических моделей. От модели требуется, чтобы она отражала те свойства процесса, которые представляются наиболее важными. При подборе и конкре-даации модели преследуют различные цели компактность описания, получение в удобной форме исходных данных для расчетов, формулировку требований к средствам измерения, регистрации и воспроизведения вибрационных процессов. Ниже рассмотрены модели непрерывных (немрерывнозначных) процессов. Однако изложенное справедливо и для последовательностей — процессов, у которых область определения образует дискретное множество [5]. Последовательность х может быть получена, например, из непрерывного процесса х ( ) путем его дискретизации по времени с шагом At [c.83]

Целью расчета прочности является оценка paциoнaльнo т силовой схемы отдельных узлов, выбор наиболее эффективногс материала, а также более подробный выбор форм деталей и основ ных размеров, обеспечивающих наименьшую массу. При этом конструктивные подробности отдельных деталей не представляют интереса. Например, нет необходимости устанавливать окончательно профиль сечения распорного шпангоута емкости, достаточно знать только требуемую площадь его сечения. Не представляют также интереса конструктивные подробности вафельной оболочки (вид расположения ребер, их шаг и размеры подкрепления), достаточно только определить эквивалентную толщину, характеризующую массу. Предварительные значения масс — основная расчетная величина для разработки детальной чертежной документации. [c.10]

Проверкой практической корректности метода является и проведение серии расчетов с возрастающим числом вихрей п и уменьшающимся шагом по времени Дт. Оказалось, что не только характеристики несущих систем (нагрузки, аэродинамические коэффициенты), но и структуры вихревых следов в целом определяются с удовлетворительной точностью. Подтверждением последнего был и следующий численный эксперимент. Отрывное несимметричное обтекахше пластш1ы под углом атаки а = 90° после окончания переходного режима носит периодический характер. Формы следа, построенные последовательно через полпериода и период, оказались с достаточной точностью идентичными на протяже1гаи всего расчета. [c.353]

Изучение модели тепловлагопереноса, ее чувствительности к изменению начальных условий, временных и пространственных шагов, теплофизических и массообменных характеристик позволило сделать некоторые практически важные выводы. Например, наилучшим приближением к реальным условиям при решении задач промерзания и протаивания оснований аэродромных покрытий является задание на верхней границе среднедекадных температур. При отсутствии необходимой информации или при большой протяженности расчетного периода и соответствующих колебаниях указанных температур в течение месяца (в целях уменьшения количества вводимых данных) возможно задание условий в виде среднемесячных температур для расчетов промерзания, что особенно оправдано в случае влажности грунтов, близкой к насыщению. В то же время использование среднемесячных температур для расчетов на период протаивания оправдано (без значительных ошибок) только в случае длительной распутицы (месяц и более). [c.108]

Конечная цель анализа прочности конструкций летательных аппаратов при наличии трещин, как указано в разделе IIIA, заключается в том, чтобы заменить испытания натурной конструкции расчетом с целью получения более рациональной и более экономичной конструкции. Несмотря на то, что первая работа по исследованию поведения стекла с трещинами была сделана Гриффитсом около 50 лет назад, идея ее развития применительно к обычному методу анализа прочности является настолько новой, что только первые шаги сделаны по пути к цели. Большую часть работы следует выполнить. [c.446]

Из всего сказанного выше о проводящихся исследованиях и об изобилии и сложности способов перелетов с облетом планет можно со всей очевидностью заключить, что расчет таких траекторий требует чрезмерно большого объема работы. Вполне естественны поэтому попытки как-то автоматизировать методы отыскания траекторий облета путем сопряжения ветвей траектории в окрестности планеты-цели, а также методы представления результатов в ходе анализа перелета. Кроп и Дируэстер [24] составили для фирмы Локхид Мисайлз энд Спейс Компани специальную программу автоматического расчета на ЭВМ траекторий облета одной планеты с возвраш,ением и траекторий с попутным облетом Венеры. Исходными данными для этой программы служат названия планет отправления и назначения, а также название планеты, гравитационное поле которой используется для управления траекторией, интервал дат запуска, облета и возвраш.ения, шаг изменения дат, максимальное и минимальное допустимые расстояния до центра планеты при облете. Программа отыскивает соответствую- [c.32]

Даже само кинетическое уравнение представляет собой все еще весьма сложный объект. Следующий важный шаг в направлении упрощения описания систем заключается в исследовании медленна меняющихся прощссов. Речь идет о процессах, для которых играет роль лишь низко расположенная часть спектра кинетического уравнения вклады всех иныг частей спектра почти полностью успевают затухнуть. В гл. 13 мы видели, что такая часть спектра совпадает со спектром макроскопических гидродинамических уравнений. Следовательно, функция распределения В данном режиме всецело определяется пятью макроскопиче скими функциями (или полями), описываюш ими плотность, скорость и внутреннюю энергию. Для практических целей наиболее важен именно такой класс проблем неравновесной статистической механики. В этом случае уравнения становятся достаточно простыми и могут быть решены, если сильные нелинейные аффекты оказываются несущественными. Здесь были разработаны различные мощные приближения, позволяющее доводить расчеты до конкретных чисел и проводить сравнение с экспериментом, или, наоборот, определять молекулярные свойства из макроскопических измерений. [c.351]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...