У удельный расход теплоты

У удельный расход теплоты 12. 23, 66, 69, 72, 118 [c.274]

Удельный расход теплоты турбины К-800-240-2 после частичной реконструкции, приведенный к гарантийным условиям, равнялся на нагрузке 800 МВт - 7815 кДж/(кВт-ч) (см. табл. 4.2). Проведенные испытания показали, что КПД ЦВД примерно на % выше у турбины К-800-240-3, чем у турбины К-800-240-2, КПД ЦСД (с учетом уже проведенной модернизации) выше на 0,6%, а система регенерации на 82 [c.82]

Все это дает основание считать, что удельный расход теплоты головных турбин К-800-240-3 должен быть не менее чем на 42 кДж/(кВт-ч) меньше, чем у турбины К-800-240-2, и составляет не более 7767 кДж/(кВт-ч). [c.83]

В задачу расчета входит нахождение тех же параметров и показателей экономичности, что и для испарительной опреснительной установки. Однако формулы, по которым определяются эти величины для испарительной установки, не могут быть использованы при проектировании установки мгновенного вскипания. В частности, у испарительных установок удельный расход теплоты и удельная поверхность нагрева в основном определяются числом аппаратов и с их увеличением расход теплоты на установку уменьшается, а поверхности нагрева возрастают. У установок мгновенного вскипания для заданных температур воды на входе в первую ступень и сбрасываемого из последней ступени рассола общее число ступеней однозначно не определяет удельного расхода теплоты, а их увеличение приводит к уменьшению удельной поверхности нагрева. [c.106]

Разделив обе части на расход удаляемой влаги УУ, получим выражение для удельного расхода теплоты (т. е. отнесенного к 1 кг испаряемой влаги) [c.228]

Основными показателями работы ДВС являются мощность и крутящий момент на коленчатом валу часовой и удельный расход топлива, характеризующие экономичность двигателя эффективный КПД, характеризующий совершенство конструкции ДВС. Удельным расходом топлива называют отношение его часового расхода к мощности на коленчатом валу. Под эффективным КПД понимают отношение указанной выше мощности к затраченной теплоте использованного топлива. Дизели обладают более высоким эффективным КПД (0,35. .. 0,45) по сравнению с карбюраторными двигателями (0,26. .. 0,32), а также более низким удельным расходом топлива - 190. .. 240 г/кВт-ч при 280. .. 320 г/кВт-ч у карбюраторных двигателей. В выхлопных газах дизелей содержится меньше токсичных веществ. К недостаткам дизелей относятся затрудненный запуск при низких температурах, высокая чувствительность к перегрузкам, а также большая масса [c.29]

Задача 7.26. Определить удельный расход условного топлива на выработку 1 кВт-ч электроэнергии для конденсационной электростанции с тремя турбогенераторами мощностью УУ = 50-10 кВт каждый и с числом часов использования установленной мощности Гу = 5000 ч, если станция израсходовала 5=305-10 кг/год каменного угля с низшей теплотой сгорания QP=28 300 кДж/кг. [c.223]

Так как в турбинах с противодавлением или ухудшенным вакуумом теплота пара, уходящего из турбины, используется у теплового потребителя, а не передается бесполезно через конденсаторы окружающей среде, то у таких турбин удельные расходы тепла на выработку электроэнергии всегда много лучше, чем у обычных конденсационных турбин, т. е. [c.234]

Применение правого способа сварки повышает производительность процесса при одновременном снижении удельного расхода газов за счет более полного использования теплоты пламени, а также уменьшает коробление металла из-за большей концентрации нагрева. При правом способе сварки пламя защищает металл шва от окисления кислородом воздуха. Металл получается более плотным, так как пламя направлено на кристаллизующийся шов и у газов больше времени для выхода наружу из расплава. Левый способ целесообразно применять при сварке металлов малых толщин (до 4—5 мм), а также металлов со сравнительно низкой температурой [c.23]

Сравнение параметров газодизеля при работе его только на жидком топливе по нагрузочной характеристике представлено на рис. 70. При работе по газодизельному циклу наблюдается возрастание удельного расхода тепла в области частичных нагрузок, среднее эффективное давление газов в цилиндре Ре = 0,4—1,2 МПа, что объясняется увеличением удельного расхода воздуха, при этом состав смеси приближается к пределу воспламеняемости, снижается скорость сгорания, возрастает теплота сгорания и ухудшается термический к. п, д. Следует отметить более мягкую работу газодизеля за счет снижения максимального давления, с чем связано меньшее среднее эффективное давление, чем у базового дизеля соответственно [c.181]

Как было показано выше, этот пар выгодно подавать в линию сжатого воздуха, идущего от компрессора к АТ. В последнем пар перегревается до 770° С и работает вместе с воздухом в турбине. Так как на сжатие пара энергия компрессора не расходуется, удельная полезная работа 1 кг пара в турбине более чем в 2 раза больше, чем работа I кг газа. Подача пара в АТ позволяет увеличить отбор теплоты от них (линия J рис. 7,5), которая иначе летом пропадает. Линия 3 построена применительно к типовой ГТУ, не рассчитанной на дополнительную подачу пара, поэтому количество последнего ограничено в среднем 40—50 т/ч. Если турбину специально приспособить к постоянной дополнительной подаче пара, то можно использовать в ней весь пар от КУ и даже, если это окажется выгодным, пар от других УУ. [c.164]

Задача 5.46. Определить в процентах тепло, превращенное в полезную работу в восьмицилиндровом четырехтактном дизельном двигателе, если среднее индикаторное давление рг = 7,5-10 Па, степень сжатия е=16,5 полный объем цилиндра Уа=19,8-10 м частота вращения коленчатого вала /г = 2100 об/мин, механический к. п. д. Пм = 0,8, низшая теплота сгорания топлива = = 42 800 кДж/кг и удельный эффективный расход топлива Ье = 0,255 кг/(кВт-ч). [c.187]

Алгоритм и пример поверочного расчета подогревателей мазута типа ПМР. Исходными данными для поверочного расчета являются марка мазута расход мазута G , м /с начальная температура мазута "С номинальная конечная температура мазута С давление греющего пара Па температура перегретого пара t , С удельная теплоемкость перегретого пара Дж/(кг К) температура насыщенного пара С материал труб теплопроводность материала труб Вт/(м К) геометрические характеристики аппарата наружный диаметр труб, несущих оребрение, м внутренний диаметр труб, несущих оребрение, i , м наружный диаметр наружных труб м внутренний диаметр наружных труб, число ребер на трубе 2р, шт высота ребра h , м толщина ребра 5р, м наружный диаметр трубы, по которой подается пар м внутренний диаметр корпуса м число ходов трубного пространства z число труб и длина труб L, м теплофизические характеристики конденсата плотность р , кг/м теплопроводность Вт/(м-К) кинематическая вязкость у, , м /с удельная теплота парообразования г , Дж/кг. [c.390]

Рекомендуется устанавливать однотипные котлоагрегаты одинаковой производительности, с максимальным укрупнением единичной мош,-ности. Паровые котлоагрегаты выбирают на давление и температуру пара, обеспечивающие параметры пара у потребителя с учетом потерь давления и теплоты на внешней трассе тепловых сетей. При укрупнении единичной мощности котлоагрегатов обеспечивается сокращение их числа, единиц вспомогательного оборудования, протяженности коммуникаций котельной, строительного объема зданий, удельных капиталовложений, а также эксплуатационных расходов за счет повышения КПД котлоагрегатов и уменьшения числа обслуживающего персонала. [c.413]

О — расход теплоты, тепловая нагрузка, Дж/ч ГДж/ч Гкад/ч кВт (кДж/с) у — удельный расход теплоты, кДж/(кВт ч) ккал/(кВт-ч) [c.5]

Второй член определяет перерасход топлива, вызываемый тем, что удельный расход топлива при конденсационной выработке на ТЭЦ больше, чем на КЭС ( )тэц > кэс). Объясняется это тем, что среднегодовой внутренний относительный к. п. д. конденсационного потока теплофикационных турбин (т)( ) меньше, чем конденсационных. Кроме того, на ТЭЦ экономически оптимальнее гавление пара в конденсаторе выше, чем на КЭС, и во многих случаях начальное давление пара на ТЭЦ (13 МПа) ниже, чем на КЭС (24 МПа). При начальном давлении пара 13 МПа на ТЭЦ нет промежуточного перегрева. Например, проектный удельный расход теплоты турбиной Т-100г130 при работе на конденсационном режиме примерно на 10% больще, чем у турбины К-200-130, и примерно на 17% больше, чем у турбины К-300-240. [c.26]

Промежуточный перегрев пара применяется на всех конденсационных ПТУ с начальным давлением пара 12,75 МПа и выше и температурой 540—565 °С. Температура пара после промежуточного перегрева принимается равной или близкой к начальной. При этом удельный расход теплоты снижается примерно на 4—6 %. Двукратный промежуточный перегрев в установках на закритиче-ские параметры пара повышает тепловую экономичность на 6—7 %. Промежуточный перегрев является также средством снижения влажности пара в последних ступенях турбины до допустимого уровня (у < 0,1 для турбин с частотой вращения п = [c.350]

Удельный расход теплоты у лучших образцов газовых днига-телей достигает 1500—1600 ккал/ л. с. ч), что соответствует значению эффективного к. п. д. 39,5—42 о. [c.326]

Важнейшим пдановум и отчетным показателем тепловой работы печей является удельный расход условного топлива (с теплотой сгорания 29310 [ Цж/кг). Он получается делением общего расхода условною топлива па массу годной продукции Огод (т) и обозначается Ь, кг у, т/т. [c.14]

Тепловыми насосами называются установки, предназначенные для повышения потенциала низкотемпературной теплоты за счет расхода электроэнергии или другой высокопотенциальной энергии. Они применяются для нагревания объекта, например для отопления помещений. Как и холодильная установка, тепловой насос (рис. 8.4) работает по обратному циклу, т. е. за счет затраты удельной работы 1о в компрессоре К (или теплоты другого потенциала), который отбирает удельную теплоту д у источника низкой температуры И (теплоотдатчика) и сообщает удельную теплоту д источнику высокой температуры (теплоприемнику) ТП, причем = <72 + /о. [c.137]

Рассмотрим процесс перегрева пара (см. рис. 17, процесс с — d). Теплота, сообщаемая пару при р = onst для его перегрева, называется теплотой перегрева пара В T- s-диаграмме она определяется площадью под линией —d. В процессе перегрева пара происходит увеличение температуры и удельного объема газа, т. е. теплота q ep, сообщаемая в этом процессе, расходуется на изменение внутренней энергии Аи = и — ы" и на работу расширения пара /пер = Р (v — v"). В у-диаграмме эта работа определяется площадью под линией с—d. В соответствии с первым законом термодинамики [c.59]

V — наибольшее значение комплекса, характеризующего неравномерность энерговыделения по высоте ТВС Я вс — высота тепловыделяющей сборки kr — коэффициент неравномерности тепловыделения по радиусу ТВС Якр — критическое давление г — скрытая теплота парообразования По — обогреваемый периметр ТВС Йт — минимальный теплогидравлический диаметр тепловой ячейки (pw) — массовая скорость теплоносителя Ibx, i — энтальпия теплоносителя на входе в ТВС и на линии насыщения. Будем считать, что выражение (2) использовалось в тепловом расчете рассматриваемой активной зоны для вычисления критической мощности наиболее теплонапряженной ТВС, определяющей предельные условия безаварийной работы реактора. Пусть эта тепловыделяющая сборка характеризуется параметрами Ятвс = 1 м v= 1,25 1,05 L, = A-[Q- м ПоЗ. = 8-10 " м. Если представить массовую скорость теплоносителя в виде (рш) = = /гшО/( твс 3600/у), где /Сш — коэффициент щайбования рассматриваемой ТВС %вс — число ТВС в активной зоне / — проходное сечение ТВС v — удельный объем теплоносителя на входе в ТВС, то при /гш=1,1 Ятвс = 400 и / = 6-10 м (pay) = G(785,5y). При изменении расхода теплоносителя через реактор в диапазоне 1000—1500 м /ч сформулированным условиям соответствует А = / к. Подставив выражение для А и (pw), а также значения перечисленных выше параметров в формулу (2), получим [c.143]

Пар и горячая вода вырабатываются на ТГТУ за счет теплоты, уже полностью отработавшей в силовом цикле двигателя (как при простых, так и сложных схемах), поэтому температурный уровень отпускаемой теплоты (пара или горячей воды) практически не влияет на экономию топлива, которую дает ТГТУ по сравнению с расходом топлива при работе по раздельному вариадту (КЭС плюс котельная). При повышенны., температурах отпускаемой теплоты экономия топлива примерно на 1% меньше из-за увеличения падения давления выхлопных газов в теплообменннке. У паротурбинных ТЭЦ давление отпускаемого пара сильно влияет на экономию топлива. Так. при начальных параметрах пара 13 МПа, 565° С удельная экономия топлива на единицу отпущенной теплоты при отпуске пара 1,3 МПа примерно в 2 раза меньше, чем при отпуске теплоты с горячей водой и ступенчатом ее подогреве. [c.192]

Какой удельный- эффективный расход бензина у карбюраторного двигателя, если его эффективный к. <п. д. 30% н низшая теплота сгорания бензина 43 300 кдж1кг. [c.126]

Итак, начало процесса изображается на диаграмме точкой Это означает, что 1 кг воды при температуре и давлении насыщения и Р1) занимает в цилиндре удельный объем уЬ Практически в цилиндре в этот момент находится однофазная среда, состоящая из воды. При дальнейшем подводе теплоты к цилиндру происходит постепенное превращение воды в пар. Процесс парообразования при постоянном давлении протекает по изобаре Г-Г. Эта изобара совпадает с изотермой, так как подведенная в это время теплота расходуется не на повышение температуры воды и пара, а только на преодоление сил притяжения между молекулами и на работу расширения пара. В это время в цплиндре находится двухфазная среда вода 4- пар, которая является влажным насыщенным паром. Образующийся пар, расширяясь, передвигает поршень слева направо, увеличивая свой удельный объем в цилиндре. Чем меньше остается в цилиндре воды, тем больше в нем образуется пара. Пар становится суше и удельный объем его увели- [c.129]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...