282, 295 — Шаги — Расчет

Прочность резьбы в пластмассах целесообразно оценивать экспериментально ввиду многочисленности факторов, её определяющих. Многообразие видов и марок пластмасс, а также различие в методах воспроизведения резьбы (прессование, нарезка метчиком, нарезка самим винтом) делают обычные расчёты весьма условными. Повышенное по сравнению с чисто металлическими соединениями трение в резьбовых соединениях пластмасса + сталь" позволяет применять резьбу с так называемым укрупнённым" шагом. При этом лучше обеспечивается равнопрочность стержня винта по внутреннему диаметру резьбы (растяжение) и витков резьбы (срез — смятие — изгиб). [c.202]

Если нет гарантии, что указанные на чертеже допускаемые ошибки в шаге и накопленная ошибка в шаге не будут (или не были, если производится поверочный расчёт) превышены при нарезании или при шлифовании зубьев, то при расчёте следует учитывать в 2—3 раза большие ошибки, чем указанные в табл. 24. [c.281]

Если ширина косозубого колеса меньше 0,8 осевого шага, то и определяется так же, как и при расчёте прямозубых колёс. [c.283]

Если при расчёте учитывается динамическая нагрузка вызываемая накопленной ошибкой в шаге, то [c.283]

Ошибки в основном шаге и в микронах (наибольшая вероятная разность основных -шагов шестерни и колеса) — при поверочном расчёте прямозубых колёс ошибки в окружном шаге шестерни и колеса [c.287]

По найденным в п. 11 (или по заданным) значениям ошибок в шаге и по формуле (28) (стр. 282) или (30) (стр. 283) определить и учесть примечания 1—4 на стр. 282— 283 или примечания 1—9 на стр.. 283 при расчёте быстроходных колёс (v > 15 м/сек) по формулам (31) —(31в) (стр. 283—284) определить U, учесть примечания 1—3 на стр. 284 по формулам (27) и (27а) (стр. 282) определить учесть примечания 1 и 2 к этим формулам. [c.288]

Установить значения чисел зубьев шестерни и колеса и торцевого модуля или диаметрального питча р, угла наклона зубьев на начальной окружности g и рабочей ширины зубчатых колёс Ь. Эти величины определяются расчётом на прочность и долговечность или выбираются из конструктивных соображений. Значения /Лу, р и А рекомендуется выбирать такими, чтобы отношение углового сдвига торцев зуба к угловому шагу находилось в пределах 1,25—1,5. При этом рекомендуется принимать й=0,3/, и р р-35°. [c.329]

Расчёт высокоскоростной зубчатой цепной передачи. Максимальное полезное усилие Т, которое может передать цепь с условной шириной 6 = 10 мм, равно при выбранных шаге и скорости [c.382]

В клёпаных балках соединения вертикальной стенки с поясами конструируют при шаге заклёпок t = 4- 7d (фиг. 42, б) риски заклёпок в уголках устанавливают на основании указаний в гл. V. Усилия, срезывающие заклёпку, при работе балки на поперечный изгиб находятся по формуле (22) S и J при расчёте заклёпок принимают брутто. Статический момент 5 вычисляется от площади поперечного сечения, не заштрихованного на фиг. 42, б. Расчёт прочности самой заклёпки производят на смятие или на срез (см. гл. V). [c.870]

Вертикальные заклёпки в поясах имеют шаг, одинаковый с горизонтальными. Их расчёт прочности производят по той же формуле при соответствующей величине статического момента. Расстояние от риски вертикальных заклёпок до кромки из условие плотного соприкасания не должно превышать 4d или 85. [c.870]

Расчёт прочности заклёпок, прикрепляющих к стенке уголки жёсткости, пе производится, шаг этих заклёпок целесообразно устанавливать от 6d до 9d. Под уголки жёсткости следует устанавливать прокладки. [c.870]

Для увеличения стойкости долбяков при черновой обработке рекомендуется менять направление их вращения после 120—140 мин. работы. Это мероприятие обычно увеличивает стойкость долбяков на 50—70%. При обработке колёс до jM = 6 червячными фрезами рекомендуется производить их осевую передвижку по фрезерной оправке на величину, равную 1,5—2 шагам, после нормального затупления работающих зубьев, поэтому первоначальную установку фрезы следует производить в крайнем положении с таким расчётом, чтобы обеспечить полное её зацепление с нарезаемой заготовкой. При нарезании колёс с модулем М = 1 — 1,5 стандартными однозаходными червячными фрезами удаётся получить от трёх до восьми передвижек и тем самым почти во столько же раз увеличить стойкость фрез. При нарезании колёс М = 4 число передвижек получается равным от двух до четырёх. [c.109]

Учитывая процесс релаксации, а также для повышения прочности пружины навиваются с увеличенным по сравнению с указанным в рабочем чертеже шагом и затем подвергаются обжатию. Увеличение шага определяется экспериментальным путём или расчётом [6]. [c.205]

Золотниковые шпильки без расчёта применяются диаметром 20—25 мм при шаге не более 150 мм. По литейным соображениям толщина чугунных и стальных крышек для поршневых барабанов назначается равной 20—25 мм, а для золотниковых — 15—20 мм. [c.321]

Размеры пальцев диаметр 1] = 50ч-70 мм. и длина 2,8-нЗ / . Число пальцев определяется расчётом их на срез. Допускаемое напряжение для дубовых пальцев / = 8-7-12 кг/сл при максимальной нагрузке. Шаг между пальцами 1,8- -2,0 1. [c.922]

Кинематический расчёт коробок подач для нарезания резьбы производится следующим образом I) выписываются все резьбы, которые должны быть осуществлены коробкой подач 2) шаги основной, из подлежащих нарезанию на станке, метрической резьбы записываются в столбцы таким образом, чтобы числа каждого столбца получались умножением на 2 чисел в тех же строках предыдущего столбца. [c.42]

Лучшие результаты даёт блок с выдвижными секциями на болтах, с помощью которых может регулироваться шаг гнёзд на блоках, сохраняемый несколько большим шага муфт (фиг. Ш). Для облегчения выхода муфты из зацепления установлены шарнирные щёки гнёзд Расчёт силы зацепления — по формуле (25). Блок находит применение при передаче значительных тяговых усилий. [c.1036]

Усилие в ковшевой цепи, от которого зависят её размеры, удовлетворяющие условиям прочности, определяется мощностью, передаваемой ведущему валу, с добавлением усилия от инерционной нагрузки, которая возникает в моменты ускорительных периодов движения цепи и зависит от средней скорости движения, от числа зубьев (граней) ведущей звёздочки и от шага цепи (см. расчёт цепных транспортёров). [c.1206]

Для того чтобы оценить точность предложенного метода расчёта, содержащего ряд упрощающих предположений, были проведены эксперименты на моделях. Модельный образец представлял собой стальную плиту, в которую запрессованы стальные цилиндрические штыри диаметром 2а = 3 мм. Оси штырей образуют гексагональную решётку с постоянным шагом I, а вершины штырей расположены в одной плоскости, равноудалённой от поверхности плиты. В экспериментах использовали два образца один с плотностями расположения штырей а/1 = 0,125, (образец А), а другой - с а/1 = 0,25 (образец Б). Количество штырей N в каждом образце равнялось 55. Контртелом, имитирующим упругое полупространство, служил резиновый образец, имеющий форму параллелепипеда. [c.50]

Анализ результатов. Численные расчёты проводились для системы сферических штампов (/(г) = r / 2R), R - радиус кривизны штампа), расположенных в узлах гексагональной решётки с шагом I. Установлено, что контактные характеристики и напряжённое состояние внутри тел зависят от следующих безразмерных структурных параметров относительного модуля упругости поверхностного слоя х — Е1/Е2, безразмерного расстояния между инденторами I = 1/R, относительной толщины [c.238]

Для решения уравнений (7.66)-(7.68) использовался пошаговый метод. Шаг по времени Ат выбирался с таким расчётом, чтобы в пределах каждого интервала (rf ,Tf +i), где т +i = Tf + Ат, Го = О, А = 0,1,..., можно было пренебречь перераспределением [c.389]

Усиление и рост интенсивности лазерного излучения, по мере его распространения внутри образца, можно численно рассчитать из уравнения (4.29), продвигаясь по параллелепипеду вдоль оси Z с шагом 5z = 1 мм. Результаты этого расчёта приведены на рис. 4.4. [c.149]

Для отыскания суммарных характеристик х и о можно подменить решётку заданных профилей решёткой теоретических профилей, имеющих те же значения относительной толщины, относительной кривизны, шага и установочного угла расчёт же решётки, составленной из теоретических профилей, не представляет особого труда. [c.404]

Расчеты проводились для случая стальных оболочек, разделенных водой. Радиус внешней оболочки полагался 1 м, внутренней — 0,5 м, толщины составляли 0,05 м и 0,03 м соответственно. Нагрузка (IV. 12) изменялась по времени по закону равнобедренного треугольника, основание которого равнялось 75 мкс. При расчётах шаг по угловой координате равнялся я/42, шаг по г — R — / i)/10. Шаг по времени подбирался экспериментально, из условия обеспечения устойчивости расчетов. Точность расчетов была проверена путем дробления шагов по координатам и времени, а также сопоставлением результатов расчетов по описанному выше алгоритму с данными расчетов по алгоритму предыдущих параграфов главы, реализованных для потенциального течения идеальной жидкости. [c.113]

Во всех тех случаях (фиг. 9), когда шаг размещения болтов t < 5d(j, а "ширина опорной поверхности стыка Ь < Ь(1ц, расчёт Sp, допустимо вести, исходя из площади ftxf, независимо от толщины сопрягаемой детали. [c.180]

Обэзначения в формулах ( а) — (13д) to — основной шаг в см т — расчётное контактное напряжение сдвига, найденное по формуле (4) или (4з) без учёта кратковременных перегрузок, т. е. при 1 [если для прямозубых колёс ц > 6 (Д(, —8), то при определении т для расчёта на заедание и в формулах (13г)—(13д) следует принимать и - 6 (До-8)] Пц, — число оборотов в минуту шестерни для планетарных передач [c.265]

П рим е чания. 1. Г ри расчёте прямозубых колёс следует учитывать динамическую нагрузку, вызываемую ошибками в основном шаге шестерни и колеса. При расчёте косозубых и шевронных колёс следует учитывать динамическую нагрузку, вызываемую ошибками в окружном шаге шестерни или колёса. При расчёте быстроходных (и среднескоростных—при малоупругом соединении шестерни и колеса с массивными деталями) зубчатых колёс, кроме того следует учитывать динамическую нагрузку а,, вызываемую накопленными ошибками в шаге шестерни или колеса, подставляя в формулу (27) вместо и сумму и 1. [c.282]

Влияние динамической нагрузки на выносливость рабочих поверхностей зубьев экспериментально не выявлено. Тем не менее, ввиду того что среднетвёрдые, и в особенности мягкие, рабочие поверхности не снижают своего предела усталости при ограниченном выкрашивании, а ошибки в шаге частично компенсируются в результате изменения формы зубьев из-за обминания их рабочих поверхностей, рекомендуется при расчёте на контактные напряжения, если //д-<350, в формулу (27) подставлять лишь половину динамической нагрузки и, вызываемой ошибками в основном (при расчёте прямозубых колёс) или в окружном шаге (при расчёте косозубых и шевронных колёс). Эти рекомендации отражены также в значениях коэфициента С, приведённых втабл.25. [c.282]

Так как ошибки в основном шаге прямозубых колёс при обычных точностях зубообрабатывающих станков и инструмента вызывают значительно большую динамическую нагрузку, чем ошибки в окружном шаге или в профиле, то расчёт по формулам (30) или (30а) для прямо-зубых (нефланкированных) колёс излишен. [c.283]

Средний диаметр. Средний диаметр не совпадает с начальной прямой фрезы и служит для расчёта угла наклона и шага винтовой кайавки. Для компенсирования неточности, получающейся от уменьшения диаметра при заточке, принимается, что расчётный средний диаметр фрезы лежит в радиальной плоскости. [c.459]

Фиг. (5. Эскиз к расчёту п Длина внутрен-шага подвески в автомате има-типа Slevens" модели Л

Некоторые графы раздела (шаг нарезаемой резьбы, скорость быстрого перемещения в MjMUH) заполняются на основании расчётов, производимых после составления кинематической схемы. [c.427]

Поскольку метод Монте-Карло применим лишь к интегралам конечной кратности, рассматривается решётка с конечным числом узлов по каждой из четырёх осей и накладываются, как правило, периодвч. граничные условия (т. е. противолежащие узлы отождествляются). Как свидетельствуют результаты численных расчётов, в КХД непрерывный предел для глюонных полей наступает довольно рано, когда шаг решётки составляет ок, 10 i см. Это даёт возможность получать относящиеся я непрерывному пределу результаты уже на решётке протяжённостью 8—10 узлов по каждой оси. Наиб, решётка, к-рая использовалась при численных вычпелениях, составляет 32 узла, что с учётом спина и цвета глюона приводит к интегралу кратности более 3 10 . [c.389]

Численные расчёты проводились для системы сферических инденторов (/(г) = г /(2Д), R - радиус кривизны инденто-ра), расположенных в узлах гексагональной решётки с шагом I. Для разноуровневой системы инденторов принималось к = Z (см. рис. 1.3,а). [c.30]

Предложенный выше метод определения функции дополнительного смещения на базе модельных представлений о микрорельефе поверхности позволяет получить эту функцию расчётным путём. На рис. 1.17 приведены функции дополнительного смещения, рассчитанные для трёхуровневой системы сферических инденторов, расположенных в узлах гексагональной решётки с шагом I/R = 1 и характеризуемых относительными разницами высот уровней (ho — hi)/R = 0,01, ho - h2)/R = 0,015 (кривая 1) и для одноуровневой системы сферических инденторов, расположенных в узлах гексагональной решётки, с шагом //Л = 1 (кривая 2) и //Л = 0,5 (кривая 3). Расчёты проведены по формуле (1.47), где функции pi[x,y) получены из решения интегральных уравнений (1.17) и (1.23)-(1.25). Расчёты показывают, что с увеличением номинального давления и, следовательно, с рос- [c.61]

Каждый акт разрушения ведёт к изменению микрогеометрии поверхности. Поверхность с изменённой микрогеометрией вновь вступает в контакт. Её характеристики используются для расчёта функции повреждённости и моделирования отделения частиц на следующем шаге по времени. [c.350]

Оба указанных способа построения эквивалентной решётки, изображённые на фиг. 240, вполне равноценны в случае, если толщина профиля мала по сравнению с шагом решётки. Заметим, что второй способ удобнее для анализа и расчётов, так как сам профиль в нём остаётся неизменным. Остановимся теперь на обтекании решётки с несимметричными профилями и отличными от нуля значениями выноса и угла атаки, ограничиваясь, однако, ( .тучаем тонких профилей и малых углов атаки. Введём новое попятпе —аэродинамический шаг решётки к, равиьи расстоянию между двумя прямыми, проведёнными через соответственные точки соседних профилей параллельно геометрической полусумме скоростей входа и выхода (ж ). Применяя второй способ построения, мы получим эквивалентную решётку (фиг. 241), состоящую 1ГЗ тех же профилей, но с меньшим аэродинамическим шагом [c.439]

Заклёпки в вертикальных и горизонтальных полках поясных уголков ра сполагаются а шахматном порядке. Расстояние между ваклепками а называется шагом заклёпок. Определение величины шага заклёпок в поясных уголках приведено ниже, в 102. Шаг ваклёпок в уголках жёсткости расчётом обычно не устанавливается, а берётся равным Ы 1й, где — диаметр заклёпки. [c.332]

Кинематический расчёт паспортизируемого станка состоит из определения чисел оборотов, чисел ДВ1ПП-1ЫХ ходов, скоростей главного диижепия, величин подач, скоростей быстрых перемещений, шагов нарезаемых резьб и данных настройки всех гитар. В динамический и поверочный расчёты входят определение к. п. д. станка, расчёт полезных усилий, крутящих моментов и мощности, определение слабых звеньев стан1 а и наибольших усилий, допускаемых механизмом подачи. [c.559]

Расчёт ослабления в растянутых стержнях. При определении Рштто следует иметь в виду, что при шахматном расположении заклёпок разрыв листа может произойти по зигзагу (фиг. 31). В этом случае, если продольный шаг заклёпок удовлетворяет условию [c.239]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...