Условие распространения трещины в напряжениях

Основным недостатком этой модели является то, что само плоское напряженное состояние в условиях распространения трещин в конструкциях редко. В тех случаях, когда оно реализуется, результаты модели Леонова—Панасюка-Дагдейла хорошо подтверждаются экспериментом [20]. [c.54]

Специального выяснения требует вопрос об изменении условия распространения трещин в случае наличия объемного напряженного состояния, которое имеет место в надрезе. Результаты этих опытов показывают, что при одинаковых условиях опыта при хрупком разрыве данного материала мы получаем значительно более высокое значение прочности, чем при пластическом разрыве Если это так, то можно думать, что пластическая деформация определяет причины разрыва кристалла. [c.112]

Заметим, что так как Kj пропорционален напряжениям (и внешним силам), то в отличие от энергетического условия (12.30) равенство (12.33) называют силовым условием распространения трещины. Из (12.33) следует а р Ллг р = откуда [c.385]

Ранее основное внимание уделяли изучению и описанию различных видов разрушения и их характерных признаков. Теперь количественно оценивают фрактографические особенности усталостных изломов и устанавливают их связь с прочностными характеристиками материала [21]. На поверхности усталостного разрушения выделена зона, связанная с распространением трещины в условиях плоской деформации и равная критической длине усталостной трещины Установлено, что критическая длина не зависит от амплитуды напряжения. [c.45]

Сейчас хорошо установлено, что не деформируемые пластически материалы не обнаруживают усталости обычного типа, свойственной металлам. Они подвержены коррозионному растрескиванию под напряжением в некоторой агрессивной среде, при котором может происходить рост трещины во времени при постоянном номинальном приложенном напряжении (см., например, [39]). Когда такие материалы подвергаются циклическому нагружению, распространение трещины в условиях коррозионного растрескивания происходит ступенчато в течение растяжения каждого цикла напряжения. Разброс при этом типе разрушения может быть вызван начальным распределением поверхностных дефектов, определяющих прочность хрупких материалов, что было обсуждено в разд. II, или развитием коррозионных ямок на поверхности около неоднородностей, таких, как включения и т. д. [c.175]

Итак, в данном разделе мы рассмотрели разбиение уравнения энергетического баланса на члены, традиционно определяемые механикой и физикой, и остановились на интерпретации и экспериментальной оценке затраченной энергии, на основе которой можно вывести условие распространения трещины. Отметим, чт даже для весьма сложного поведения материала, например в случае нелинейной неупругости, затраченную энергию можно определить независимо от формы образца, напряженного состояния или траектории движения трещины. С точки зрения преодоления трудностей, возникающих при анализе напряженного состояния в гетерогенных неупругих композитах, экспериментальный подход,, по-видимому, наиболее приемлем. [c.227]

Кроме того, конечное приращение трещины около кончика трещины можно интерпретировать как разрыв внутри конечного объема в окрестности кончика трещины, и размер этого конечного объема будет равен размеру характерного объема разрушения r . Отсюда тотчас следует вывод, что необходимое и достаточное условие распространения трещины будет выполнено, если в радиусе Гс от кончика трещины вектор упругих напряжений 5° равен или превышает вектор прочности где (5 и определены в разд. III. Взаимосвязь разрушения характерного объема Гд с изломом трещины схематично показана на рис. 11, а и б, где расположение осей координат для объема Гс и для трещины одинаково относительно осей материала. [c.231]

В уравнении (28) члены порядка выше 1/гД2 отбрасываются, так как в соответствии, с нашими гипотезами характерный объем Гс мал по сравнению с 2а. Если для произвольного условия нагружения к2/кх = измерены критические значения коэффициентов интенсивности напряжений к с и к с, то значение Гс можно определить путем подстановки (28 ) в уравнение (3). При постоянном значении Гс систему уравнений (28 ) и (3) можно использовать для предсказания критического состояния трещины под действием произвольного нагружения в пространстве к- к ,. Совпадение в пространстве k k2 предсказанной поверхности разрушения с экспериментальными данными дает экспериментальное подтверждение критерия разрушения. Проверим выполнение этих гипотез применительно к экспериментальным данным по распространению трещины в стеклопластиках. [c.233]

На рис. 2.29 показаны типичные зависимости, полученные при помощи предложенного анализа. Верхний график иллюстрирует характерное изменение протяженности а зоны межслойного разрушения при изменении средних напряжений сг, приложенных к композиту. Межслойное разрушение начинается только после того, как напряжения между слоями достигнут уровня Су, соответствующего появлению неупругой области на границе трещины в слое. При дальнейшем росте напряжений вплоть до уровня Ос (рис. 2.29) размер неупругой области увеличивается. При Ос нарушится связь между слоями с трещиной и смежными слоями (начинается процесс расслоения). При этом в большинстве случаев еще возможно дальнейшее увеличение средних напряжений в композите. Как правило, рост напряжений выше уровня сгс составляет 10 ч- 100% в зависимости от свойств материала. Окончательно, при напряжении Od рост области расслоения становится неустойчивым, и последующее малое приращение приложенных напрял<ений приводит к полному разрушению композита. Напряжение Od считается напряжением, приводящим к разрушению слоистого композита от нарушения межслойных адгезионных связей, при условии, что в композите существуют слои с начальными трещинами. Подобное представление процесса межслойного разрушения аналогично рассмотренному ранее процессу распространения трещины в направлении нагружения (рис. 2.27). [c.82]

В качестве других подходов к теории квазихрупкого разрушения поликристаллических металлов необходимо указать на работы, решающие задачи о предельном равновесии хрупких трещин [20—22], в которых исследованы конечность напряжений в вершине трещины, структура вершинной части трещины и др. Теоретическая модель Г. И. Баренблатта [22] основана на условии конечности напряжений и построена на таких гипотезах, как малость области, на которой действуют межчастичные силы сцепления, по сравнению с размерами трещины, а также независимость формы трещины в вершинной области от действующих нагрузок. Условие распространения трещины формулируется исходя из гипотезы плавности смыкания ее берегов и решения Снеддона, при этом вводится модуль сцепления К- Построенная Г. И. Баренблаттом модель сводится к критериям распространения трещин на основе анализа интенсивности напряжений. [c.26]

Сопротивление образованию и развитию трещин малоциклового нагружения в общем случае зависит от циклических свойств металла, режима нагружения и размеров трещин. В работах [1—4] рассмотрены кинетические особенности процессов упругопластического деформирования и деформационные критерии малоциклового разрушения с учетом циклических свойств в связи с анализом условий образования трещин в зонах концентрации напряжений при комнатной температуре. Условия распространения трещин малоциклового разрушения при комнатной температуре с учетом кинетики пластических деформаций в их вершине изучались в работе [5]. В упомянутых работах показано, что долговечность на стадии образования трещин в зонах концентрации напряжений рассчитывается по величинам амплитуд и односторонне накапливав мых местных деформаций с использованием условия линейного суМ мирования квазистатических и усталостных малоцикловых повреждений. Скорости распространения трещин малоциклового нагружения и долговечность на стадии окончательного разрушения вычис ляются по величинам размахов коэффициентов интенсивности деформаций и предельной пластической деформации в вершине трещины. [c.99]

Однако, в конце концов, трещина распространяется без увеличения приложенного напряжения, и в момент начала быстрого самопроизвольного распространения трещины интенсивность напряжения достигает критического значения, соответствующего условиям плоской деформации, т. е. К 1 К с- [c.82]

Здесь W — работа внутренних напряжений в единице объема Т — кинетическая энергия единицы объема Я — работа внешних объемных сил в единице объема ось xi направлена вдоль трещины о,-, — напряжения Ui — перемещения щ — внешняя единичная нормаль к контуру Se ( Se — малый замкнутый контур, охватывающий конец трещины... Без потери общности его можно рассматривать как малую окружность с центром в конце трещины -[1] или как... узкий симметричный прямоугольник с центром в конце трещины [4] ). Величина Г — инвариантный параметр механики разрушения — равна потоку энергии в конец трещины, приходящемуся на единицу площади. Он пригоден для общего нестационарного распространения трещины в условиях динамики, существенных пластических, вязких и других деформаций, любой истории нагружения, температуры и т. п. [c.353]

Нашли распространение два подхода к оценке, сопротивления разрушению сплавов 1) энергетический подход, базирующийся на оценке работы разрушения 2) силовой подход, связанный с оценкой напряженного состояния и его экстремальных компонент в условиях разрушения. Более старым и распространенным является энергетический подход, который часто не требует уточнения конкретной ситуации (напряжений и деформаций) в очаге разрушения. Энергетический подход используется для оценки как общей работы разрушения, так и ее составляющих, связанных с зарождением и распространением трещины. В использовании силового подхода для оценки процессов образования (зарождения) трещины имеются большие трудности. [c.235]

Для оценки работоспособности различных материалов в условиях, приближающихся к эксплуатационным, в последние годы стали широко привлекать механику разрушения. В этой книге рассмотрены методы оценки работоспособности материалов с точки зрения сопротивления их разрушению. Большое внимание уделено теоретическим аспектам разрушения, анализу поля напряжений у надрезов и трещин, а также применению механики разрушения к проблеме распространения трещин в условиях усталости и коррозии под напряжением. Приведены тщательно систематизированные данные о разрушении материалов в условиях линейно-упругой и упруго-пластической деформации. Описаны механизмы перехода от хрупкого разрушения к вязкому. [c.4]

Информация, полученная на основании ударных испытаний образцов с надрезами, не может быть прямо использована для оценки сопротивления быстрому распространению трещины в условиях службы изделия, так как ни вид разрушения, ни величина поглощенной энергии не могут быть количественно связаны с системой приложенных напряжений, даже если предположить, что геометрия и скорость деформации при ударных испытаниях создают эффекты, аналогичные таковым в реальных условиях разрушения. Информацию, полученную при ударных испытаниях, следует использовать только для установления корреляции с известными служебными характеристиками материала. При условии, что такие корреляционные связи найдены, ударные испытания дают возможность сопоставить вязкость различных партий сталей одинакового номинального химического состава, т. е. могут быть использованы для контроля качества продукции. Однако тесная корреляция между служебным поведением материала и его ударной вязкостью была найдена только для некоторых конкретных случаев. [c.16]

Силовым критерием условий распространения трещины, т. е. разрушения детали, является, в соответствии с указанным ранее, достижение величинами К, Ки> критических значений К с, Кцс, К с и величины соответствующих критических размеров трещины и напряжений определяются по зависимостям, вытекающим из равенств (5.3) [c.229]

Примеры. Рассмотрим задачу об определении статической траектории распространения трещины в неограниченной плоскости, находящейся на бесконечности под действием одноосного растяжения напряжениями р, направленными под углом 7 к оси Ох. Исходная трещина представляет собой прямолинейный разрез вдоль отрезка л / оси Ох. При этом в качестве условия (И.86) примем наиболее часто используемую гипотезу [147, 2541 о том, что направление начального распространения трещины совпадает с плос- [c.70]

Предполагается, что растяжение в направлении линии трещины (вдоль оси х) не оказывает влияния на условия распространения трещины. Требуется установить, при каком значении внешнего напряжения а трещина данной длины 21 станет неустойчивой, т. е. начнет быстро распространяться при постоянной внешней нагрузке. [c.113]

Наконец, рассмотрим случай возрастания R в зависимости от изменения характера разрушения, представленного на рис. 2, б. График соответствует одной из двух моделей разрушения, показанных в центре рис. 3. Модели основаны на экспериментальных наблюдениях и показывают, что начальное распространение трещины в толстой пластине происходит в средней по толщине зоне. В связи со свойственным достаточно толстой пластине стеснением поперечной деформации развитие трещины в центральной зоне происходит в условиях, приближающихся к условиям плоской деформации. Трещина растет, и по мере ее приближения к свободной боковой поверхности пластины начинает преобладать плоское напряженное состояние и происходит сдвиговое разрушение в виде губ среза. Разрушение по схеме плоской деформации с последу- [c.26]

Этим требованиям удовлетворяет предложенный в работе [ 75 ] сингулярный элемент с аппроксимацией поля перемещений исходя из собственных функций для установившегося распространения трещины. В указанной работе выведен соответствующий вариационный принцип, позволяющий получить несимметричные конечно элементные уравнения движения, и предложена процедура перестроения сетки конечных элементов при распространении трещины. Достоинства введенного авторами элемента заключаются в том, что на берегах трещины точно удовлетворяются свободные граничные условия, в результате же решения системы уравнений движения определяются коэффициент интенсивности напряжений, а также его первая и вторая производные по времени (что представляет интерес при решении задач, в которых скорость распространения трещины непостоянна на каждом шаге по времени и определяется.из некоторого критерия). Кроме того, поскольку элемент основан на аппроксимации по достаточно большому числу собственных функций, он нечувствителен к изменению геометрических размеров. [c.77]

Одноосное растяжение на бесконечности. Рассмотрим задачу об определении статической траектории распространения трещины в неограниченной плоскости, находящейся на бесконечности под действием одноосного растяжения напряжениями р, направленными под углом 7 к оси Ох. Исходная трещина представляет собой прямолинейный разрез вдоль отрезка x / оси Ох. При этом в качестве условия (2.3) примем часто используемую гипотезу [65, 119] о том, что направление начального распространения трещины совпадает с плоскостью, в которой главная часть растягивающих напряжений ав (см. рис. 4) достигает максимального значения, т. е. [c.49]

Под действием переменных напряжений в деталях механизмов и металлоконструкций ПТМ происходит постепенное накопление повреждений. Этот процесс называется усталостью, а способность деталей сопротивляться усталости — циклической прочностью или выносливостью. В начальной стадии накопления циклических повреждений происходят пластические деформации отдельных кристаллов, из которых состоит металл. Эти пластические деформации вызывают перераспределение напряжений, и на поверхности ряда кристаллов возникают линии сдвига. Пластическое деформирование сопровождается упрочнением отдельных зон кристаллов и одновременно разрыхлением структуры в области внутрикристаллических дефектов. Под действием переменных напряжений, превышающих определенный уровень, начинают образовываться из линий сдвига микротрещины. Развиваясь, микротрещины переходят в макротрещины. Последние приводят к уменьшению прочностного сечения детали, и после того как размер трещины достигает предельного значения, наступает хрупкое разрушение детали. Таким образом, процесс усталостного разрушения можно разделить на две стадии [27]. Первая стадия — до начала образования макротрещины, вторая — от момента ее образования до разрушения детали. В настоящее время еще нет достаточно апробированных общих оценок закономерностей распространения трещин в деталях ПТМ сложной конфигурации. В связи с этим расчеты циклической прочности как до образования макротрещин, так и до полного разрушения носят идентичный характер [20]. Известно, что пределы выносливости, определенные по условию образования трещины и по условию оконча тельного разрушения, совпадают при коэффициентах концентрации аа < 2 -Ь 3. При высоких коэффициентах концентрации количество циклов, при которых происходит развитие макротрещины с момента ее образования до разрушения сечения, составляет 70—80 % от общего ресурса детали. Развитие усталостной трещины происходит в результате циклических деформаций в области вершины трещины. Установлено, что в общем случае распространение макротрещины от появления до полного разрушения детали можно разделить на три этапа [27], Первый этап характеризуется малой скоростью распространения трещины вдоль полос скольжения. На втором (основном) этапе трещина растет с примерно постоянной скоростью. На третьем этапе, когда трещина имеет уже большие размеры, скорость роста увеличивается и происходит мгновенное хрупкое разрушение (долом) детали. В то же время экспериментальные и теоретические исследования так же, как и эксплуатационные наблюдения, свидетельствуют о том, что не всегда появление трещины усталости приводит к разрушению детали (образца) [27]. В ряде случаев возникают нераспространяющиеся трещины или трещины с весьма малой скоростью роста. Очевидно, что разработка и использование возможностей уменьшения [c.121]

Несколько иной подход к определению критического значения коэффициента интенсивности напряжений, ограничивающего область нераспространяющихся усталостных трещин, был развит на основании допущения, что трещина продвигается за каждый цикл на расстояние, на котором в зоне перед трещиной номинальные напряжения или деформации превышают критические значения [34]. Эта модель содержит пороговые условия распространения трещины в неявном виде. Если обозначить критические значения напряжения и деформации у вершиньг трещины 0кр и Ёкр соответственно, то выражение для скорости роста трещины примет вид [c.125]

Условия распространения трещины определяются напряженно-деформированным состоянием в области перемещающейся вершины разрыва и динамическими значениями вязкости разрушения материала. В отличие от высокопрочных сталей, для трубного металла обычной и средней прочности характерно скачкообразное уменьшение сопротивления распространению разрушения при переходе от вязкого (по внешнему виду) разрушения к хрупкому. Это приводит к существенному увеличению скоростей распространения хрупких трещин по сравнению с вязкими разрывами. В результате скорость распространения хрупкого разрушения обычно превышает скорость волны декомпрессии, снижающей давление в газопроводе. Вследствие этого теоретически разрушение может распространяться неограни- [c.24]

Браун с сотрудниками показали [33], что титановые сплавы, обладающие при прочих равных условиях превосходной стойкостью в морской воде, подвергаются транскристаллитному КРН, если на поверхности есть концентраторы напряжений. Гладкие образцы могут быть стойкими. Отмечают, что КРН технического титана, содержащего большое количество кислорода (0,2—0,4 %), и различных других сплавов, включая 8-1-1, происходит только в водных растворах в присутствии С1 , Вг и 1 . Ионы F , SO4", 0Н , NOi и lOj не только не вызывают КРН, но могут замедлять распространение трещин в некоторых сплавах, склонных к КРН в дистиллированной воде (например, эффективна добавка 100 мг/л KNO3) [34, 35]. Некоторые из указанных анионов также ингибируют КРН в присутствии галогенид-ионов в этом отношении их действие сходно с влиянием посторонних анионов на поведение аустенитных нержавеющих сталей (см. разд. 18.5.3). [c.377]

Теперь рассмотрим условия распространения трещины, перпендикулярной направлению нагружения (поперечной). На рис. 2.34,6 показаны изменения концентрации напряжений OS FM и соответствующие им средние растягивающие напряжения в композите вдали от надреза в зависимости от изменения его сдвиговых свойств. У материала А начальная величина перенапряжения порядка 1000 Н/мм , а прочность при статическом растяжении материала с надрезом [c.93]

Обработка имеющихся в литературе данных показывает,, что размах коэффициента интенсивности напряжений гораздоточнее определяет условие нераспространения трещины, чем величина а 1 [23]. Результаты расчетного анализа данных по неразвивающимся усталостным трещинам приведены в табл. 26. Для удобства сравнения материалов, имеющих различные модули упругости, в табл. 26 приведены отношения AKIE, так как величина АК/Е удовлетворительно характеризует скорость распространения трещины в различных материалах. Для сравне- [c.127]

Описание сопротивления разрушению деталей с трещинами основано на установлении условий их распространения в связи с номинальной нагруженностью, температурой испытания, геометрией детали (обра.зца), среды и исходного структурного состояния материала. При этом условия распространения трещины при заданных условиях нагружения определяются кинетикой напряженного и деформированного состояния в вершине трещин. Напряженное и деформированное состояние в вершине трещины может быть охарактеризовано коэффициентом интенсивности напряжений Kj, определяемым при растяжении в условиях плоского напряженного состояния в упругой области соответственно в виде (1.70), где а — номинальное напряжение в брутто-сечении I — длина трещины / ИЬ) — поправочная функция, учитывающая геометрические размеры образцов (деталей) и для пластины бесконечных размеров равная единице. При начале спонтанного развития трещины в указанных условиях а = Окр ш Kj = Кю. [c.22]

Условия распространения трещины определяются кинетикой напряженного и деформированного состояний в вершине трещины при заданных условиях нагружения. Напряженное и деформированное состояния в вершине трещины могут быть охарактеризованы коэффициентами интенсивности напряжений К и деформаций К1е., определяемыми соответственно зависимостями (6.1) и (1.88). При этом скорость развития трещин может быть описана, как было показано ранее (см. 1.3), либо через силовые (коэффициент интенсивности напряжений ЛГ1), либо через деформационные (критическое раскрытие трещины б,., размер пластической зоны номинальная деформация е , максимальная деформация в вершине трещины ётах, Коэффициент интенсивности деформаций Ки)г либо через энергетические критерии (энергия образования единицы свободной поверхности у, энергия продвижения трещины на единицу длины С и /-интеграл). Кроме того, для описания скорости развития трещины, особенно если речь идет о циклическом нагружении, могут быть привлечены представления о предельно накопленном повреждении в вершине трещины, которое рассчитывается по соответствующим критериям, например по критериям в деформационных терминах, учитывающих накопление усталостных, квазистатических повреждений и повреждений, определяемых работой остаточных микронапряжевий (см. зависимости (6.8) и (6.10)). [c.238]

Это уравнение определяет траектории трещин как линии тока векторного поля grad или, другими словами, траектории тре щин ортогональны к линиям уровня скалярного поля Ф(д , у) Если представить себе легкий шарик, скатывающийся по по верхности Ф = Ф(х, у), то проекция пути этого шарика на по верхность тела даст искомую траекторию трещины (см. рис. 7) Для распространения трещины в точке В В — на поверхности тела) удовлетворялось условие =Ф- Очевидно, что при у = = onst ее значение несущественно, а траектория трещины целиком определяется видом функции ф, которую следует задавать в соответствии с классическими теориями прочности по значениям напряжений или деформаций в теле без трещины. Безусловно, этот метод не может претендовать на полное решение задачи о пути распространения трещины и его можно использовать только в качестве начального приближения. Хрупкое разрушение, как известно, описывается первой или второй теориями прочности. Поэтому на основании первой теории прочности принимаем, что ф=аоь где oi = ri(x, у) — наибольшее главное напряжение на поверхности тела а — коэффициент. [c.22]

Эшелби [34] рассмотрел задачу о динамическом распространении трещины в условиях антинлоского сдвига при неравномерной скорости ее движения и в условиях квазистатического нагружения общего вида. Он построил полное рсшспие задачи, применив известный результат из теории распространения электромагнитных волн при неравномерном движении заряженной нити. Было установлено, что динамический коэффициент интенсивности напряжений представляет собой функцию мгновенной скорости движения вершины трещины, умноженную на статический коэффициент интенсивности напряжений для данной нагрузки и данной мгновенной длины трещины. Обозначив величину подрастания трещины через a t), имеем [c.115]

При анализе работы разрушения композиционных материалов учитывалась микромеханика процессов разрушения и влияние на нее природы компонентов материала и характера их взаимного распределения. С точки зрения конструирования изделий необходим анализ макропроцессов разрушения композиционных материалов в присутствии надрезов, дефектов и других параметров конструкций, размеры которых значительно превосходят диаметр волокон. С первого взгляда это кажется невозможным, так как разрушение композиционных материалов в значительной степени меняется при наличии слабых границ раздела, а характер распространения трещин не удовлетворяет условиям, необходимым для применения основ механики разрушения. Однако экспериментальные данные свидетельствуют о возможности при определенных условиях применения к композиционным материалам основных представлений механики разрушения. By [135] показал, что подход механики разрушения к анализу распространения трещин в гомогенных, но анизотропных пластинах, может быть ограниченно применен к однонаправленным волокнистым композиционным материалам. Он определил критическое напряжение, необходимое для роста трещин различной длины параллельно волокнам при растяжении и сдвиге, и показал, что для всех случаев соотношение [c.132]

Stress-intensity fa tor — Коэффициент интенсивности напряжения. Масштабный коэффициент, обычно обозначаемый символом К используемый в линейной упругой механике разрушения для описания увеличения приложенного напряжения в вершине трещины известного размера и формы. В начале быстрого распространения трещины в любой структуре, содержащей трещину, коэффициент называется критическим коэффициентом интенсивности напряжений или вязкостью разрушения. Индексы справа внизу используются для обозначения условий нагрузки [c.1054]

Согласно зависимости (5.1) это значение в условиях распространения трещины для плоского деформированного состояния должно достигать кри-тической величины К с — V 2Еур. Эта величина характеризует сопротивление материала разрушению в зоне распространения трещины и рассматривается как вязкость разрушения. Конечность кривизны на конце трещины и малое ее влияние на распределение напряжений уже на расстояниях от ее края 0,25—0,5 радиуса кривизны, составляющего доли миллиметра, позволяет использовать упругие решения для большей части поля напряженного и деформированного состояния. В соответствующих выражениях для напряжений коэффициент интенсивности является множителем. Поля напряжений и значения /С определяются основными типами деформированных состояний, представленными на рис. 1, при которых развивается трещина. [c.229]

Таким образом, распространение трещины в болтах на стадии стабильного ее роста происходит в результате зарождения у вершины лидирующих субмикротрещин, которые продвигаются навстречу макротрещине. Эти данные указывают на действие водородного механизма при коррозионном растрескивании болтов в условиях коррозионного растрескивания под напряжением. Преимущественно встречное распространение лидирующих микротрещин транскристаллитного скола выявлено и в цилиндрических образцах сталей 40Х и 40ХФА, испытанных на коррозионное растрескивание под напряжением в среде сpYl 2,2. [c.301]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...