Вязкость сдвиговая (первая)

Первый член правой части уравнения описывает диссипацию кинетической энергии элемента жидкости, когда последний сохраняя неизменным свой объем, испытывает вследствие действия сил вязкости деформацию формы коэффициент т] называется коэффициентом сдвиговой вязкости, или просто коэффициентом вязкости. Второй член связан с диссипацией энергии в том случае, когда элемент ЖИДКОСТИ сохраняет свою форму (но не объем), что характерно для сжимаемой жидкости коэффициент называется коэффициентом объемной вязкости. Величина г) и [c.177]

Введение дисперсных наполнителей в термопласты с высокой энергией разрушения практически всегда приводит к ее снижению. Способность таких термопластов поглощать большое количество энергии в процессе разрушения обусловлена в первую очередь развитием пластических сдвиговых деформаций или образованием микротрещин. Например, полиамиды обладают удельной поверхностной энергией разрушения от 10 до Ю Дж/м , тогда как хрупкие стеклообразные полимеры типа отвержденных эпоксидных смол — около 10 Дж/м . Дисперсные наполнители вводят в термопласты с высокой энергией разрушения для снижения их стоимости, повышения жесткости и прочности при сжатии и улучшения их технологических характеристик при переработке. При этом их прочность при растяжении и ударная вязкость снижаются вследствие уменьшения доли полимера в наполненной композиции. [c.84]

Жидкости, у которых касательная составляющая p2i пропорциональна G, т. е. у которых вязкость не зависит от скорости сдвига, обычно называются ньютоновскими, хотя лучше ограничить использование этого термина только несжимаемыми жидкостями с реологическими уравнениями состояния частного типа (5.4). Эта жидкость называется также стоксовой. Стокс первый развил ньютонову гипотезу сдвигового течения в вязкой [c.130]

Для простоты, пусть имеется только одна полость в центре шара. Элемент объема А вблизи поверхности шара будет находиться под действием всестороннего давления. Напротив, элемент объема В вблизи поверхности полости не будет находиться под действием всестороннего давления. У поверхности полости будет существовать разность напряжений, и материал будет затекать в полость под действием этой разности напряжений, сопротивляясь течению со своей сдвиговой вязкостью Г]. Макроскопически сопротивление будет выражаться через параметр — объемную вязкость бетона. Однако теоретически можно было бы вычислить через сдвиговую вязкость цемента, а также форму, размеры и количество полостей в цементе. Скорость ползучести бетона понижается или, что то же, вязкость повышается со временем, потому что повышается вязкость цемента из-за химических изменений. Если нет изменений в геометрической структуре бетона, оба коэффициента и i] будут соответственно повышаться в той же степени, что и вязкость цемента, и их отношение будет оставаться постоянным. Это в первом приближении, [c.218]

Искажение плоской волны в случае малых чисел Рейнольдса рассмотрено в [28] для сред с малой дисперсией скорости. Решение уравнений гидродинамики приводит в этом случае во втором приближении к уравнению биений в пространстве. Этот результат вполне естествен, так как в результате дисперсии скорости фа.ча второй гармоники изменяется в пространстве относительно фазы первой гармоники. Этот сдвиг фазы, меняющийся в пространстве (отсутствие синхронизма), сначала, если бы не было релаксационного поглощения, приводил бы к замедлению роста амплитуды гармоники, затем к прекращению его и, наконец, к падению амплитуды второй гармоники. Однако одновременно с дисперсией скорости на величину второй гармоники будут оказывать влияние диссипативные процессы, связанные с теплопроводностью и вязкостью (как сдвиговой, так и объемной). Как показано в [28], даже учет одной только объемной вязкости приводит к тому, что характер изменения амплитуды второй гармоники из-за малой дисперсии в основном определяется поглощением звука. [c.132]

Здесь первый член отвечает релаксации деформации со временем т, второй описывает течение среды под действием напряжений r,rf — сдвиговая вязкость. В стационарном состоянии с = О уравнение (2.9) сводится к закону Гука е = fie, где модуль сдвига задает время релаксации т согласно известному соотношению [97] [c.122]

Первое представляет уравнение Максвелла для вязко-упругой среды со временем релаксации г = rj/p, задаваемым сдвиговой вязкостью TJ и модулем сдвига р [240]. В правой части уравнения (3.103) первое слагаемое описывает релаксацию напряжений со временем к уровню сг , фиксируемому внешней нагрузкой. Второй член учитывает нелинейные эффекты отрицательной обрат- ной связи, обуславливающей уменьшение напряжений а за счет концентрации энергии пластической деформации те ( f — положительная константа этой связи). Характер эволюции системы задается тремя масштабами временем пластического течения т 10 с, временем ехр Q/T релаксации концентраторов напряжений за счет перераспределения дефектов (при дебаевской частоте 10с" и высоте барьера Q 1 эВ значение < 10 с) и характерным временем д [c.273]

Решение для области пластического течения До - 2-При решении задачи в пластической области используется так же система уравнений (1), в которой величина коэффициента динамической вязкости ц полагается равной нулю. Решение последнего из этих уравнений для пластической области находится путем исследования двух возможных случаев 1) Тгг — = О, что имело место и для сдвиговой области 2) дv p дг — у /г — = 0. В первом случае из третьего уравнения (1) при л — О следует = о- Это противоречит выражению из равенства (3), справедливого для всех областей течения. Таким образом, следует принять, что в области пластического течения решение последнего уравнения системы (1) должно иметь следующий [c.85]

Ц Первый (сдвиговой) коэффициент вязкости, [c.203]

Примечание. Первые два слагаемых в выражении 9 дают вклад в производство энтропии, обусловленный теплопроводностью и диффузией три других слагаемых определяют вклад, связанный с эффектами объемной, сдвиговой вязкости и вязкости внутреннего вращения. При этом последнее слагаемое обращается в нуль, если тензор давления симметричен либо когда антисимметричный тензор градиента скорости (Уи) (вихревой тензор) равен удвоенной угловой скорости 2ша внутреннего вращательного движения элементов массы среды (20 = (Уи) ). Это условие справедливо для большинства жидкостей и определяет среду, динамика которой подчиняется уравнению Навье — Стокса с симметричным тензором давления Р. [c.34]

Их называют козффициентами вязкости или, соответственно, первой (сдвиговой) и второй (объемной) вязкостью. Они могут зависеть от частоты звука. Тогда уравнение (7.1) имеет смысл только для монохроматических волн. В принятом нами линейном по амплитуде волны приближении [c.143]

Скорость распространения УЗ-вых волн в неограниченной среде определяется характеристиками упругости и плотностью среды (см. Скорость звука). В ограниченных средах на скорость распространения волн влияет наличие и характер границ, что приводит к частотной зависимости скорости, т. е. к дисперсии скорости звука. Уменьшение амплитуды и интенсивности УЗ-вой волны по мере её распространения в заданном направлении, т. е. затухание звука, обусловливается, как и для волн любой частоты, расхождением фронта волны с удалением от источника (см. Звуковое поле), рассеянием и поглощением звука, т. е. переходом звуковой энергии в другие формы, и в первую очередь в тепловую. На всех частотах как слышимого, так и неслышимых диапазонов имеет место т, н. классическое поглощение, обусловленное сдвиговой вязкостью (внутренним трением) и теплопроводностью среды. Кроме того, почти во всех средах существует дополнительное (релаксационное) поглощение, обусловленное различными релаксационными процессами в веществе (см. Релаксация) и часто существенно превосходящее классическое поглощение. Относительная роль того или иного фактора при затухании звука зависит как от свойств среды, в к-рой звук распространяется, так и от характеристик самой волны, и в первую очередь от её частоты. [c.10]

Величина Э имеет размерность обратной длины и называется коэффициентом затухания звука. При оценке 3 по формуле (3) следует учесть, что очень часто можно пренебречь вторым членом ввиду малости коэффициента теплопроводности к в жидкостях и газах. Коэффициент первой (сдвиговой) вязкости т) характеризует касательное диссипативное напряжение, возникающее при скольжении слоев жидкости относительно друг друга. Коэффициент второй (объемной) вязкости характеризует диссипацию, возникающую при всестороннем сжатии среды. В основе объемной вязкости обычно лежит какой-нибудь релаксационный процесс, влияющий на поглощение звука в ограниченной полосе частот в зависимости от характерных времен релаксации. Поэтому при вычислении коэффициента затухания вне областей релаксационного поглощения достаточно учитывать сдвиговую вязкость т). В СГС вязкость измеряется в пуазах 1 Пз = 0,1 Па-с. [c.22]

В крыле линии Релея сказываются еш,е более быстрые процессы модуляции рассеянной световой волны, чем процесс переориентации в опыте с дисперсией электромагнитных волн, и поэтому при расчете времени релаксации анизотропии должна быть принята в расчет релаксация первого коэффи-. 5 циента вязкости. Область частот кры-ла линии Релея простирается до 10 гц. Разные участки этой обла- /,7 сти лежат до частоты релаксации, в области частоты релаксации и за частотой релаксации сдвигового ко- [c.367]

Первый коэффициент вязкости часто называют коэффициентом обычной или сдвиговой вязкости, а второй коэффициент вязко- сти — коэффициентом объёмной вязкости, поскольку ои учитывает вязкость, проявляющуюся при изменении объёма. [c.12]

При гидродинамическом рассмотрении вопроса о распространении звука в соответствующих уравнениях автоматически появляются два коэффициента вязкости первый коэффициент, или коэффициент сдвиговой вязкости, и второй, или коэффициент объёмной вязкости, ц. [c.191]

Здесь скаляр р называется гидростатическим (равновесным, пас-калевым) давлением, Д — коэффициент сдвиговой (первой) вязкости, [c.360]

Различают первую (сдвиговую) и вторую (объемную) вязкости. Сдвиговая вязкость проявляется при изменении формы тела, не свя занном с изменением объема. Объемная вязкость проявляется при изменьнии объема и связанным с ним изменением плотности среды. [c.6]

Простейшие слоистые материалы состоят из связанных гомогенных изотропных пластин. При изготовлении этих материалов слабые плоскости можно располагать благоприятным образом — так, чтобы обеспечить высокую вязкость разрушения композита. Рассмотрим идеализированный слоистый материал, изображенный на рис. 25. Поле напряжений перед трещиной задается уравнением (2). На небольшом расстоянии перед вершиной трещины развиваются поперечные растягивающие напряжения 0 . Они, в сочетании со сдвиговыми напряжениями Хху (возникающими при любых зиачениях угла 0, кроме 0=0°), могут вызвать межслоевое разрушение. Маккартни и др. [24] изучали сопротивление развитию трещины слоистого материала из высокопрочной стали (203 кГ/мм ) для случаев низкой, средней и высокой прочности связи. Связь низкой прочности (3,5—7,0 кГ/мм ) обеспечивали с помощью эпоксидных смол, а также оловянного и свинцово-оловянного припоя, связь средней прочности (38—60 кГ/мм )—с помощью серебряного припоя, а высокопрочную связь (140 кГ/мм ) — путем диффузионной сварки слоев. Во всех случаях при испытании на ударную вязкость по Шарпи образцы разрушались лишь до первой плоскости соединения слоев. Остальная часть образца сильно деформировалась и расслаивалась по той же поверхности раздела, но не разрушалась. Сходные результаты получил и Эмбе-ри с сотр. [9]. Если прочность связи уступает прочности листов, то происходит торможение трещины. Ляйхтер [23], однако, установил, что охрупчивающая фаза, возникающая при использовании некоторых твердых припоев, может существенно снизить вязкость разрушения. [c.296]

Повышение текучести вызывают следующие явления. Во-первых, вибрационное проскальзывание зерен заполнителей относительно соприкасающихся с ними других зерен приводит к снижению видимого коэффициента трения между зернами при действии сравнительно слабых сил постоянного направления, причем диссипативное сопротивление действию этих сил принимает характер вязкого (точнее, нелинейно вязкого) сопротивления. Чем меньше сила постоянного направления, тем меньше сопротивление проскальзыванию в ее направлении, хотя меньше и скорость необратимого проскальзывания. Поэтому даже очень малые силы могут обеспечить с течением времени заметные сдвижки зерен заполнителей. Во-вторых, вследствие колебаний нормального давления зерен заполнителей на прилегающие к ним другие зерна из-за вибрирования минимальное значение действительной силы трения между зернами становится меньше среднею ее значения, что дает дополнительную возможность малым силам постоянного направления вызывать необратимые сдвижки зерен заполнителей. В-третьих, благодаря вызываемым вибрацией сдвиговым деформациям цементного теста, снижается его структурная вязкость и могут проявиться тиксотролные свойства. В-четвертых, вибрация, вызывающая проскальзывания н соударения твердых частиц бетонной смеси, приводит к освобождению некоторой доли воды, абсорбированной в близком к поверхности частиц слое, в результате происходит обогащение бетонной смеси свободной водой и действительное снижение вязкости жидкой фазы. Последнее способствует удалению избыточной влаги в процессе формования, что ведет к повышению качества готового железобетонного изделия. На повышение текучести жестких бетонных смесей преимущественно влияет снижение видимого коэффициента трения между частицами при наложении вибрации. Чем меньше размеры зерен заполнителей, тем более высокая частота вибрирования необходима для эффективного [c.372]

Поглощение ультразвука вследствие внутреннего трения можно легко рассчитать, вводя коэффициент вязкости среды г и учитывая, что вязкие напряжения являются функциями градиента скорости Ieщeния ее частиц. При этом в первом приближении вязкие напряжения можно считать пропорциональными первой степени скорости деформации (закон Ньютона для сил внутреннего трения). Мы ограничимся по-прежнему рассмотрением плоских волн, распространяющихся вдоль оси х. Прибавляя к упругому напряжению о для одномерной деформации д /дх (с учетом сдвиговой упругости) вязкое напряжение, пропорциональное скорости этой деформации r д%/дxдt — г ди/дх, получим одномерное реологическое уравнение состояния в виде [c.54]

Метод комплексного исследования свойств вещества в зависимости от р—у —Г состояния [1—3] позволяет осуществлять одновременное измерение в одном и том же образце таких важных терлюдинамических и кинетических параметров жидкостей, как давление, объем,температура,сдвиговая вязкость, ультраакустические и диэлектрические параметры. Первые три параметра определяют его р — V — Т состояние, остальные характеризуют устойчивость вещества и кинетические процессы, протекающие в нем. [c.45]

Первая часть книги написана В. А. Красильниковым. При написании этой части большую помощь оказал А. М. Обухов, который сделал ряд ценных замечаний по главам 1 и 7. К. Н. Баранскому принадлежат основные идеи 5 гл. 2, относящегося к релаксации сдвиговой вязкости он также высказал ряд ценных замечаний по этой главе. В. Н. Алексеев принял большое участие в написании гл. 5, в которой использованы полученные им новые результаты о радиационном давлении звука на сферу и о взаимодействии двух сферических частиц в звуковом поле. В. Н. Алексеев и В. П. Юшин оказали большую помощь в написании гл. 6 (звуковая кавитация), в которой изложен ряд полученных ими новых результатов. [c.8]

Рассмотрим теперь другой случай, когда толщина жидких слоев по-прежнему мала по сравнению с длиной звуковой волны, но велика по сравнению с длиной вязкой волны. При этих условиях в жидкости в первом приближении можно учитывать лишь продольные волны, а на границах жидкости и твердого тела требовать обращения в нуль тангенциальных напряжений. И получающегося при этом разрыва тангенциальной скорости можно затеи найта затухание волн, обусловленное вязкостью жидкости. Слоистая среда такого вида будет обладать некоторыми особенностями. В частности, в ней не могут распространяться сдвиговые волны в направлении, перпендикулярном слояи. [c.63]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...