Первая вязкость

Принцип работы опорного подшипника можно уяснить из рис. 3.56. Невращающийся валопровод лежит на нижней половине вкладыша, контактируя с ним по части поверхности вблизи нижней образующей (рис. 3.56, а). Если через подшипник организовать поток масла и начать вращать ротор, то масло будет прилипать к поверхности шейки вала и увлекаться ею. Поскольку масло обладает вязкостью, то оно слой за слоем будет увлекаться под шейку вала и в результате при некоторой частоте вращения между ней и вкладышем появится устойчивая масляная пленка (рис. 3.56, б). Таким образом, всплытие шейки на масляной пленке обеспечивается, во-первых, вязкостью масла и, во-вторых, вращением шейки вала. Необходимо подчеркнуть, что подъемная сила, возникающая в рассмотренном подшипнике, образуется не за счет давления масла на входе в подшипник, которое обычно составляет [c.106]

В дальнейшем мы удовольствуемся лишь учетом влияния обычной первой вязкости, а второй вязкостью будем пренебрегать, положив [c.635]

Г] — первая вязкость — вторая вязкость ц — коэффициент теплопроводности Сг, VI Ср — коэффициенты теплоемкости при постоянном объеме и давлении ю = 2п/ (/ — частота). [c.362]

Здесь р - давление, /и - коэффициент первой вязкости, - коэффициент второй вязкости. [c.178]

Здесь т] — первая вязкость нормальной части, i > С2 и Сз — коэффициенты второй вязкости, связанные с релаксационными процессами. Первая же вязкость сверхтекучей части, как и должно быть, отсутствует. В правую часть уравнения непрерывности энтропии (2.19) добавляется диссипативная функция [c.657]

В тензоре потока импульса мы, как обычно, выделяем комбинацию производных р со следом, равным нулю (первая вязкость). [c.64]

Коэффициенты 1. Сг. Сз, имеют смысл коэффициентов второй вязкости. Всего, таким образом, имеется три независимых коэффициента второй вязкости, т] является коэффициентом первой вязкости, и он существенно связан с нормальным движением, а и есть коэффициент теплопроводности. Как и следовало ожидать, коэффициента, аналогичного первой вязкости, для сверхтекучего движения не возникает. [c.64]

Таким образом, коэффициент поглощения первого звука О] зависит только от двух кинетических коэффициентов коэффициента первой вязкости т] и коэффициента [c.76]

Задача о вычислении коэффициента первой вязкости очень сходна с рассмотренной выше задачей о теплопроводности. Рассмотрим сверхтекучий гелий, в котором нормальная скорость является функцией координат. [c.119]

Коэффициенты j, 3 4 имеют смысл коэффициентов второй вязкости раствора — коэффициент первой вязкости раствора. В выражении для теплового потока q [c.145]

Таким образом, из трех рассмотренных частных случаев последний случай дает наиболее реалистичные результаты относительна разностей нормальных напряжений. Однако в этом случае вязкость оказывается не зависящей от скорости сдвига. Исходя из феноменологической точки зрения, результаты проведенного анализа можно было бы воспринять как указание, что постоянную а лучше всего выбирать в диапазоне О, —1. При этом получается, что (i) вязкость зависит от скорости сдвига, (ii) разность первых нормальных напряжений положительна и ее коэффициент зависит от скорости сдвига и (iii) отрицательная разность вторых нормальных напряжений по модулю меньше, чем разность первых. Все три указанные особенности обычно характерны для полимерных веществ. [c.233]

Уравнение (7-6.19) показывает, что для значений Ау , меньших или больших 0,5, ожидаются два совершенно различных типа поведения. В первом случае вязкость возрастает от нулевого значения при г = О до асимптотического значения, которое соответствует предыстории постоянной деформации. Во втором случае, напротив, вязкость, хотя и остается конечной, увеличивается с ростом времени, превышая любой предел и не достигая никогда предельного значения. [c.292]

Критерий энергетической оценки Е для реакторов с шаровыми твэлами определяется четырьмя независимыми друг от друга сомножителями первый из них характеризуется только параметрами шаровой укладки (диаметр шарового твэла, объемная пористость активной зоны т) второй отражает физические свойства газового теплоносителя (теплопроводность X, удельная теплоемкость Ср, газовая постоянная R и динамическая вязкость ji) третий определяется параметрами газового теплоносителя (средним давлением в активной зоне р, нагревом газа в зоне ДГг, средней абсолютной температурой 7 pi i четвертый — средней объемной плотностью теплового потока qv и геометрией активной зоны. [c.92]

Как указывалось выше, различные авторы, имея дело с мелкими или крупными частицами, т. е. рассматривая течение газа в области преобладания сил вязкости или инерции, ограничиваются первым или вторым членом в правой части уравнения (2.3) и, вводя в основном свои эмпирические коэффициенты, предлагают новые корреляции. [c.37]

Повышение давления оказывает сильное влияние в первую очередь на такие физические характеристики газа, как плотность и коэффициент кинематической вязкости. Если воспользоваться уравнением (2.2), описывающим течение жидкости (газа) в зернистом слое, то можно сделать следующие предварительные выводы. В области ламинарного режима величина давления в аппарате не должна оказывать заметного влияния на скорость нача- та псевдоожижения слоя (коэффициент вязкости л в [c.41]

Для неправильных частиц первой и второй групп определим четыре области изменения коэффициента сопротивления (рис. 2-8) и, соответственно четыре режима обтекания частиц автомодельный, два переходных (с преобладанием сил инерции или сил вязкости, соответственно, взамен обычно выделяемого одного) и ламинарный. На основе обработки опытных данных можно рекомендовать следующие зависимости. [c.56]

Лй оси у (по нормали к поверхности нагрева). Продольная теплопроводность мала и ею можно для рассматриваемого слоя пренебречь. Далее для дисперсных потоков с небольшой концентрацией твердых частиц можно принять, что отклонения реологических свойств от ньютоновских будут учтены кажущейся вязкостью дисперсного потока т)п в соответствии, например, с (4-43). Принимая на стенке скорость движения нулевой, а профиль скорости в районе ламинарного подслоя толщиной 6л.п —прямолинейным, находим в порядке первого приближения изменение скорости потока в рассматриваемом подслое равным v —v i = v x = v x. Тогда [c.186]

Повышение температуры закалки выше этих температур и вызванный этим рост зерна аустенита обнаруживаются в первую очередь в получении более грубой и крупноигольчатой структуры мартенсита (рис. 231), или грубого крупнокристаллического излома. Следствием такого строения является низкая вязкость. [c.287]

Напомним читателю, что (Тв — предел прочности — характеризует прочность стали стт при феррито-перлитной структуре 0,5—0,6 от Ла. а Tsa — порог хладноломкости — соответствует температуре, когда в изломе образца 50% вязкой составляющей, а вр — работа распространения вязкой трещины, численно равная ударной вязкости образца с трещиной. Первое (Т ) характеризует сопротивление стали хрупкому разрушению, а второе (ар) — вязкому разрушению. Цифры вязкости соответствуют нормализованной стали 40 обычной чистоты и обычного размера зерна (зерно № 5—8). [c.365]

Закалка стали на мартенсит — это первый этап термической обработки конструкционной стали. Низкая пластич.чость, значительные внутренние напряжения не допускают применения конструкционной стали только в закаленном состоянии. Необходим отпуск, повышающий пластичность и вязкость и уменьшающий внутренние напряжения. [c.371]

Определить период колебаний, а также амплитуду г в конце первого периода, если диаметр трубки й = 1 см, длина столба жидкости I = 60 см и кинематическая вязкость жидкости V = о, 1 Ст. Режим движения жидкости в трубке считать ламинарным. [c.358]

Первый вид отпускной хрупкости, называемый н е о б ) а т и м о й отпускной хрупкостью 1 рода, наблюдается в результате отпуска при 250— 400 "С. Отличительной особенностью хрупкости I рода является ее необратимый характер хрупкость этого вида устраняется нагревом до температуры >400 С, а последующий нагрев при 250—400 Т уже не снижает ударной вязкости. [c.189]

Вязкость описывает внутреннее трение, т. е. свойство оказывать сопротивление относительному перемещению в жидкостях и газах. По определени[о, в жидкостях и газах отсутствуют статические касательные напряжения. Однако в движущихся жидкостях и газах имеются динамические касательные напряжения. Их можно охарактеризовать динамической вязкостью, называемой также первой вязкостью или просто вязкостью. Согласно И. Ньютону (1643—1727), динамические касательные напряжения можно описать следующим образом. [c.13]

Здесь скаляр р называется гидростатическим (равновесным, пас-калевым) давлением, Д — коэффициент сдвиговой (первой) вязкости, [c.360]

Анализ уравнения (18.29) показывает, что в полном соответствии с 9 члены, содержащие div (у — рг ) и divi , определяют вторую вязкость в сверхтекучей жидкости (всего три коэффициента) член с градиентом температуры VT — теплопроводность и, наконец, последний член — первую вязкость. Вычисление соответствующих кинетических коэффициентов мы и произведем ниже, используя общее уравнение (18.29). [c.112]

Согласно требованиям ГОСТ 9467—75 в условном обозначении электродов для сварки углеродистых и низколегированных сталей с временным сопротивлением разрыву менее 60 кгс/мм в знаменателе (во второй строке — см. рис. 69) группа индексов, указывающих характеристики паплавлешюго металла, должна быть записана следующим образом первые два индекса указывают минимальное значение величины Ов (кгс/мм ), а третий индекс одновременно условно характеризует минимальные значения показателей 65 и температуры при которой определяется ударная вязкость. [c.106]

Таким образом, на данной стадии возможны два подхода к гидромеханике неньютоновских жидкостей. С одной стороны, можно сконцентрировать внимание на проблемах течения, для которых (в некотором смысле требующем определения) используется лишь кажущаяся вискозиметрическая вязкость, так что неадекватность уравнения (2-3.4) считается несущественной. Такая система представлений характерна для предмета, который мы будем называть обобщенной ньютоновской гидромеханикой. Этот подход может быть оправдан либо вследствие того, что в рассматриваемом течении существенна лишь вискозиметрическая вязкость (к этой категории относятся ламинарные течения, по крайней мере в первом приближении), либо вследствие того, что рассматриваемый материал имеет зависящую от сдвига вискозиме-трическую вязкость, но не обладает никакими другими неньютоновскими свойствами. (К этому типу зачастую относятся суспензии твердых частиц, но, к сожалению, нельзя отнести более важные в практическом отношении полимерные расплавы и растворы.) [c.66]

Следовательно, измерения на вискозиметре Куэтта позволяют определить вискозиметрическую вязкость и первую вискозимет-рическую разность нормальных напряжений. [c.186]

Обсудим эти результаты, предполагая параметры А, и ц постоянными величинами (не зависящими от к). Уравнение (6-4.5) показывает, что в общем случае вязкость есть функция к, стремящаяся к [X при А -> 0. Чтобы вязкость всегда была положительной величиной, параметр а следует ограничить неравенствами —1 а 1. Тогда вязкость будет, вообще говоря, убывающей функцией к, т. е. тем самым предсказывается псевдопластичное поведение. В общем случае разности первых и вторых нормальных напряжений отличны от нуля и обнаруживают зависимость соответствующих коэффициентов от к. [c.232]

Таким образом, проведенный анализ показал, что влияние температуры на скорость начала псевдоожижения для различных размеров частиц не однозначно. В случае фильтрации газа в слое мелких частиц, когда преобладают силы вязкости, с ростом температуры переход слоя из неподвижного в псевдоожиженное состояние происходит при более низких линейной и массовой скоростях газа когда же доминирующую роль играют силы инерции, т. е. псевдоожижению подвергаются крупные частицы, повышение температуры обусловливает увеличение линейной при уменьшении массовой скорости начала псевдоожижения. Зависимость tu,—f(T) в перехо Д-ной области течения газа, очевидно, имеет немонЬтонный характер -с экстремумом, вблизи которого возможны ус ловия, когда увеличение температуры в определенном пределе практически может не сказываться на величине скорости начала псевдоожижения. Вероятно, этим объясняется на первый взгляд странный факт отсутствия зависимости щ от температуры, наблюдавшийся в [15]. [c.41]

Стали второй группы, в отличие от первой, нестабильны и склонны к упрочненню вследствие распада твердого раствора (вязкость при этом снижается). [c.471]

Обозначение индустриальных масел состоит из четырех знаков, каждый из которьпс обозначает первый (И) —индустриальное, второй —принадлежность к группе по назначению (Г — для гидравлических систем, Т — тяжелонагруженные узлы), третий — принадлежность к группе по эксплуатационным свойствам (А — масло без присадок, С — масло с антиокислительными, антикоррозионными и противоизносными присадками, Д — масло с антиокислительными, антикоррозионными, противоизносными и противозадирными присадками), четвертый (число) — класс кинематической вязкости. [c.172]

Для определения вязкости жидкости Кулон употреблял следующий метод подвесив на пружине тонкую пластинку А, он заставлял ее колебаться сначала в воздухе, а затем в той жидкости, вязкость которой надлежало определить, и находил продолжительность одного размаха Т — в первом случае и 2 — во втором. Сила трения между пластинкой и жидкостью может быть выражена формулой 2Skv, где 25 — поверхность пластинки, v — ее скорость, k — коэффициент вязкости. Пренебрегая трением между пластинкой и воздухом, определить коэффициент k по найденным из опыта величинам Ti и если масса пластинки равна т. [c.249]

Математическое описание реальных гетерогенных смесей осложняется по сравнению с однофазными по двум причинам. Во-первых, осложняется описание процессов в отдельных фазах (таких, как сжимаемость, вязкость, прочность, теплопроводность, химические реакции, турбулентность, электромагнитные процессы и др.), имеющих место и в однофазных средах. Во-вторых, в многофазных системах помимо указанных существенно проявляются эффекты структуры фаз и ее изменения, эффекты межфаз-ного взаимодействия (такие, как фазовые переходы, обмен импуль- [c.6]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...