Определение Таблицы для расчета

В простейшем случае ЭВМ используют для расчетов по известным формулам, и если выражения не содержат каких-либо специальных функций, то результат может быть найден даже на клавишных машинах. В ряде формул содержится функция Бесселя Ко, определение значений которой при работе с клавишными машинами возможно по таблицам. Если расчет нужно выполнить для серии точек по одной и той же формуле, то лучше составить программу или воспользоваться готовой программой для ЭВМ, если таковая имеется, указав исходные данные для конкретного расчета. [c.201]

Электрические колебания мозга человека. В соответствии с данными, представленными в таблице 3.6 в зависимости от состояния мозга человека реализуются различные ритмы мозга, отвечающие определенному диапазону колебаний. Расчет показал, что экстремальные значения колебаний для различных ритмов взаимосвязаны между собой функцией самоподобия, независимо ОТ состояния мозга человека. Из данных расчетов следует, что устойчивые уровни электрических колебаний мозга человека, кроме сна, контролируется третьим корнем обобщенной золотой пропорции. [c.174]

Продолжая расчеты, получаем (рср) = 24 А = 0,498 В = 0,0839 АУ3 = 0,903. Значения А Ух и АУ2 весьма близки, поэтому последующие приближения не производим, полагая найденные значения высоты (Я=30 км) и скорости полета (Ух = = 4268 м/с) окончательными. Более подробный анализ показывает, что точность определения высоты полета значительно меньше точности определения скорости Ух- Поэтому целесообразно провести параметрические расчеты по схеме задачи 4.58 и составить таблицы для определения Я и Ух по заданным (измеренным) значениям Ро и Яо. [c.131]

При использовании любого специального способа расчета река разбивается по длине на ряд расчетных участков. В пределах каждого участка определяется осредненный поперечный профиль, измеряется длина участка при разных уровнях. Для осредненного поперечного профиля каждого расчетного участка вычисляются при разных уровнях а. В, К = /г< р, С. К-При определении коэффициента Шези коэффициент шероховатости п вычисляется по гидрометрическим данным или при их отсутствии — по таблицам. Для каждого значения средней отметки уровня г р определяется значение модуля сопротивления по (18.7) и строятся графики f = I/= / (2<.р) для каждого расчетного участка (рис. 18.2). [c.75]

Практически вычислять С по этим формулам почти никогда не приходится, так как применительно к ним составлены соответствующие расчетные таблицы и графики. Например, применительно к формуле Павловского составлен график на рис. 4-26. Применительно к наиболее удобной формуле Маннинга — табл. 4-4. Установив по табл. 4-3 значение и, относящееся к данному конкретному случаю, и определив гидравлический радиус, мы по упомянутому графику или табл. 4-4 легко можем найти С. Надо подчеркнуть, что все приведенные эмпирические и полуэмпирические формулы для С (относящиеся к равномерному установившемуся движению жидкости) являются приближенными, причем значения и, входящие в них, приходится устанавливать по табл. 4-3 на основании чисто описательных (а не количественных) характеристик русла (так же как и значения Д см. выше). Поэтому при выборе для расчета той или другой из приведенных формул главным образом обращают внимание на простоту определения С по принятой формуле. С этой точки зрения непосредственное применение в расчете формулы Павловского не может быть оправдано эта формула, являясь весьма сложной, включает в себя, вместе с тем, весьма приближенный параметр п. [c.177]

Для определения ошибок положения и перемеш,ения механизмов разработаны различные методы метод плеча и линии действия, дифференциальный метод, метод преобразованного механизма, геометрический метод, метод планов малых перемещений, метод относительных ошибок и др. Описание этих методов, а также формулы, таблицы и коэффициенты, необходимые для расчетов механизмов на точность, приводятся в специальной и справочной литературе [10, 11, 12, 16, 22, 32, 37, 66, 71, 77]. [c.129]

Для водяного пара было предложено большое число характеристических уравнений (уравнений состояния) при этом чем точнее какое-либо из них описывает определенные экспериментально свойства водяного пара, тем оно более сложно и менее удобно для расчетов. Поэтому для вычисления удельного объема и других параметров перегретого пара удобнее всего пользоваться таблицами и диаграммами, обычно составляемыми по экспериментальным данным с использованием уравнения состояния. [c.116]

Способ точного определения величин X для обогреваемых труб дан в [Л. 20] и курсах гидравлики. Для расчетов удобней пользоваться приведенным к диаметру коэффициентом трения 1о=Я/й вн, который связан и с величиной шероховатости труб. Значения приведенного коэффициента даны в табл. 4-1 для наиболее распространенных внутренних диаметров труб. В этой же таблице приведены и коэффициенты 170 [c.170]

Анализ отечественных и зарубежных данных, полученных по результатам эксплуатации и исследования сальников, а также результаты собственных исследований позволяют рекомендовать для инженерного расчета сальниковых уплотнений подвижных соединений применительно к рабочим средам высоких параметров (р < 200 кгс/см , t < 350°С) следующую таблицу для определения высоты набивки (табл. 11). [c.95]

Общую трудоемкость по оборудованию кузнечных цехов определяют по специальной таблице, которая для всего формообразующего оборудования кузнечных цехов составляется на основе классификатора. Для расчета производят группировку заготовок на основе определенных конструктивно-технологических признаков, которые позволяют определить объем работы и закрепить группы за оборудованием с соответствующей технической характеристикой. [c.152]

Если расчет таблицы для определения слева направо есть расчет [c.379]

Вода (водяной пар)—наиболее распространенное в теплоэнергетике рабочее вещество. Естественно, что разработке простой по структуре и пригодной для исследований модели теплофизических свойств воды и водяного пара уделяется большое внимание. При ручных расчетах основное требование к модели теплофизических свойств веществ заключается в наглядности ее. Этому наиболее полно удовлетворяют диаграммы или таблицы свойств воды и водяного пара. Для построения диаграмм (таблиц) разработан ряд уравнений состояния, многие из которых используются при расчете теплофизических свойств воды и водяного пара на ЭВМ. Кроме того, предложен ряд специальных технических уравнений состояний для определения свойств воды и водяного пара при инженерных расчетах на ЭВМ. Эти уравнения, уступая по точности описания уравнениям, применяемым для расчета подробных таблиц свойств, более просты по форме и более компактны. Создание моделей свойств воды и водяного пара в виде уравнения состояния ведется в двух направлениях. [c.12]

Заметим, что метод парных корреляций значительно уменьшает объем вычислений по сравнению с определением коэффициентов регрессии по способу наименьших квадратов. Это объясняется тем, что для расчета коэффициентов парной корреляции число строк матрицы, с помощью которой представляются результаты измерений исходных факторов и погрешностей обработки, искусственно сокращается до числа заполненных клеток корреляционной таблицы. Поэтому данный метод находит широкое применение в практике многофакторного корреляционного и регрессионного анализов [20, 44, 50, 54]. [c.294]

Методические погрешности получаются за счет замены действительных уравнений расхода тепла и вещества приближенными выражениями, а также за счет приближенного решения последних вычислительной схемой прибора. Методические погрешности практически всегда могут быть определены и учтены по (6-5) при определении погрешности вычислительного прибора. Для некоторых схем тепломеров и расходомеров методические погрешности приведены выше в таблицах, а также оговорены в тексте методика их определения и конкретные формулы для расчета приведены в [Л. И, 18, 19, 31]. [c.159]

Согласно последнему выражению таблицы для определения нестационарного температурного поля будут иметь только два входа при аргументе t. Такими таблицами легко пользоваться для практических расчетов. [c.158]

Определение температурного поля. Таблицы теплового расчета охватывают весь диапазон нестационарного теплового режима стенки при не симметричном нагреве и составлены для граничных условий третьего рода, которые не только хорошо соответствуют реальным условиям работы, но и являются необходимыми при проектировании. В таблицах приведены значения трех относительных температур 0i —относительная температура нагреваемой поверхности стенки [c.173]

По графикам 0 = /(г ) для определенных значений а я L составляем таблицы теплового расчета. С этой [c.375]

Приведенная в разд. 2.3 система уравнений для расчета вязкости и теплопроводности фреона-И применима во всей экспериментально изученной области состояний. Однако необходимые для определения v, а и Рг точные значения термодинамических функций Q и Ср имеются до давлений 20 МПа. Поэтому рекомендуемые таблицы переносных свойств (табл. 22 и 23) охватывают ту же область состояний, что и термодинамические таблицы. [c.73]

Типичные кривые нагрузка—смещение для различных материалов и толщины представлены на рис. 70. Рис. 70, а иллюстрирует идеальное поведение. Общее разрушение или, по крайней мере, значительный рост трещины происходят при определенной нагрузке, до которой зависимость нагрузка—смещение линейна. Это значение нагрузки может быть прямо использовано для расчета Ki с помощью тарировочных таблиц. Зависимости нагрузка— раскрытие трещины при испытании недостаточно толстых образцов имеют вид кривых, показанных на рис. 70, е и г, когда общему разрушению или ограниченному продвижению трещины предшествует значительная пластическая деформация и, очевидно, достоверные значения Кю в этих условиях получить нельзя. В данном случае, если необходимы значения вязкости, нужно применить анализ / -кривых (гл. V, раздел 8). Рис. 70, б иллюстрирует переходное поведение материала, которое будет обсуждено в следующем разделе вместе с методом расчета параметров вязкости по возрастающей кривой нагрузки. [c.133]

Для расчета искомых и построим зависимость полуширины НК Yo от параметра Нэ при различных значениях полуширины гауссовской состав-ляюш,ей (т. е. при разных g). Для определения полуширины достаточно найти с помощью таблицы точку (Оо такую, что /(шо) = 0,5, что можно сделать, например, с помощью интерполяционной формулы (3) или графической интерполяцией. Тогда полуширина НК равна уо = Полученное семейство кривых приведено на рис. 55, а. Рядом с каждой кривой приведены значения Дс = бДХ, при которых рассчитана кривая [при Лс = О см. формулу (1.27)]. [c.153]

D(r )f—Df,. В результате суммирования по уравнению (171) получают значение Р (г,) — Pq в точке г.. Например, для расчета р ( ,) —Ро в точке г . 0,04 коэффициенты 6,0735, —3,5850.....—0,0163 (первый столбец коэффициентов р,-, таблицы) умножаются попарно на значения D (г,) — Do. определенные в точках г,- = 0,02 0,1.....0,98. [c.144]

В частных случаях и составил таблицу для упрощения вычислений в практических расчетах. Далее, он распространил свою теорию на удар и вывел формулы для определения продолжительности удара двух шаров и возникающих при этом напряжений. Работа эта привлекла внимание не только физиков, но также и инженеров, и по их просьбе он подготовил эту работу в новой редакции ), добавив туда описание своих опытов по сжатию стеклянных образцов и круговых цилиндров. Покрывая один из образцов до сжатия тонким слоем сажи. Герц получал очертание поверхности контакта в виде эллипса, оси которого можно было точно измерить. Таким путем он смог дать экспериментальное доказательство своей теории. [c.416]

Дальнейшее развитие эта задача получила в трудах Г. Циммер-мана ), составившего таблицы для упрощения расчета балок на упругом основании по теории Винклера и применившего эту теорию к определению прогиба шпал. Он рассматривал рельс как неразрезную балку на упругих опорах. При обычных расстояниях между шпалами вертикальная нагрузка на рельс распределяется на несколько шпал, так что отдельные упругие опоры могут быть [c.516]

Таблицы термодинамических свойств воды я водяного пара, используемые в блоке определения физических параметров,. в полном объеме могут быть размещены во внешних запоминающих устройствах. 1В ОЗУ лишь пересылается тот табличный материал, который необходим для расчета конкретного варианта. Целесообразно также постоянно -хранить в ОЗУ исходные данные, непосредственно необходимые для -расчета переменных величин. [c.151]

В связи со сложностью точного расчета тарельчатых пружин их обычно подбирают по таблицам. В ГОСТ 3057—79 помещена методика определения параметров тарельчатых пружин и их количества в комплекте при заданной нагрузке. В приложении к ГОСТу приведены формулы для расчета и примеры выбора тарельчатых пружин I и II классов. , [c.398]

Большую известность получила вторая теория Делягира , служившая для определения необходимых размеров колонн, поддерживающих арку. Предполагая, что разрушение арки происходит по сечениям, находящимся на /4 части длины арки от ее концов (рис. 17), он определил силы, действующие со стороны средней части арки на крайние (трение по линии шва не учитывалось), а также момент каждой из этих сил относительно внешней точки опоры колонны, поддерживающей арку. Этот момент стремится опрокинуть колонну. Вес колонны создает момент, противодействующий опрокидыванию. Из равенства указанных моментов определяются необходимые размеры колонн. Теория Делягира в несколько упрощенном виде была изложена в Инженерной науке Белидора, на ее основе Перроне и Шези составили таблицы для расчета арок . [c.172]

В табл. 4.1 приведены результаты экспериментальной проверки формулы суммирования (4.5) по данным испытаний серии трубчатых образцов конструкционного сплава ЭИ-607А, а также сплавов ЭИ-765 и ЭП-182, при различных нестационарных режимах нагружения, указанных в первой графе таблицы Для каждого такого режима по формуле (4.5) подсчитывалось теоретическое значение П, соответствующее моменту фактического, определенного на опыте, разрушения. Вследствие рассеяния долговечностей образцов, испытанных в одинаковых условиях, продолжительность последней ступени нагружения, оканчивавшейся моментом разрушения, является случайной величиной, и в расчет вводилось среднее значение результатов одинаковых испытаний трех—пяти образцов. Так как кривая статической усталости, по которой определяются Ад и С , отвечает пятидесятипроцентной вероятности разрушения, то подсчитанные указанным образом значения П должны быть в случае справедливости формулы (4.5) близкими к единице. Это и имело место во всех рассмотренных случаях нестационарного нагружения при линейном и плоском напряженных состояниях. Наблюдаемые небольшие отклонения вычисленных величин П от единицы вполне объясняются вариациями а и р в пределах доверительных интервалов. [c.102]

Коэффициенты диффузии D i и данные для их расчета приведены в таблице 4.2 коэффициент диффузии паров Na2S04 в топочных газах, данные для расчета скорости диффузии и определенные по формуле (4.2) величины скорости диффузии паров Na2S04 при разной температуре стенки (от 500° до температуры прекращения конденсации) — в таблице 4.3. [c.73]

Для расчетов по формуле (2.4.20) при дробных ki и могут использоваться таблицы [60]. При целых и удобнее проводить вычисления с помощью более простых табл. VI и VH в [1] Среднее время T v(ia) можно найти из (2.4.14), положив там k = k2 и fo = i/A. Дифференцируя (2.4.20) по из (2.1.12) и (2.1.13) получаем расчетные формулы для часто1 ы и интенсивности отказов кумулятивной системы. Для определения среднего суммарного времени простоя подставим (2.4.3) в (2.4.16) [c.57]

В связи с тем, что в настоящее время нет надежных теоретических методов определения теплофизических свойств веществ в жидкой фазе и вблизи линии насыщения, в основу расчета были положены экспериментальные данные Института ядерной энергетики АН БССР. Часть из них введена в память Э1ДВМ в виде функциональных зависимостей, остальные — в виде таблиц, для вычисления параметров по которым разработаны программы интерполяции. [c.96]

Расчет по формуле (4-187) плотности p n в зависимости от (нсп дает точность около 1%, что вполне достаточно для исследования нестационарных процессо Подчеркнем, что при определении среднеинтегральной плотности рисп на участке от х—0 до Хвых значение х в выходиом сечении трубы имеет более высокую точность, ибо при определении коэффициента т исходили из равенства площадей эпюр рисп исп для аппроксимирующей кривой и кривой, построенной по термодинамическим таблицам для воды и водяного пара. Формула (4-187) обладает рядом положительных сторон простотой, точностью, кроме того, она аналитическая, допускающая дифференцирование и интегрирование. Последнее весьма необходимо при теоретических иоследоваяцях. [c.160]

Классические методы решения краевых задач, изложенные выше, обладают рядом недостатков они требуют определенной изобретательности, дают решения, малопригодные для числовых расчетов, и т. п. Методы интегральных преобразований обладают рядом преимуществ перед классическими методами они стаИд ртиы, позволяют получать решения в удобном для расчета виде (например, для малых и больших значений независимой переменной) использование таблиц изображения функций ускоряет и упрощает процесс нахождения реше- [c.106]

При определении А по формуле (5-5) для расчета средней плотности теплового потока необходимо брать не локальный, а общий коэффициент шлакоулавливания в камере горения или предтопке (по таблице 4-3). Для подсчета коэффициента Р для вихревых и циклонных топок нужно пользоваться указанными выше формулами (4-17), (4-21), (4-23), (4-31) или рис. 4-5 и 4-6 для соответствующих топлив. Для топочных устройств, в которых скорость факела относительно стен не превышает 10 м1сек, можно принимать Р=. [c.164]

Расчет тепловой схемы отопительной ГТУ-ТЭЦ. На основе разработанных программных продуктов для расчета элементов ГТУ-ТЭЦ и методики расчета различных тепловых схем ГТУ-ТЭЦ, приведенных ранее, создана программа, реализованная на базе электронных таблиц Mi rosoft Ex el 5.0 и представляющая собой рабочее пространство из нескольких файлов. По этой программе с учетом исходных данных рассчитывают показатели работы отопительной ГТУ-ТЭЦ (при определенной температуре, в принятом диапазоне температур и годовых показателей производства и отпуска электрической энергии и теплоты). [c.449]

Многообразие способов схематизации приводит, естественно, к вопросу о том, какой же способ следует использовать при расчете. Считают, что схематизация по максимумам обладает большим повреждающим эффектом, а по размахам — меньшим, чем исходный процесс. Поскольку схематизация по полным циклам занимает промежуточное положение между максимумами и размахами, то некоторые авторы полагают, что наиболее приемлемым для расчетов являются полные циклы. Необходимо подчеркнуть, однако, что из анализа работ [122, 123, 125], в которых по результатам стендовых испытаний производилось сравнение различных методов схематизации, не следует однозначной оценки о преимуществе способа полных циклов перед некоторыми другими (в частности, учет одного экстремума между двумя пересечениями s ,). Поэтому можно констатировать, что вопрос о выборе лучиаего способа схематизации для расчета усталостной долговечности требует дальнейшего изучения и экспериментальной проверки на большем статистическом материале. Учитывая сложность определения нагрузочных режимов при проектировании, для расчета могут быть использованы менее трудоемкие по сравнению с полными циклами способы схематизации (максимумы, амплитуды, корреляционная таблица) с последующей корректировкой результатов. [c.53]

Из табл. 2.10 видно, что предел выносливости Smaxn соответствующий коэффициенту асимметрии г, может быть определен в зависимости от среднего значения s или г и предназначен для расчетов при схематизации по максимумам (экстремумам) при схематизации, основанной на размахах (амплитудах), в расчетах используется выражение для приведенной амплитуды предела выносливости Sg. р. Еслй осуществляется приведение нагрузочного режима к симметричному, то используются формулы для эквивалентной амплитуды i-ro цикла. Необходимо отметить, что при схематизации в виде корреляционной таблицы учет асимметрии производится непосредственно для каждой клетки таблицы при одномерных способах схематизации учет асимметрии для каждого цикла невозможен и поэтому используются среднее значение или средний коэффициент асимметрии г. [c.59]

Определение диффузного углового коэффициента между двумя элементарными площадками в соответствии с (3.5) не представляет труда. Однако вычисление локальных и средних угловых кдэффициентов требует одно- и двукратного интегрирования по поверхности. Такие интегралы, за исключением случаев самых простых форм поверхностей, довольно сложны. Гамиль-тон и Морган [1] вычислили диффузные угловые коэффициенты для простых конфигураций, включая прямоугольники, треугольники и цилиндры, и представили результаты в виде графиков и таблиц. В работах [2—4] собраны угловые коэффициенты для различных тел простой формы. Источники, содержащие определения угловых коэффициентов, сведены в таблицу в книге Хауэлла и Зигеля [5]. Сводка других данных по угловым коэффициентам приведена в работах [6—8]. Различные аналитические и экспериментальные методы определения диффузных угловых коэффициентов описаны в книге Якоба [9]. В работе [10] представлена программа расчета угловых коэффициентов для цилиндрических ребер, составленная на языке ФОРТРАН. Ниже рассматриваются некоторые аналитические методы, применяемые для расчета диффузных угловых коэффициентов. [c.141]

В последней колонке таблицы I помещены значения погрешностей определения теплоты парообразования по методу Питцера, аналитическая форма которого приведена в 31. Этот метод оценивается в [31 как наиболее точный и рекомендуется к применению в случае неполярных и слабополярных веществ. Предлагае№1й в настоящей работе набор методик для расчета теплоты парообразования по уравнению Клапейрона-Клаузиуса приводят в большинстве случаев к более точным результатам, не имеет ограничений по параметрам состояния и может быть применен для широкого 1фуга ве-. ществ - от благородных газов до сильнополярньк соединений. [c.112]

Кроме приведенных в выражении (IV. 1) граничных условий третьего рода программой KROK допускаются и обобщенные нелинейные граничные условия третьего рода, когда температура среды неизвестна заранее и вычисляется в процессе решения задачи исходя из полученного решения на данном шаге и заданных параметров, зависящих от времени, таких, как расход среды, ее температура, давление и т. п. Так как эти граничные условия испадьзуются обычно при расчете роторов турбомашин при нестационарных режимах работы, здесь они не рассматриваются. Управляющие функции нумеруются в определенном порядке и задаются в виде таблиц для определенных временных узлов. Для произвольного времени функция может быть вычислена с помощью линейной интерполяции. К каждому набору узлов может быть отнесена определенная группа функций, что сокращает исходную информацию. Каждая заданная функция может обслуживать несколько участков границы. Предложенная схема описания исходной информации позволяет задать довольно компактно часто встречающиеся типы граничных условии, меняющиеся во времени. [c.91]

По по Б В. Н. Таблицы для определения скоростных характеристик, максимальных и допускаемых скоростей течения воды в открытых руслах.—В сб. Усовершенствование гидравлического расчета дорожных водоот--водных русел и сооружений, вып. 2. Киевский автомобильно дорожный институт, 1958. [c.267]

Методы определения эффективности развитых поверхностей подробно изложены в [19]. Для расчета коэффициентов теплоотдачи используют, как правило, эмпирические соотношения типа Nu = = А Re j = Re"S где А, С, а, с — числовые коэффициенты и показатели степени, определяемые экспериментально для каждого типа поверхности. Эти соотношения справедливы только для определенного диапазона чисел Re и представляются в виде таблиц [3, 6,8,24,51 ] у—фактор теплопередачи Колберна [19]. [c.362]

Данные, приведенные в таблице для алюминиевого сплава Д16АМТ, собраны на трех различных заводах при объеме выборок 4—30 образцов. Несмотря на такие большие объемы вь8-борок, средние значения и особенно коэффициенты вариации механических свойств мета.таа, изготовляемого различными заводами, различны. При использовании подобных данных для расчета элементов на прочность вероятностными методами следует брать данные определенного металлургического завода, если рассчитываемые элементы изготовляют из. металла только этого завода. Если рассчитываемые элементы изготовляют из металла ряда заводов, то следует оценивать средние значения и коэффициенты вариации характеристик механических свойств по объединенным выборкам всех заводов. [c.139]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...