Процессы коррозионные условия возникновения

Коррозия вблизи ватерлинии, т. е. в зоне периодического смачивания (от 0,4 до 1 м и более над уровнем морской воды), часто бывает усиленной (рис. 284), что обусловлено облегченным доступом кислорода к поверхности металла, ухудшением условий для возникновения и сохранения защитных пленок на металле при периодическом смачивании и энергичным коррозионным воздействием брызг морской воды (при быстром испарении брызг образуются кристаллики морской соли, смоченные насыщенным раствором, которые затрудняют появление и сохранение защитных пленок лучи солнца нагревают металлы и ускоряют коррозионный процесс в условиях усиленной аэрации). [c.399]

По условиям возникновения и протекания коррозионного процесса наиболее распространены следующие виды коррозии металлов [c.14]

Установлено, что максимальная интенсивность кавитационного разрушения наблюдается в кислых средах и увеличивается с понижением pH среды. Увеличение агрессивности среды приводит к возрастанию роли коррозионного фактора, причем в тем большей степени, чем меньше коррозионная стойкость материала. В нейтральных, как и в щелочных средах, коррозионные процессы происходят с кислородной деполяризацией и на поверхности образуются плотные окисные пленки, затрудняющие смачивание и изменяющие характер адсорбционных процессов. Одновременно изменяются и условия возникновения и смыкания кавитационных пузырей. Все это, как правило, увеличивает кавитационную стойкость сталей и сплавов. [c.255]

Необходимо иметь в виду, что при развитии коррозионного процесса в тонком слое электролита условия возникновения концентрационной поляризации становятся более благоприятными, чем в объеме, что накладывает свой отпечаток на характер образующихся продуктов коррозии, их распределение по поверхности и сцепление с металлом. [c.99]

Основным условием возникновения коррозионного процесса является наличие в почвах влаги. Общее количество воды в породе определяется по величине естественной влажности, под которой понимается отношение количества влаги, содержащейся в [c.69]

УСЛОВИЯ ВОЗНИКНОВЕНИЯ КОРРОЗИОННОГО ПРОЦЕССА [c.16]

По условиям протекания коррозионного процесса разли чают атмосферную коррозию, протекающую под действием атмосферных, а также влажных газов, газовую, обусловленную взаимодействием металла с различными газами — кислородом, хлором и т, д. — при высоких температурах, коррозию в электролитах, в большинстве случаев протекающую в водных растворах и в зависимости от их состава подразделяющуюся на кислотную, щелочную и солевую. При контакте металлов, имеющих разные стационарные потенциалы в данном электролите, возникает контактная коррозия, а при одновременном воздействии коррозионной среды и постоянных или переменных механических напряжений — коррозия под напряжением. Понижение предела усталости металла, возникающее при одновременном воздействии переменных растягивающих напряжений и коррозионной среды, называют коррозионной усталостью. Кроме того, различают еще коррозионное растрескивание металла,, возникающее при одновременном воздействии коррозионной среды и внешних или внутренних механических растягивающих напряжений. Этот вид разрушений характеризуется образованием транскристаллитных или межкристал-литных трещин. Под влиянием жизнедеятельности микроорганизмов возникает также биокоррозия. Разрушение металла от коррозии при одновременном ударном действии внешней среды называют кавитационной эрозией. Без участия коррозионного воздействия среды эрозия протекает как процесс только механического износа металла. Многие из перечисленных условий возникновения и развития коррозионных процессов встречаются и в пароводяных трактах ТЭС. [c.26]

В общем случае установлено, что необходимыми условиями возникновения режима избирательного переноса ири трении являются содержание в смазывающем материале ионов меди и водорастворимых кислот, которые обеспечивают кислотность среды с рн < 7. В щелочных средах с pH > 7 избирательного переноса меди на поверхность трения не происходит. Следовательно, при трении в рел<име избирательного переноса одновременно с защитой от изнашивания поверхности трения медной пленкой идут процессы коррозии деталей трения и других, соприкасающихся со смазываемым материалом, так как оба эти процесса имеют электрохимическую природу. Вследствие электрохимической коррозии, сопровождающей избирательный перенос, его применение может быть ограничено коррозионной стойкостью материалов узлов трения, особенно выполненных из углеродистых сталей и чугунов. [c.11]

Ряд пассивности будет характеризовать не общую коррозионную устойчивость, но только степень повышения коррозионной устойчивости, определяемой торможением анодного процесса, т. е. возникновением пассивного состояния. Медь и цинк достаточно устойчивы в данных условиях, но эта устойчивость определяется другими причинами (термодинамической устойчивостью, торможением катодного процесса). Магний, наоборот, несмотря на высокую степень пассивности, большую, чем у же- [c.181]

Например, наклонная линия характеризует равновесие между ионами двухвалентного железа в растворе и твердой окисью железа, отражает условия возникновения твердых нерастворимых продуктов. Выше этой линии находится область пассивности, где металл термодинамически неустойчив, но коррозионный процесс не развивается благодаря образованию на его поверхности нерастворимых продуктов реакции, причем они должны образоваться непосредственно на реагирующей поверхности металла, так как вторичные продукты не могут его пассивировать. Пассивность металла (состояние относительно высокой коррозионной стойкости) происходит при торможении анодной реакции ионизации металла в определенной области потенциалов. Если металл находится в пассивном состоянии, коррозионные процессы не развиваются. Пассивное состояние металла, как правило, наступает при его контакте с некоторыми сильными окислителями или в щелочных средах. [c.37]

Этот ряд одновременно показывает уменьшение степени пассивного состояния металлов в выбранных условиях коррозии. Ряд пассивности не будет характеризовать общую коррозионную устойчивость, но только степень повышения коррозионной устойчивости, определяемой торможением анодного процесса, т. е. возникновением пассивного состояния. [c.298]

Анаэробные бактерии ускоряют коррозионный процесс главным образом при нахождении всей металлической конструкции в анаэробных условиях. Если только часть конструкции находится в анаэробных условиях, а другая имеет достаточную аэрацию, то главная причина коррозии - возникновение макропары, в которой анаэробный участок служит анодом и подвергается местной коррозии. [c.46]

Атмосферная коррозия металлов — наиболее распространенный вид электрохимической коррозии, протекающий во влажном воздухе при обычной температуре. Этот вид коррозии имеет ряд особенностей, относящихся прежде всего к условиям ее возникновения и влиянию некоторых факторов на скорость коррозионного процесса. [c.28]

Влияние потенциала на КР представляет интерес в нескольких аспектах. В реальных условиях службы алюминиевые сплавы могут контактировать с разнородными металлами, являясь анодом, либо катодом в гальванической ячейке. Наложение анодного потенциала часто применяется в испытании образцов на КР в ускоренных лабораторных испытаниях. Кроме того, эффект действия электродного потенциала часто используется для того, чтобы понять и изучить механизм процесса КР высокопрочных алюминиевых сплавов. И, наконец, катодная защита иногда используется для предотвращения возникновения и роста коррозионных трещин. [c.205]

Излагается теория двойного слоя на границе металл—раствор и механизм возникновения скачка потенциала на этой границе. Обсуждается поведение металлических электродов в условиях протекания внешнего тока па основе общей теории кинетики электродных процессов. Детально рассматриваются кинетические закономерности процессов катодного выделения водорода, электрохимического восстановления кислорода и ионизации металлов. Выведены выражения, определяющие коррозионное поведение металлов в условиях их саморастворения для случая идеально однородной поверхности и при ее дифференциации на анодную и катодную зоны. [c.2]

Аустенитные коррозионно-стойкие стали недостаточно износостойки, склонны к задирам и схватыванию при трении. Большинство способов упрочнения их поверхностных слоев не приводит к существенному улучшению антифрикционных свойств или снижает коррозионную стойкость. Стали аустенитного класса в отличие от углеродистых сталей не подвержены омеднению по способу контактного вытеснения меди из растворов ее солей без специальной химической обработки (травление в щелочном растворе с последующей кислотной обработкой). Однако омеднение поверхностей трения этих сталей становится возможным в процессе трения, т. е. в динамических условиях, которые способствуют возникновению термо-ЭДС. Для достижения этого в воду, служащую смазкой химического аппарата, добавляют водные растворы солей меди. В табл. 33 приведены результаты испытаний колец торцового уплотнения на различных режимах работы со смазкой дистиллированной водой и раствором сернокислой меди. [c.179]

На практике часто имеют место случаи, когда детали работают в условиях одновременного воздействия циклических механических напряжений, повышенных температур и периодического контакта с коррозионной средой. Периодическая подача среды на нагретую деталь приводит к возникновению градиента механических напряжений, которые могут быть самостоятельной причиной усталостного разрушения металлов или, суммируясь с напряжениями от внешней нагрузки, — интенсифицировать процесс разрушения. Отрицательное влияние периодической подачи коррозионной среды связывают не только с возникновением термических напряжений, но и, по всей вероятности, с облегчением разрушения пассива-ционных пленок или продуктов коррозии на поверхности детали, что способствует более активному взаимодействию ее со средой. [c.107]

Возникновение коррозионного элемента следует рассматривать как непременное, по далеко не единственное условие протекания коррозионного процесса. Электрохимическая возможность последнего может быть реализована лишь тогда, когда он в состоянии удовлетворить ряду дополнительных требований, к числу которых относится в первую очередь необходимость деполяризации катодных и анодных участков. Это можно пояснить на примере работы вышеуказанной пары со стальным и медным электродами, погруженными в раствор (см. рис. 1-4). До замыкания электродов устанавливаются стационарные потенциалы на более положительном металле (катоде) к, на более отрицательном (аноде) Е >а. [c.19]

Возникновение коррозии для данных условий и концентрации коррозионной среды зависит от порогового значения напряжения и требует существования или развития специфического поляризационного потенциала между твердым телом и коррозионной средой. Процесс может быть почти незаметным и протекать очень долго без существенных изменений в окружающей среде. Это обычно происходит при анодной поляризации и высоких концентрациях кислорода. Скорость распространения коррозии является функцией напряжения. Она может привести к разрушению материала уже через несколько минут после начала процесса, но может и задержаться из-за изменения разности потенциалов или концентрации кислорода внутри трещины. [c.35]

В условиях расслоения пароводяной смеси явление осложняется переменными термическими напряжениями в металле и процессами электрохимической коррозии, протекающими на поверхностях, омываемых водой. Кроме того, при разбрызгивании раствора и его последующем испарении создаются отложения агрессивных веществ на поверхности металла, интенсифицирующие коррозию. В этих условиях возможно возникновение язвин и коррозионных трещин в металле. [c.584]

Аустенитные стали имеют низкую теплопроводность и высокий температурный коэффициент линейного расширения, что обусловливает перегрев металла в зоне сварки и возникновение значительных деформаций изделия. Основные трудности сварки рассматриваемых сталей и сплавов обусловлены высокой степенью легирования и разнообразием условий эксплуатации сварных конструкций. Основная особенность сварки таких сталей — склонность к образованию в шве и околошовной зоне горячих трещин в виде как мельчайших микротрещин, так и трещин значительных размеров. Образование горячих трещин связано с формированием при сварке крупнозернистой макроструктуры. Применение методов, способствующих измельчению кристаллов, повышает стойкость шва против образования горячих трещин. Эффективным средством является создание аустенитно-ферритной структуры металла щва. Получение аустенит-но-ферритных швов достигается путем дополнительного легирования металла шва хромом, кремнием, алюминием, молибденом и др. В сварных швах изделий, работающих как коррозионно-стой-кие при температуре до 400 °С, допускается содержание феррита до 25 %. В изделиях из жаропрочных и жаростойких сталей, работающих при более высоких температурах, содержание феррита ограничивают 4—5 %. Значительные скорости охлаждения при сварке и диффузионные процессы, происходящие при повышенных температурах в процессе эксплуатации, приводят к сильному охрупчиванию металла сварных соединений жаропрочных сталей и к потере прочности при высоких темпера- [c.334]

Повышение конструкционной прочности технических систем и сооружений предполагает высокий уровень прочностных показателей не только отдельно взятого материала, но и всей совокупности материалов, используемых в изделии. Основными становятся характеристики материала в составе конструкции, обеспечивающие оптимальные показатели прочности и ресурса. Например, при создании напряженных конструкций и аппаратов химических производств, работающих в различных агрессивных средах при высоких рабочих давлениях с высоким тепломассообменом, применяются так называемые композитные конструкции, использующие сочетания высокопрочных сталей с другими металлическими материалами. При разработке подобных конструкций и их изготовлении ключевыми являются проблемы выбора материалов, учет различия их свойств и структуры, а также условия изготовления самой конструкции (режимы термической обработки (ТО), сварки и т.п.). Различия свойств используемых материалов в процессе изготовления при совместной ТО могут привести к возникновению термических напряжений, снижению конструкционной прочности, изменению размеров конструкций, а также структуры и коррозионной стойкости отдельных материалов. [c.159]

При создании и эксплуатации композитных конструкций, как правило, применяются высокопрочные коррозионно-стойкие стали в сочетании с другими сталями и сплавами. Выбор материалов определяется не только условиями работы, но и технологической совместимостью материалов в процессе изготовления. Эта особенность проявляется в необходимости проведения технологических операций с использованием нагрева и совместной ТО для получения оптимальных параметров каждого материала в отдельности (высокая прочность, коррозионная стойкость под напряжением и т.д.). Кроме того, важно исключить возникновение дополнительных остаточных напряжений в процессе изготовления и добиться стабильных размеров деталей и изделий, а при создании напряженных конструкций — заданных уров- [c.159]

Для обеспечения этого условия можно применить в узле трения коррозионно-стойкий сплав, содержащий медь или металлоплакирующий смазочный материал в виде водного раствора соли меди. Необходимым источником энергии для осуществления процесса осаждения медного слоя является ТЭДС. Процесс осаждения меди на поверхностях трения имеет общую природу с электролизом. Возникновение ТЭДС объясняют явлением Зеебека, согласно которому Б замкнутой электрической цепи возникает ТЭДС, если температура на контактах разная. [c.306]

Основными причинами микробиологической коррозии являются 1) выделение коррозионно-агрессивных продуктов жизнедеятельности (метаболитов) и изменение pH среды при развитии бактерий 2) создание условий для появления пар дифференциальной аэрации и возникновения концентрационных ячеек на поверхности металла 3) непосредственное участие бактерий в процессе коррозии 4) разрушение защитных покрытий на металле. [c.56]

По условиям возникновения и протекания коррозионного процесса корроеия бывает [c.6]

Предварительно изучали влияние статических напряжений на скорость коррозии трубной стали на деформированных изгибом (по трехточечной схеме) образцах стали 17ГС в термостатированных условиях и перемешиваемой среде, представляющей смесь нефти с 3%-пым хлоридом натрия в отношении 1 1. Скорость коррозии определяли по потере массы за 720 ч выдержки. Как следует из рис. 104, с увеличением напряжений до предела текучести (350 МПа) скорость коррозии увеличивается, а затем при достижении текучести уменьшается вследствие наступления стадии легкого скольжения и релаксации напряжений, обусловленной выбранной схемой нагружения с заданной величиной деформации. Это указывает на возможность усиления коррозионного взаимодействия трубной стали с рабочей средой даже при нагружении в упругой области с возникновением коррозионных поражений, которые в дальнейшем могут стать концентраторами напряжений и после инкубационного периода инициировать возникновение коррозионно-механических трещин. Если в концентраторе отсутствуют условия для существенной релаксации напряжений, что обычно имеет место при циклическом (повторно-статическом) нагружении с накоплением микроискажений решетки, процесс коррозионного взаимодействия будет ускоряться на протяжении всей стадии деформационного упрочнения, как это указывалось в гл. П. [c.230]

Таким образом, эта линия отражает условия возникновения твердых нерастворимых продуктов коррозии. Нерастворимым продуктом коррозии в данном случае считается такой продукт реакции, который находится в равновесии с концентрацией Fe " в растворе, равной 10 N. Выше указанной линии располагается область существования нерастворимых продуктов коррозии, дающих в растворе концентрацию Fe ниже 10" . Такая область на диаграммах Пурбэ называется областью пассивности. В этой области металл термодинамически неустойчив, но вследствие образования нерастворимых продуктов реакции коррозионный процесс в некоторых условиях может блокироваться. Небольшая вторая область коррозии находится у правого края диаграммы и относится к случаю образования ферратов железа (HFeOa) в сильнощелочных растворах. Две наклонные пунктирные прямые, относятся нижняя (в) к равновесию Н + е Hg, верхняя (г) — к равновесию V2 Og -f- 2е + Н. О 20Н", т. е., другими словами, они характеризуют зависимость потенциала водородного и соответственно кислородного электродов от pH. [c.8]

Таким образом, эта линия отражает условия возникновения твердых нерастворимых продуктов коррозии и, следовательно, разграничивает область устойчивости Fe + от области устойчивости FejOa. Нерастворимым продуктом коррозии в данном случае считается оксид Р егОз, находящийся в равновесии с ионами Fe + в растворе с активностью, равной 10 н. Эта область, вверх направо от линии б на диаграммах Пурбэ условно называется областью пассивности. В ней металл термодинамически неустойчив, но, благодаря образованию нерастворимых продуктов реакции, коррозионный процесс в ряде условий может, практически, [c.17]

Любопытно, что подобный порядок в значении сопротивления коррозионной усталости не совпадает с порядком значений коррозионных потерь для таких же, но ненапряженных образцов. По-видимому, в случае макроконтакта последний при наличии дополнительного фактора — напряжения сравнительно за короткое время обусловливал возникновение на поверхности образца коррозионного изъязвления, являющегося концентратором напряжения. Дно изъязвления под влиянием сильного анодного тока, возникающего как от макроконтакта, так и от концентрации напряжения, быстро заострялось и превращалось в трещину коррозионной усталости. Излом этих образцов от усталости при коррозии наступал всегда раньше, чем у образцов без контакта, и чаще находился на линии раздела медного слоя со сталью. Это и понятно, так как именно на границе двух металлов с неодинаковыми значениями электродных потенциалов в электролитах возникал максимальный ток коррозии. Иная картина наблюдалась у образцов с микроконтактами. Рассредоточенные катодные участки обусловливали одновременное возникновение большого числа микрокоррозионных изъязвлений. Последние способствовали равномерному рассредоточиванию приложенных механических напряжений по образцу. Это снижало разрушающее действие напряжения, и поэтому время, за которое развивалась трещина коррозионной усталости, увеличивалось. Не исключено также, что подобное распределение микрокатодов на поверхности образцов в условиях хорошей аэрации, возникающей от вращения образцов, может также приводить к их пассивированию и, следовательно, к некоторому торможению процесса коррозионной усталости. [c.240]

В большинстве случаев коррозия подземных сооружений протекает с преимушественным катодным контролем. Наиболее характерным катодным процессом в грунтовых условиях является кислородная деполяризация с преобладанием торможения транспорта кислорода к металлу. В сильно кислых грунтах может происходить водородная деполяризация. Не исключена также возможность электрохимического восстановления продуктов жизнедеятельности различных грунтовых микроорганизмов. Особенно вероятно в грунтовых условиях возникновение коррозионных пар неравномерной аэрации. [c.110]

Особенно агрессивны условия на следующей стадии — при промывке танкеров, так как при этом налицо все ингредиенты, вызывающие сильную коррозию. Оставшаяся на стенках защитная пленка органического вещества удалена с поверхности металла, который теперь повсюду контактирует с морской водой при этом поддерживается высокая температура, сравнительно высокое давление, под которым подается морская вода, создает эрозионные условия, ускоряющие коррозию на уже ослабленных участках. Кислород присутствует во всей системе. После окончания процесса Butter voгthing танкер стоит пустым в ожидании следующего груза. Коррозионные условия при этом аналогичны сушествовав-ш им до промывки, за исключением того, что все защитные органические пленки и неорганические наслоения теперь удалены, и последние барьеры для возникновения сильной атмосферной коррозии под воздействием влаги и соли исчезли. [c.297]

Если в начальный момеит местная концентрация напряжений, возникшая по этим причинам, еще недостаточна для образования первичных трещин, то инкубационный период затягивается до тех пор, пока под влиянием постепенного местного развития процессов коррозии не произойдет на отдельных участках некоторого разрушения и ослабления металла. В этом случае основным концентратором напряжений явится местное коррозионное микро- или субмикропоражение структуры металл и инкубационный период в основном будет определяться условиями протекания коррозионного процесса. Постепенное возрастание местных растягивающих напряжений по участкам металла с ослабленной вследствие коррозионного процесса прочностью будет приводить к образованию ряда первичных коррозионно-механических трещин. Даже в тех случаях когда концентратором напряжения служит коррозионный питтинг, даль-1 нейшее развитие электрохимических процессов в условиях одновременного наличия напряжений будет неизменно приводить к постепенному перерождению округленного питтиига в коррозионную трещину Это яв- ляется следствием того, что только максимально напряженные участки питтиигов представляют собой наиболее эффективные аноды коррозионной пары и Подвергаются преимущественному электрохимическому, разрушению. Подобный случай возникновения коррозионной трещины из питтиига хорошо иллюстрируется приведенными на рис. 131 микрофотографиями различных фаз процесса растрескивания магниевого сплава в растворе [44]. [c.259]

Условия возникновения электрохимической гетерогенности и образования коррозионных пар на поверхности металла были в основном устан01влены и изучены на примере коррозии металла жидких электролитах. Основные закономерности возникновения и функционирования локальных элементов остаются действительными и применительно к развитию коррозии во влажной почве, поскольку здесь процессы коррозии имеют также электрохимическую природу. [c.374]

Зарубежные специалисты считают [45], что более 50 % коррозионных повреждений техники, эксплуатирующейся в природных условиях, связаны в той или иной степени с воздействием микроорганизмов. Стимулирование электрохимической коррозии происходит в результате появления концентрационных элементов на поверхности конструкций в результате накопления продуктов жизнедеятельности микроорганизмов, повышающих агрессивность среды. При этом происходят разрушение защитных пассивных пленок на металле и деполяризация катодного и (или) анодного процессов. Изменение ЭДС коррозионных элементов приводит к локализации процесса коррозии. Стимулированию локальной коррозии также способствует неравномерность распределения колоний микроорганизмов, образование сероводорода, сульфидов, ионов гидроксония, гидрат-ионов и т. п. в условиях, казалось бы, исключающих появление этих соединений. Постоянная изменчивость микроорганизмов, миграция катодных и анодных фаз, сочетания аэробных и анаэробных процессов приводят к появлению значительных коррозионных эффектов и создают предпосылки к возникновению отказов. Участие в процессе коррозии микроорганизмов снимает известные ограничения условий его протекания по [c.54]

ГО происхождения наблюдались в местах вварки патрубков [20]. Авария американского реактора SL-1 в эксплуатации произошла в связи с быстрым нараишванием мощности при пуске реактора, вызвавшим существенное повышение давления в корпусе [21], Это привело к срезу отводящих и подводящих патрубков, пластической деформации корпуса, характеризуемой увеличением диаметра на 30—100 мм. Циклическое нагружение элементов реакторов механическими, тепловыми и гидродинамическими усилиями может вызвать образование трещин в антикоррозионных наплавках [21], узлах крепления внутрикорпусных устройств (ВКУ) [9]. Стоимость программ восстановительньих работ после таких крупных аварий, как авария на АЭС Три-майл-Айленд (США, 1979 г.), оценивается примерно в 1 млрд долларов, а время выполнения таких работ достигает не менее 5 лет [19]. Обобщение данных о повреждениях несущих элементов атомных энергетических установок показывает [22], что около 40% обнаруженных трещин связано с циклическими повреждениями, около 30% с коррозионно-механическими, около 17% — с начальной технологической дефектностью. Это свидетельствует о большом числе причин и источников возникновения повреждений, связанных со значительной сложностью как самих конструкций реакторов и технологических процессов при их изготовлении, гак и условий эксплуатации. [c.12]

Электрохимическая коррозия металлов и сплавов имеет место при контакте с влажными газами и жидкими электролитами (водные растворы, расплавы). Для этих процессов характерно пространственное разделение компонентов, участвующих в реакциях окисления (анодные реакции) и реакциях восстановления (катодные реакции). В реальных условиях поверхность технического металла или сплава является обычно электрохимически неоднородной — отдельные участки ее (анодные и катодные) обладают различными значениями электродного потенциала. Причины электрохимической неоднородности весьма многочисленны из-за включений, неоднородных и несплощных пленок из продуктов коррозии, напряжений различного рода и знака, различной концентрации компонентов-окислителей на отдельных участках. Таким образом, на поверхности технического металла или сплава возникают бесчисленные микрогальванические коррозионные элементы (микропары), генерирующие коррозионный ток, суммарная величина которого определяет материальный эффект коррозии. Возможно также возникновение макрогальванических коррозионных элементов (макропар) в тех случаях, когда локализация анодной и катодной реакции происходит на значи- [c.116]

Другая трудность вызвана тем, что используемые аустенитные стали очень чувствительны к коррозии под напряжением в присутствии хлоридов, попадающих из атмосферы, или нитратов, которые образуются из окислов азота, образовавшихся при искрении щеток коллектора. Трещины могут носить интер- или транс-кристаллитный характер, изменяться ст. одного вида к другому в зависимости от природы коррозионной среды и условий (рис. 15.17) [10]. Тенденция к возникновению и распространению трещин сильно меняется от образца к образцу по причине, еще до конца не понятой. При интенсивности напряжений 33 МН/м / скорость их распространения может колебаться от 2,5-10 2 до 5-10 см/ч. Склонность к коррозии под напряжением увеличивается с ростом кислородного потенциала и анодной поляризации материала по отношению к окружающей его среде. Состав атмосферы также оказывает существенное влияние на распространение трещин, не говоря уже о влиянии на обычный процесс коррозии под напряжением. Механические испытания на разрушение в различных средах показали, что чистый водород уменьшает коитиче-ское значение интенсивности напряжения для распространения трещины при балле, большем 3, по сравнению с испытаниями на воздухе. Этот эффект исчезает при добавлении небольшого количества (0,6%) кислорода. Чтобы произошло разрушение, необходимо сочетание следующих факторов 1) появление поверх- [c.240]

Обычно при разработке ингибиторов или при их иприменении в кислых средах (травление, перевозка кислот, защита хи.мической аппаратуры и т. п.) учитывают лишь потерю массы. металла вследствие развития процессов общей равномерной коррозии. Однако практика показывает, что такая оценка явно недостаточна, так как в большинстве случаев оборудование, механизмы, аппараты работают не только в. условиях воздействия агрессивных кислых сред, но и под влиянием различного рода механических напряжений. Механические напряжения Могут усиливать равномерную коррозию металла в кислой среде, а также приводить к локальным коррозионным поражениям, скорость которых в десятки Тысячи раз выше скорости равномерной коррозии. Совместное действие среды Механического фактора вызывает коррозионно-механическое разрушение, которое выражается в усилении общей коррозии, возникновении коррозионного растрескивания 11 коррозионной усталости. [c.61]

Существенным ограничением применения анодной защиты является вероятность возникновения локальных видов коррозии в области пассивного состояния металла. Для предотвращения этого явления на основании предварительных исследований рекомендуют такое значение защитного потенциала, при котором локальные виды коррозии не возникают или в раствор вводят ингибирующие добавки. Например, анодная защита стали 12Х18Н10Т в растворах хлоридов в присутствие ионов NO3 предотвращает образование питтин-гов и снижает скорость растворения стали в 2000 раз. В ряде случаев вследствие повышенной опасности возникновения локальных коррозионных процессов применение анодной защиты неэффективно. Резкий рост критического тока пассивации металлов с увеличением температуры агрессивных сред ограничивает применение анодной защиты в условиях повышенных температур. [c.295]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...