Сетка изотермическая

Для расчетов удобнее всего использовать изотермическую или квадратичную сетку, в которой ячейки представляют собой криволинейные квадраты, а приращения потенциала скорости Дф и функции тока на граничных линиях ячейки равны (см. п. 2.9). [c.266]

Отжиг сталей производился по обычному изотермическому режиму. В отожженном состоянии сталь имела структуру сорбитообразного перлита и сохранившуюся по границам зерен карбидную сетку. С помощью химического и рентгеноструктурного анализов были определены типы карбидов и их общее количество. [c.6]

На рис. 1-2 показана для примера некоторая сетка взаимно ортогональных линий. Одни из них представляют собой сечение цилиндрических изотермических поверхностей, причем образующие последних считаются нормальными к плоскости чертежа. Другие линии являются линиями теплового тока. В своей совокупности они также образуют семейство цилиндрических поверхностей с образующими, нормальными чертежу. [c.14]

Вся плоскость Z переходит в двойную плоскость w. Изотермическая сетка плоскости z состоит из двух семейств гипербол и = X — у и v = 2ху. Конформность нарушается при 2 = 0, Точки О и 1 неподвижны [c.203]

Для расчета одного режима вулканизации подготавливается исходная информация в соответствии со следующими идентификаторами программы Н — толщина эквивалентной пластины, м КТ — температурный коэффициент вулканизации Кт , ТЭ — температура эквивалентного изотермического режима вулканизации Тэ, °С N — общее число элементарных слоев, выделяемых в эквивалентной пластине N — номер границы между элементарными слоями (номер узловой координаты), для которой при сокращенном объеме выводимой на печать информации печатаются значения температуры и эквивалентного времени вулканизации наряду с такими же величинами для поверхностей эквивалентной пластины TAY — шаг интегрирования по времени Ат, с, задаваемый постоянным либо условным выражением в зависимости от времени, обозначаемого идентификатором TAY ВП — время процесса вулканизации, анализируемое с помощью программы Тв, с Г1, Г2 — тип граничного условия, принимающий значения 1, 2 или 3 соответственно для двух противоположных поверхностей эквивалентной пластины ТО — начальное значение температуры пластины Tq, °С, задаваемое в том случае, если начальная температура эквивалентной пластины не принимается переменной ТН1, ТН2 — начальные температуры соответствующей поверхности эквивалентной пластины, задаваемые в том случае, если формулируется для соответствующей поверхности граничное условие первого рода, °С Т1, Т2 — приращения температуры границ пластины за шаг по времени АГь АГг, °С, при граничном условии первого рода или температуры теплоносителей, контактирующих с соответствующими сторонами пластины, при граничных условиях третьего рода (при граничных условиях второго рода данные параметры пе задаются) AL1, AL2 — коэффициенты теплоотдачи к соответствующим поверхностям пластины ai и а2 при граничных условиях третьего рода, Вт/(м-К), или плотность теплового потока через соответствующую поверхность пластины q[ или q2, Вт/(м -К), при граничных условиях второго рода (при граничных условиях первого рода данные параметры не задаются) ПП — признак вида печати результатов (при ПП = 0 печатается в цикле по времени массив узловых значений температуры и массив значений эквивалентного времени вулканизации, при ПП= 1 печатаются лишь элементы указанных массивов, имеющие индексы 1, N , N - - 1) ЧЦ — число шагов по времени в циклах интегрирования, через которое планируется печатание текущих результатов ПХ, ПТ — признаки задания массивами соответственно линейных координат по толщине пластины, выделяющих элементарные слои, и узловых значений температуры в тех же точках для начального температурного профиля пластины (указанные величины формируются в виде массивов при ПХ=1 и ПТ=1) СИГМА—весовой коэффициент смежного слоя ко второй производной в уравнении теплопроводности, принимающий значения от нуля до единицы в зависимости от выбираемой сеточной схемы интегрирования (возможно задание этого коэффициента в зависимости от критерия Фурье для малой ячейки сетки, значение которого в программе присваивается идентификатору R4) А(Т, К)—коэффициент температуропроводности, для которого задается выражение в зависимости от температуры материала и линейных координат Х[К] и Х[К + 1], ограничивающих элементарный слой эквивалентной пластины L(T, К)—коэффициент теплопроводности для эквивалентной пластины, для которого задается выражение в зависимости от тех же параметров, что и для коэффициента температуропроводности X[N - - 1] — массив линейных координат Xi пластины, i=l, 2, 3,. .., -h 1, который при ПХ = 0 является рабочим [c.234]

Можно построить рассматриваемую диаграмму в пространстве. Пересечение вертикали сплава с поверхностью ликвидуса определит точку начала кристаллизации, а с поверхностью соли-дуса—точку конца кристаллизации. Но пользоваться такой диаграммой неудобно. Удобнее использовать плоские ее сечения. Горизонтальные сечения плоскостями постоянной температуры называют изотермическими. Такое сечение показано на рис. 39, б. Изотермическая плоскость пересекает поверхность ликвидуса по линии аЬ, а поверхность солидуса — по линии d. Кристаллизация сплавов, соответствующих линии аЬ, начнется при температуре Т, для которой проведена изотермическая плоскость. Проекция линии аЬ на плоскость концентрационного треугольника— линия а Ь. Если провести много изотермических плоскостей и линии их пересечения с плоскостью ликвидуса спроектировать на концентрационный треугольник, то получится сетка изотерм ликвидуса. По этой сетке легко определить температуру начала кристаллизации любого сплава. На рис. 40, а показана сетка изотерм ликвидуса сплавов марганца, никеля и меди. [c.60]

Выделение сетки феррита (фиг. 116,6) путем нормализации с простой или изотермической выдержкой. Это весьма несложный метод, но он применим только для среднеуглеродистых сталей с содержанием 0,3—0,5% С. [c.187]

Глубина трещин зависит в значительной степени от размеров изделий. Глубокие трещины (фиг. 149, а) образуются главным образом при сечениях изделий больше 5 мм, прокаливающихся насквозь. Для их устранения необходимо избегать роста зерна, соблюдая установленный режим нагрева, который должен быть равномерным, применять изотермическую или ступенчатую закалку, отпускать изделия немедленно после закалки и избегать применения стали с карбидной сеткой и карбидной полосчатостью. Наличие остаточного [c.236]

Среднеуглеродистые стали обрабатываются лучше (при нарезании зубчатых колес и протягивании) при наличии у них микроструктуры, состоящей из пластинчатого дифференцированного перлита н разорванной ферритной сетки (фиг. 207, а). Такие микроструктуры получаются в хромистой стали после нормализации, а в хромоникелевой и другой стали сложных типов — после сложного изотермического отжига. Среднеуглеродистая сталь, у которой микроструктура состоит из смеси зернистого перлита и феррита (фиг. 207, б), вследствие высокой вязкости обрабатывается хуже [c.346]

При спекании легированных сталей, полученных из многокомпонентных шихт, трудно достичь полной гомогенизации материала и структуры, соответствующей равновесному состоянию. Высокие температуры спекания приводят к росту зерна. Так, при спекании железографитовых изделий структура перлита получается крупнопластинчатая, в порошковой заэвтектоидной стали по границам зерен перлита часто наблюдается грубая цементитная сетка [61]. Неоднородность структуры, низкие физико-механические свойства железо-графитовых изделий, содержащих 0,8-1,6 % связанного углерода, вызывают необходимость подвергать их изотермическому отжигу. [c.104]

В-пятых, к осложнениям в эксплуатации котла ведет неравномерное распределение топлива и воздуха между горелками и по сечению каналов в каждой горелке. Равномерность распределения пыли и воздуха в потоке, выдаваемом горелками, можно оценить, организовав локальный отсос проб по сечению потока. Однако следует иметь в виду, что любые устройства, вводимые в факел, в той или иной степени искажают аэродинамику потока. В изотермических условиях неравномерность распределения пыли на выходе из горелки определяется улавливанием пыли на стеклянные пластинки (5X7 мм), покрытые касторовым маслом и закрепленные на- сетке на расстоянии одного диаметра от устья по восьми радиусам. Степень почернения пластинки определяется электрическим микрофотометром. [c.101]

Усилие осадки на плоских бойках. Изучение полей скоростей при изотермической осадке со смазкой образцов с координатными сетками показывает, что деформация отличается высокой однородностью, бочкообразность при этом незначительна [8]. При расчете деформирующих усилий осадки цилиндрических заготовок небольшой высоты хорошие результаты получают лри использовании формулы Зибеля [c.118]

Вследствие того, что металл при изотермическом прессовании не остывает, обеспечивается однородность деформации по длине прутка. Поперечные линии координатной сетки, изгибаясь в результате прессования, в прутке имеют вид симметричных относительно продольной оси кривых, расстояние между вершинами которых одинаково, за исключением переднего конца прутка, практически не подвергающегося деформации. Кривая искажения поперечной линии координатной сетки в прутке (рис. 94, а) может быть приближенно описана степенной зависимостью [431 [c.183]

Равенства (7.4.23) и (7.4.24) указывают, как строится изотермическая сетка поверхности, при помощи которой можно перейти к плоскости, определяемой полярными координатами jR и 0 . Для поверхностей вращения, цилиндрических и конических можно воспользоваться последними формулами, чтобы перейти к плоскости с полярными координатами. [c.164]

Рассматриваемая схема решения имеет существенное отличие от соответствующей схемы при изотермическом течении газа. В последнем случае уравнения характеристик представляют прямые линии, угловые коэффициенты которых не зависят от решений уравнений и могут быть вычислены заранее. Это позволяет нанести на плоскость переменных х, сетку из двух семейств характеристик до нахождения искомых функций р, <2 и 7 и затем получить эти функции в точках пересечения характеристик (узлах сетки). [c.140]

Жаропрочные сплавы, применяемые для изготовления прссс-форм литья под давлением из цветных и черных металлов, и штампы для изотермической штамповки при высоких температурах (730 - 1050°С) подвергаются эрозионному разрушению и диффузионному растворению. Например, на поверхность пресс-формы Блок цилиндров сетка разгара появляется от действия этих факторов после 3-5 тыс. съема отливок. [c.112]

С помощью совокупности (сетки) адиабат разобьем цикл ab da на составляющие циклы, в каждом из которых верхний н нижний участки процесса заменим изотермическими. Произвольно малый процесс п совокупность малых изотермического и адиабатического процессов, как было показано в разделе 2.5, эквивалентны. Е> результате этого цикл ab da можно заменить совокупностью большого (в пределе бесконечного) числа элементарных циклов Карно. Для каждого из элементарных циклов Карно согласно выражению (2.46) справедливо соотношение [c.56]

Для механики сплошной среды вообще и механики деформируемого твердого тела в частности аппарат теории тензоров является естественным аппаратом. В большинстве теорий выбор системы координат, в которых ведется рассмотрение, может быть произвольным. Проще всего, конечно, вести это рассмотрение в ортогональных декартовых координатах. Очевидно, что доказательство общих теорем и установление обнщх принципов при написании уравнений именно в декартовых координатах не нарушает общности. Что касается решения задач, то иногда бывает удобно использовать ту или иную криволинейную систему координат. Однако при этом почти всегда речь идет о простейших ортогональных координатных системах — цилиндрической или сферической для пространственных задач, изотермической координатной сетке, порождаемой конформным отображением, для плоских задач. В некоторых случаях, когда рассматриваются большие деформации тела, сопровождаемые существенным изменением его формы, система координат связывается с материальными точками и деформируется вместе с телом. При построении соответствующих теорий преимущества общей тензорной символики, не связанной с определенным выбором системы координат, становятся очевидными. Однако в большинстве случаев эти преимущества используются при формулировке общих уравнений, не открывая возможности для решения конкретных задач. Поэтому мы будем вести основное изложение в декартовых прямоугольных координатах, случай цилиндрических координат будет рассмотрен отдельно. [c.208]

С помощью сетки адиабат разобьем цикл ab da на составляющие циклы, в каждом из которых верхний и нижний участки процесса заменим изотермическими. Замена произвольного малого процесса совокуп-настью малых изотермического и адиабатического процессов, как было [c.69]

Преобразование плоскости, осуществляемое аналитической функцией w == =f z), обладает свойством, что в окрестности точки 2, для которой w z O, бесконечно малые векторы всех направлений )) увеличиваются (или уменьшаются) по своей длине в одно и то же число раз, равное w (с точностью до бесконечно малых высшего порядка), и 2) поворачиваются на один и тот же угол, равный arg w. Фигуры в бесконечно малой оэласти преобразуются в себе подобные, т. е. сохраняют форму, поэтому преобразование называется конформным, оно является обобщением преобразования подобия. Конформное отображение сохраняет постоянными углы между любыми двумя линиями отображаемой фигуры в частности, координатные линии л = onst, у — = onst преобразуются в два семейства взаимно-ортогональных кривых, и обратно для любого конформного отображения существует некоторая ортогональная сетка кривых изотермическая сетка), которая преобразуется в декартову прямоугольную сетку. [c.201]

Вся плоскость г переходит в двойную плоскость а). Изотермическая сетка плоскости д состоит из двух семейств гипербол и 0 = 2дуг. Конформность нарушается [c.203]

Функция двузначная вся плоскость переходит 1) в верхнюю полуплоскость, 2) в нижнюю полуплоскость. Изотермическая сетка плоскости д состоит из двух семейств софо-кусных парабол с фокусом в начале и с осями совпадающими с положительными и отрицательными направлениями оси X (см. фиг. 2 на стр. 2С№). Конформность нарушается при g = 0. Неподвижны точки 0 н J [c.203]

Изотермическая сетка состоит из окружностей In р = onst и лучей f = onst, г. е. является полярной сеткой. Функция имеет бесконечное множество значений и неренодит всю плоскость в ряд горизонтальных полос 0 z <2t 2те т 4я и т. д. [c.204]

При проектировании технологических процессов переработки эластомеров их вулканизационные характеристики применяют для оценки перерабатываемости материала и для определения стадий, формирования пространственной сетки вулканизата. В качестве меры развития процесса вулканизации наряду с количеством связанной серы и показателями структуры вулканизационной сетки используют изменение интегрального показателя механического, сопротивления образца малых размеров деформациям, осуществ- ляемым на одном из известных приборов для изучения кинетики вулканизации. Один из изотермических режимов испытания принимают за эталон сравнения и называют эквивалентным режимом, а температуру материала при испытании — эквивалентной температурой вулканизации Тэ. [c.107]

Широко применяют порошковые материалы типа СГдС + 10, 15 или 30% Ni ( соответственно ГК-10, ГК-15 и ГК-30). Исходные порошки карбида хрома и никеля в требуемом количестве смешивают в шаровой вращающейся мельнице в спирте (400 мл/кг смеси) в течение 50 ч. После размола смесь высушивают при 50 °С в течение 1 - 2 ч, просеивают через сетку № 01 и замешивают с 6 %-ным раствором каучука в бензине (500 мл раствора на 1 кг смеси). После подсушки вентилятором в вытяжном шкафу замешанную смесь протирают через сетку № 04, снова подсушивают в течение 0,5 ч и передают на мундштучное формование. Полученные стержни (например, продавленные в матрице диаметром 70 мм через очко диаметром 8 мм при усилии 300 кН) сушат в вентилируемом сушильном шкафу при 50 - 60 °С в течение 25 - 30 ч до полного исчезновения паров бензина, после чего их помещают в графитовый патрон с каналами, диаметр которых на 1 - 2 мм больше диаметра стержня (отверстия с двух сторон закрывают графитовыми пробками), или в графитовую лодочку в засыпку из прокаленного при 1000 °С оксида алюминия. Спекание проводят в печах (например, муфельных) в защитной атмосфере (водород, конвертированный природный газ, диссоциированный аммиак) при 1250-1350 °С и изотермической выдержке 1 ч. Спеченные стержни подвергают внешнему осмотру и контролю твердости, химического и структурного составов. Для качественной наплавки сплав должен иметь гетерогенную структуру (твердый и жесткий каркас из частиц карбида хрома и равномерно распределенную между зернами карбида и вокруг них пластичную никелевую связку), плотность не ниже 5,8 г/см и твер- [c.132]

Для изготовления электроконтактов из порошков или смесей порошков применяют, как правило, два основных технологических варианта. Более распространено прессование заготовок и их последую-ш,ее спекание в заш,итной атмосфере. Мелкодисперсную шихту перед прессованием обкатывают или протирают через сетку с получением гранул размером 200 - 300 мкм, что позволяет повысить и стабилизировать ее насыпную плотность, улучшить текучесть и, в результате, вести прессование на прессах-автоматах. Давление прессования во всех случаях достаточно высокое (300 - 500 МПа и даже более 1500 МПа при изготовлении серебряно-вольфрамовых и медно-вольфрамовых контактов). Целесообразно применять двойное прессование с отжигом перед допрессовыванием при температуре 0,4 - 0,6 7 , матрицы. Спекают прессовки Ад - W при 10ОО °С, Си - W при 1100 °С, Ад - dO, Ад - СиО или Ад - Ni при 900 - 950 °С, причем для мелкодисперсных порошков температура спекания примерно на 100°С ниже указанных длительность изотермической выдержки составляет 3-4ч. Структура спеченного контактного материала, определяюш,ая эксплуатационные свойства контакта, может быть значительно улучшена его глубокой пластической деформацией, экструдированием или прокаткой, придаюш,ей частицам форму вытянутых волокон. Кроме того, прокаткой и экструзией или волочением после экструзии получают соответственно ленту или проволоку различного диаметра, из которых затем высаживают контакты. На рис. 59 на примере композиции Ад - dO [c.192]

В интервале 600—-800 G по грани, цам аустенитных зерен выделяются карбиды хрома ( tjsQ) карбидная реакция может начаться уже при мед. ленном охлаждении в данном интер. вале температур, тем более прп изотермической выдержке. Образопание карбидной сетки приводит к снижению пластичности и ударной вязкости при криогенных температурах. [c.502]

W = Log г ( / = 1пр, t = 9 + 2te) Изотермическая сетка состоит из окружносте lri(i = onst и лучей ф = соп51, т. е. является поляр ной сеткой. Функция имеет бесконечное множеств) значений и переводит всю плоскость в ряд гориюн-тальных полос 0 S и 2я 2я sS 0 4п и т. д. [c.58]

При всех изученных температурах нагрева в начальный момент изотермических выдержек на наблюдаемом участке поверхности в зонах расположения восстановленной меди появлялось множество точек розового цвета. Эти точки, разбиваясь и соединяясь, образовывали сетку из восстановленной меди и расположенного вокруг еще не восстановленного металла (подобную цемен-титной сетке в отожженной заэвтектоидной стали). Далее границы сетки расширялись, и все наблюдаемое поле объекта приобретало цвет восстановленной меди. Характер указанных изменений изображен на схеме рис. 1, а—г (штриховкой обозначена восстановленная медь стрелками указана возникающая трещина). [c.148]

Исследование структуры изделий, прошедших термоциклическую цементацию, показало, что карбидные включения во всей толщине слоя имели округлую форму и малые размеры. В цементованном слое, полученном традиционным (изотермическим) способом обработки, карбиды располагались преимущественно по границам зерен в виде сетки. Отмечено увеличение скорости насыщения при термоциклической цементации в 1,5—1,8 раза по сравнению с цементацией при постоянной температуре. Поэтому почти вдвое увеличилась эффективная толщина упрочненного (цементованного) слоя. На рис. 6.3 показаны результаты замера микротвердости после различных режимов цементации стали 12ХНЗА. Натурные испытания на статическое разрушение поршневых пальцев показали, что цементованные пальцы по термоциклическому режиму намного прочнее тех, которые были обработаны по традиционному способу ХТО, Аналогичный результат получен при испытаниях на усталостную прочность при изгибе образцов. [c.205]

Часто при изотермической цементации сталей 20Х, 18ХГТ и 20ХГНР до получения углерода в поверхностном слое до 1,1—1,3 % образуются дефекты в структуре в виде троститных полос или карбидной сетки по границам зерен, что приводит к значительному снижению прочности деталей. Кроме того, в тонком поверхностном слое [c.205]

Таким образом, координатную сеть на поверхности, через которую элемент ее дуги определяется равенством (7.4.1), назовем изотермической сеткой поверхности в квазидекартовых координатах. [c.158]

Из равенства (7.4.11) следует, что изотермическая сетка на поверхности I, г определяется при помощи интегралов (7.4.16). Заметим, что класс поверхностей вращения, цилиндрических и конических поверхностей при соответствующем выборе координатных сеток удовлетворяет равенствам (7.4.14). Действительно, выберем для произвольных поверхностей вращения в качестве криволинейных координат долготу и ширину д (рис. 74). Сети д1==соп81 и д2=сопз1 на поверхности будут взаимно ортогональны. Расстояние г точки, расположенной на поверхности вращения, до начала координат будет [c.162]

Среднеуглеродистые стали лучше обрабатываются (при нарезании зубьев зубчатых колес и протягивании) при наличии у них микроструктуры, состояш,ей из плй тинчатого диференцированного перлита и разорванной ферритной сетки (фнг. 205, а). Такие микроструктуры получаются в хромистой стали после нормализации, а в хромоникелевой и другой стали сложных типов— после сложного изотермического отжига. Среднеуглеродистая сталь, у которой микроструктура состоит из смеси зернистого перлита и феррита (фиг. 205, б), вследствие высокой вязкости обрабатывается хуже и не дает требуемой чистоты поверхности. Полосчатая структура (фиг. 205, в) также ухудшает обрабатываемость стали. [c.315]

Тепловые трубы с каналами, покрытыми сетками, обычно ведут себя нормально во время запуска, если только подвод теплоты не осуществляется слишком интенсивно. Кемме обнаружил, что запуск тепловых труб с открытыми каналами оказывается сложным процессом. Были зафиксированы очень большие градиенты температуры, и изотермическое состояние достигалось довольно специфическим образом. На начальной стадии подвода теплоты температура в испарителе была на уровне 525°С (рабочей жидкостью был натрий) и фронт с температурой 490°С захватывал только короткий участок зоны конденсации. Для того чтобы выйти на приблизительно изотермические условия, увеличивали количество подводимой теплоты. Однако при этом температура в испарителе возрастала неравномерно на наиболее удаленном от конденсатора конце испарителя температура достигала 800°С. Температура большей части испарителя оставалась равной 525°С, и между двумя температурными зонами существовал резкий перепад. [c.106]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...