Податливость — Экспериментальное определение

В рассматриваемый здесь круг вопросов входит изучение свободных затухающих колебаний, используемых для экспериментального определения эффективных комплексных модулей или податливостей, и исследование волн в композиционной среде, подвергающейся нестационарным воздействиям. [c.181]

Видно, что уравнение (5.48), основанное на использовании степенного закона для скорости трещины вплоть до достижения критического значения К/о, дает время до разрушения, несколько большее при высоких уровнях напряжений, чем уравнение (5.43). С другой стороны, результаты экспериментов на полиуретановой резине лучше соответствуют расчету по уравнению (5.48), а не (5.50) [25, ч. III]. Можно полагать, что превышение величины экспериментально определенного времени до разрушения по сравнению с рассчитанной по уравнению (5.50) объясняется скорее эффектами конечных деформаций, чем использованным частным способом представления податливости при ползучести. Поэтому [c.204]

Изложенная выше общая методика анализа виброзащитных систем сложна, особенно при проведении многочисленных вариантов расчетов. В этом случае иногда бывает полезно заменить системы, описанные экспериментально определенными динамическими податливостями или жесткостями, системами, состоящими из дискретных масс и жесткостей. Такую замену можно произвести на основании эквивалентности исходной и приведенной систем по какому-либо критерию. При анализе виброзащитных систем [c.373]

Определение действующей податливости может быть произведено двумя способами. Первый — расчетный по данным экспериментального определения с помощью измерительного устройства, блок-схема которого приведена на рис. Х.З, отдельных коэффициентов М/Г, а также информации о коэффициентах а. Измерение М 1 производится на неработающей машине. Второй — экспериментальный, сформулированный с использованием принципа взаимности. В процессе замеров по этому способу вибратор устанавливается (рис. Х.9) в контрольной точке опорной поверхности машины. Направление действующего со стороны вибратора усилия соответствует направлению, в котором контролируется вибрация машины при ее работе. [c.437]

В случае экспериментального определения действующей податливости конструкций корпуса машины датчики ускорений устанавливаются в точках возбуждения корпуса вибрационными силами при работе машины. [c.439]

На рис. Х.Ю для примера приведены результаты испытаний насоса до и после внедрения в опорных узлах корпуса виброизолирующих элементов, предложенных автором и Е. Н. Афониным. Видно, что эти элементы обеспечили снижение вибрации насоса в среднем на 10 и более децибел в области частот выше 200 Гц. На этом же рисунке приведен график ожидаемой вибрации насоса по результатам экспериментально определенного изменения действующей податливости корпуса насоса после внесения упругих элементов. Видно довольно хорошее совпадение прогнозируемых результатов с результатами опыта. Величина действующей податливости корпуса насоса определялась при допущении, что вертикальная вибрация вызывалась силами трех взаимно перпендикулярных направлений, моменты не учитывались. Рассматривались только силы, действующие на корпус в районе подшипников. Силы считались некоррелированными между собой. [c.441]

Для экспериментального определения податливости тИд необходимо сначала измерить вибрационные силы, действующие на конструкцию, и вычислить коэффициенты а =, входящие в выражение (4). Дальнейшее осуществляется на неработающем агрегате согласно блок-схеме рис. 6 при допущении (2). [c.56]

Для оценки эффективности нелинейных динамических гасителей помимо информации о динамической податливости или жесткости демпфируемых элементов необходимо знать уровень их колебаний до установки гасителей. Таким образом, в случае экспериментального определения характеристик демпфируемой системы нужно произвести соответствующие измерения колебаний в условиях нормального функционирования объекта. [c.351]

В заключение следует отметить, что для определения /-интеграла вместо метода конечных элементов, связанного с установлением обобщенного уравнения ползучести, или вместо экспериментального определения потенциальной энергии U на основе уравнения (5.53) можно применить простой приближенный метод, описываемый в следующем разделе (метод податливости [84]). [c.192]

Эффективные модули. Непосредственное теоретическое или экспериментальное определение компонент тензора эффективных жесткостей (податливостей) сопряжено со значительными трудностями. Поэтому большое практическое значение в механике материалов имеют так называемые эффективные модули (технические константы) , Va , Ga , поскольку расчет этих характеристик более прост и, кроме того, они могут быть определены в результате прямых механических экспериментов. Знание эффективных модулей композита позволяет легко вычислить компоненты тензора эффективных податливостей по формулам [c.28]

Эффективность этого метода определения величины высвобождающейся энергии заключается в том, что она выражена прямо через стандартные значения интенсивности напряжений, которые в настоящее время сведены в таблицы для широкого ряда геометрий образцов и систем напряжений. Особенно важным является применение данного метода к большим конструкциям, так как с ними невозможно сделать что-либо с целью экспериментальной калибровки податливости и последующего определения G. [c.103]

Эта формула применяется при экспериментальном определении коэффициентов интенсивности напряжений в сложных деталях. При этом находят производную по длине трещины по значениям податливости при разных площадях трещины. [c.72]

Значения податливостей основных узлов расточного станка могут быть приближенно определены и аналитическим путем. Б. Т. Бросалин [7] вывел формулы для их расчета, основываясь на методах сопротивления материалов и приняв ряд допущений. При наличии сравнительно простой аппаратуры непосредственное экспериментальное определение жесткостей обеспечивает достаточно надежные результаты. [c.110]

Определение модуля упругости и параметров ядра можно осуществить путем сравнения экспериментальных кривых податливости [c.236]

Изменение длины трещины в процессе определения скорости ее роста контролировали путем замеров податливости (непосредственный замер длины трещины невозможен при криогенных испытаниях). Метод замера податливости целесообразно использовать для относительно толстых образцов, поскольку ои чувствителен к разнице в длине трещины по толщине образца. При каждой температуре были получены экспериментальные тарировочные кривые зависимости длины трещины и податливости на большом количестве образцов с различной длиной исходной трещины. Для того чтобы на каждом образце сделать несколько замеров, изменяли амплитуду циклической нагрузки с целью получения усталостных бороздок разной ширины. [c.324]

Упругая податливость механизмов промышленных роботов (ПР) в определенной мере влияет на статическую и динамическую точность позиционирования. Результаты теоретических исследований упругого манипулятора приведены в [1—4]. Актуальность экспериментальных исследований свойств упругой податливости отдельных механизмов и всей системы в целом значительно возрастает в связи с многократными нагружениями, имеющими часто характер статических и циклических нагружений в производственных условиях для роботов, выпускаемых серийно. Результаты исследований влияния упругой податливости на точность позиционирования могут быть использованы как в промышленных условиях применения серийно выпускаемых роботов, так и для проектирования их модификаций. [c.88]

Рассмотрим для примера результаты экспериментального исследования влияния упругой податливости в шарнирах между звеньями отечественных роботов модульного типа с электромеханическими приводными системами на статическую точность позиционирования, а также методику определения жесткостных характеристик шарниров манипуляторов. При этом проводится сравнение экспериментальных данных с результатами расчетов. [c.85]

В экспериментальных работах, например, при определении динамических податливостей, исследования зачастую проводятся за первой критической скоростью ротора. Вероятно, этим следует объяснить то обстоятельство, что в литературе угол сдвига фаз рассматривается для систем с одной степенью свободы. [c.215]

Результаты экспериментальных исследований показали возможность использования формулы (3.22) для расчетного определения податливости. [c.30]

Частотные характеристики (импеданс и подвижность, комплексные жесткость и податливость, комплексные масса и восприимчивость (см. гл II)), используют прежде всего для расчета колебаний сложных систем исходя из свойств их составных частей Во многих случаях эти составные части (подсистемы) сложны. Их характеристики легче определять экспериментально в виде частотных зависимостей вибрации в точках соединения подсистем при определенных искусственных силовых или кинематических воздействиях. Полученные данные, а также известные вынуждающие силы в рабочем режиме позволяют вычислить ожидаемую вибрацию механической системы с помощью алгебраических уравнений при использовании комплексного представления гармонических функций. Формулы для расчета приведены в гл. II. [c.314]

Прямой метод определения 3-интеграла следует из уравнения (2.4) и основан на анализе податливости нескольких идентичных по геометрии образцов, но с различной длиной трещины, исходя из предпосылки, что вся затраченная работа внешних сил А реализуется в процессе освобождения потенциальной энергии деформации и (Л = и). Тогда экспериментальные значения 3-интеграла могут быть получены по диаграмме Р — Г в два этапа. Первый этап заключается в определении работы А путем планиметрирования области под диаграммой Р — Г для заданных значений Г и представлении ее в зависимости от длины трещины I. На втором этапе рассчитываются значения 3-интеграла для данных длин трещин как тангенс угла наклона зависимостей 13 — / , которые представляются в функции перемещений f. Схема такой обработки результатов испытаний показана на рис. 2.9. Данный подход отвечает теоретической трактовке 3-интеграла, а зависимости 3 от Г (3 — тарировочные кривые) характеризуют процесс изменения энергетических затрат при деформировании образца на различных уровнях нагружения. Однако он не определяет самих критических значений Зс, которые характеризуют начало стабильного роста трещины. Для этой цели предлагаются различные методы определения З . [c.36]

Нагели. К нагельным соединениям относятся болты, гвозди, шурупы, собственно нагели металлические и дубовые и пр. Работа нагелей проявляется в смятии древесины под нагелем и в изгибе самого нагеля. Кроме того, значительную роль играет трение сплачиваемых поверхностей древесины и работа нагелей на растяжение. Расчет самого нагеля в нашу задачу не входит, он обычно производится по аналогии с балкой, лежащей на упругом основании. Определение податливости нагеля теоретически представляет довольно сложную задачу, причем громоздкость вычисления далеко не всегда соответствует достоверности получаемых результатов. Существенными моментами, не учитываемыми в расчете нагелей (как и в расчете почти всех элементов деревянных конструкций), является влияние времени и скорости загружения на деформации. Поэтому большинство теоретических выводов и экспериментальных данных имеют здесь условный характер и позволяют судить лишь о порядке величины податливости нагельных сопряжений. [c.22]

Те, кто использовал линейную аппроксимацию и испытал выгоду от ее теоретической простоты, подразделили зависимости между напряжением и деформацией на различающиеся множества, каждое из которых сделалось предметом специального исследования. Описание тел на основе схемы линейной упругости привело к обширной экспериментальной программе определения постоянных упругости для изотропных и анизотропных предположительно однородных сред. Далее, это привело к исследованию зависимости этих упругих постоянных (упругих жесткостей или податливостей) от разнообразных параметров, таких, как температура окружающей среды, скорость изменения напряжений, скорость деформации, предшествующая термическая, химическая механическая истории и окружающие электрическое и магнитное поля. По большей части численные значения были табулированы и каталогизированы не просто с целью их собирания (хотя на самом деле это иногда и случалось в наше время), но скорее для исследования и сравнения осмысливаемых экспериментальных данных с теоретическими трактовками с подчеркиванием функциональной зависимости от различных параметров. [c.534]

На собственную частоту колебаний сопряженных колес определенное влияние оказывает также податливость обода и тела колес, упругость валов и масляного слоя, податливость опор. Поэтому расчет при использовании формулы (93) дает лишь ориентировочное значение частоты, которое может быть уточнено экспериментально. [c.205]

Для определения податливости нет необходимости пересчитывать ее по предварительно установленной жесткости. Податливость элементов станка может быть определена экспериментальным путем непосредственно. Для этого строится та же зависимость (фиг. 45) [c.62]

Определению коэффициентов С посвящен ряд теоретических и экспериментальных работ [67, 68, 155, 156] и др. В большинстве этих работ, однако, величины С были исследованы на основе изучения податливости только самих зубьев. Влияние на величину С деформации прочих элементов зубчатых колес не учитывалось, что не могло не сказаться на точности полученных результатов. [c.113]

При проектировании копиров с целью повышения конечной точности обработки следует производить корректирование их профилей, при котором необходимо учитывать данные экспериментальных исследований по определению жесткости системы станок — приспособление — деталь — инструмент, в том числе податливости гидросуппортов и жесткости передней и задней бабок станка (см. ниже), а также обрабатываемой детали. [c.131]

Из сравнительного анализа теоретических и экспериментальных результатов установлено суш.ественное расхождение расчетных и экспериментальных значений податливости кавитационных каверн. Аналогичное рассогласование в частотах кавитационных колебаний, а следовательно, и в податливостях кавитационных каверн при использовании принятой авторами работы [125] схемы замыкания кавитационной каверны было описано в разд. 3.1. Это рассогласование на режимах бзз обратных токов в настояш.ей работе было устранено за счет уточнения схемы замыкания кавитационной каверны (см. разд. 3.1). Этим и объясняется полученная выше удовлетворительная сходимость теоретического и экспериментально-расчетного способов определения зависимости упругости кавитационных каверн от числа кавитации. [c.180]

Рассмотрим далее задачу предсказания эффективных свойств композита. Беквис [2] для расчета податливости композита в направлении, перпендикулярном волокнам St, и при сдвиге в плоскости волокон Stl использовал уравнение (5.19) и экспериментально определенные величины коэффициента Пуассона Vm=0,39, объемной доли волокон u/=0,616 и характеристики волокон f = 12,6-10 фунт/дюйм (465-10 Н-м ), Vf = 0,22. Результаты расчета показаны на рис. 5.3, 5.4. В расчете также использованы уравнения (5.1), (5.2), (5.7), в которых выполнены замены Ет и Gtl—>Stl- Величина ат для рассматриваемой эпоксидной смолы определена по данным рис. 5.2. Величина начальной податливости Dq была найдена путем сопоставления расчетного и экспериментального значений начальной сдвиговой податливости St-l(0, Г), а не с рис. 5.1. Значения Dq, определенные таким образом, оказались приблизительно на 40% меньше данных, приведенных на рис. 5.1. При расчете St были использованы также значения Do, определенные через начальную сдвиговую податливость. Есть основания полагать, что расхождение между экспериментальными результатами и расчетной кривой при [c.186]

Беквис применил и другой способ расчета податливости композита, в котором использованы значения Do, определенные по данным рис. 5.1, а 1е, Ig подобраны так, чтобы получилось наилучшее соответствие между теоретическими и экспериментально определенными н.ачальными значениями Stl и St. Найдено, что выполнение этого условия в рассматриваемом случае обеспечивается с погрешностью не более 4% во всем температурном диапазоне при t,E = a 3,14. Однако полученные таким образом новые коэффициенты привели к значительной ошибке в расчете долговременных значений Stl. Поэтому нельзя сделать вывод, что единственным источником расхождения между новыми коэффициентами t,a и коэффициентами, использованными на рис. 5.3, 5.4, является присущая данному композиту специфическая упаковка волокон. [c.188]

Приближенный расчет матрицы эффективности можно провести более простым способом, если несобственные податливости малы по сравнению с собственными. Тогда матрицы податливостей двигателя и фундамента преобразуются в диагональные, а система связанных вибропроводов — в систему независимых вибропроводов. В этом случае не требуется предварительного экспериментального определения реакций а коэффициенты виброизоляции по каждому из стержней определяются простыми выражениями вида [c.373]

Для выполненных двигателей наиболее надежным является экспериментальное определение податливости по данным торсиографирования. [c.182]

Для того чтобы пояснить смысл условий симметрии вида (16) и показать, как они проверяются экспериментально, ниже будет рассмотрен случай геометрической симметрии, присущей многим используемым в технике композиционным материалам, а именно случай трансверсальной изотропии. Обсуждение композитов более общего вида читатель может найти (i) в статье Хейза и Морленда [51], где приводится описание серии из двадцати четырех опытов для определения всех тридцати щести модулей релаксации ijki(t), причем условия симметричности (16) заранее не предполагаются, и (ii) в литературе по анизотропной теории упругости, где условия симметричности тензоров модулей и податливое гей принимаются априори. [c.109]

Таким образом, анализ показывает, что при достаточно жест- ких диафрагмах в виде железобетонных ферм с предварительно напряженным нижним поясом и треугольной решеткой допустимо вести расчет гладких отдельно стоящих оболочек без учета податливости диафрагм, при этом моменты должны учитываться как краевые эффекты. Для расчета отдельно стоящих ребристых оболочек безмоментный расчет может быть использован для определения усредненных в пределах ребра и полки нормальных сил и для расчета диафрагм. Расчет многоволновых покрытий по безмо-ментной теории дал значительное расхождение с опытом при определении нормальных сил в оболочке и не может быть рекомендован для применения при проектировании. Из приведенных расчетных и экспериментальных данных о распределении усилий в диафрагмах можно заключить, что расчет неразрезных оболочек по безмоментной теории без учета влияния податливости контура в своей плоскости дает заниженное значение усилий сдвига, действующих в месте примыкания оболочки к диафрагмам. Лучшее совпадение опытных и расчетных данных имело место при расчете диафрагм как у отдельно стоящих оболочек. [c.139]

Батанный брус представляет собой балку переменного сечения на двух опорах с двумя консолями, на которых размещены тяжелые челночные коробки. Передача движения батану осуществляется сравнительно нежестким коленчатый валом, податливость которого оказывает влияние на собственную частоту колебаний бруса. Поэтому расчет собственных частот колебаний бруса с учетом всех динамических факторов является сложной задачей, имеющей важное значение для конструкторской практики. Частота собственных Колебаний бруса катана ткацкого станка А7-100 приближенно определялась о помощью метода Рэлея в работе Б. А. Корбута [1]. При этом непосредственно экспериментальная проверка частоты собственных колебаний самого бруса при принятой расчетной схеме не производилась, и вопрос о погрешности определения частот остался невыясненным. Также не определялась форма колебаний. [c.196]

Точность расположения осей отверстий у обрабатываемой детали обеспечивают соответствующим расположением осей шпинделей станка от технологических баз. Наиболее податливым звеном технологической системы при обработке отверетия является инструментальная наладка, состоящая из режущего и вспомогательного инструментов. Расточные борштанги с резцами и осевые инструменты, используемые без направления или с направлением во втулках приспособления, при расчете отжатий рассматривают как балки, работающие при определенных схемах закрепления и нагружения. Влияние других элементов технологической системы на упругие перемещения оси отверстия учитывают экспериментальными коэффициентами. Кроме этого на [c.476]

Как следует из анализа диаграммы, податливость (Яд= 1/Сд) деталей, определенная по ( )ормуле (3.31), приблизительно на 9 % ниже экспериментального значения при tg а = 0,5. Это значение соответствует также данным ряда других советских и зарубежных работ. [c.36]

Аналитический подсчет упругих характеристик элементов колебательной системы иногда затруднен из-за наличия таких конструктивных элементов, как отверстия, канавки. Наибольшие погрешности возникают при определении податливости коленчатых валов, зубьев шестерен, резиновых элементов. Следует учесть, что во многих современных компактных установках необходим учет податливости опор, зубьев шестерен, изгиба валов [3, 22]. Жесткостные характеристики в юраздо большей степени, чем инерционные, нуждаются в экспериментальном уточнении. [c.323]

Уравнение вида (1.45) впервые было предложено И.Я. Штаерма-ном [146] для определения номинальных давлений и номинальной области контакта при взаимодействии шероховатых тел. Им была выдвинута гипотеза, что при постановке контактной задачи для тел с поверхностной микроструктурой необходимо учитывать дополнительную податливость (аналог мягкой прослойки), связанную со смятием микронеровностей. При расчётах контактных характеристик использовалась экспериментально определённая функция дополнительного смепдения, которая, как правило, принималась в виде линейной или степенной функции номинального давления [c.60]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...