Проскальзывания модели

Затем шар будет двигаться в соответствии с моделью качения по абсолютно шероховатой плоскости. Скорость у центра масс шара по окончании проскальзывания выразится формулой [c.517]

РОЛЬ АККОМОДАЦИИ И ВНУТРИЗЕРЕННОГО ТЕЧЕНИЯ ДЛЯ ЗЕРНОГРАНИЧНОЙ ПЛАСТИЧЕСКОЙ ДЕФОРМАЦИИ. Рассмотрим поведение двух предельно идеализированных моделей (рис. 103). Предположим, что поликристаллический металл описывается набором жестких полиэдров, способных только к жесткому смещению путем проскальзывания по границам. [c.176]

Рассмотренная выше модель зернограничного проскальзывания опирается на реально установленные факты, например существование зернограничных дислокаций и ступенек. Однако это не единственная модель зернограничного проскальзывания. В других моделях зернограничное проскальзывание связывается с процессами переползания дислокаций в приграничной области и развитием диффузионной ползучести. [c.178]

При очень малых напряжениях ( JG < 10 ) движение дислокаций или прекращается, или становится столь медленным, что им можно пренебречь. В этом случае ползучесть продолжается за счет диффузионных потоков атомов (или ионов), которые движутся в объеме металла или по границам зерен из сжатых областей кристаллической решетки в растянутые (рис. 1.13). Такие потоки приводят к деформации при условии проскальзывания по границам зерен [35, 42—44]. Модели, описывающие диффузионную ползучесть [42—44], предполагают, что скорость деформации определяется суммарной скоростью диффузии (зернограничной и решеточной). При введении эффективного коэффициента диффузии получают следующее выражение для скорости деформации [c.25]

Методы испытаний для четырех схем нагружения качение без проскальзывания качение с проскальзыванием качение с внешней касательной нагрузкой пульсирующий контакт — стандартизированы [71]. Первая и третья схема могут быть реализованы на машине типа МКВ-КМ, на которой испытание проводят путем обкатки образца между двумя контртелами. Для второй схемы можно применять серийные машины моделей СМЦ-2 и СМТ-1. [c.44]

Исследования колебаний муфты в сборе показывают, что резонансные частоты и формы колебаний зубчатого барабана, имеющего максимальные амплитуды колебаний на свободном конце, соответствуют модели оболочки с консольным закреплением, а формы и резонансные частоты колебаний собственно муфты примерно соответствуют модели, состоящей из двух концентричных колец, вставленных одно в другое и допускающих на поверхности контакта тангенциальное проскальзывание. Расчетные значения собственных частот такой модели отличаются не более чем на 15% от значений, полученных в эксперименте. Модель, состоящая из двух жестко связанных колец, дает расчетные частоты, более чем в два раза превышающие экспериментальные, что свидетельствует о предпочтительности модели с проскальзыванием. [c.87]

Из ленты материала ЭПСА шириной 8 см на предварительно изготовленную заготовку диаметром 185 мм были плотно навиты трехслойная модель оболочки М3 и пятислойная модель оболочки М4 без натяга. Общий вид модели показан на рис. 2. Обе модели оболочки были заморожены при действии внутреннего давления. Заметим, что при замораживании был выбран метод, при котором торцы модели М3 и М4 оболочек были свободными. Такой метод не препятствовал проскальзыванию слоев моделей и исключал появление осевых напряжений а . [c.275]

Фотоупругий анализ трех- и пятислойной моделей оболочек показал, что при свободном натяге навивки происходит проскальзывание слоев относительно друг друга, в результате чего слои оболочки напряжены неравномерно. Величина окружных напряжений внутреннего (первого) слоя на 40—70 % выше величины окружных напряжений срединных и внешнего слоя. [c.279]

Амплитудные преобразователи, предназначенные для контроля разницы размеров, имеют фрикционную пару и подвижные контакты, выполненные плавающими относительно измерительного стержня. В преобразователях модели 248 (рис. 11.1, г) фрикционная пара создается шарикоподшипниками 10 и фрикционной планкой 8. Внутренние кольца подшипников насажены на ось 23, наружные — зажаты в коромысло 2, несущее подвижные электрические контакты 6. Фрикционная планка 8 поджимается к наружному кольцу подшипников 10 пластинчатой пружиной 4. При движении измерительного штока I, подвешенного на пластинчатых пружинах 24, шарикоподшипники 10 обкатываются по фрикционной планке 8 без проскальзывания. При встрече подвижных контактов 6 с неподвижными контактами 5 коромысло 2 останавливается, а планка 8 проскальзывает относительно шарикоподшипника. Когда контролируемый размер вращающейся под наконечником контролируемой детали пройдет значение экстремума, начинается обратное движение измерительного стержня с планкой 8, которая увлекает за собой коромысло 2. Если колебание размера (например, овальности) больше допустимого, то замкнутся два неподвижных контакта — регулируемый 5 и нерегулируемый 14 — и будет подан сигнал о наличии брака, так как контакты в электрическую цепь исполнительного органа включаются последовательно. Визуально колебание размера при контроле может быть определено по измерительной головке 7. В преобразователях типа К ДМ-14 (рис. 11.1, в) фрикционная пара создается пластинчатой пружиной 8, которая установлена во втулку 9 поводка 25, закрепленного на измерительном штоке 1. Пружина упирается в палец 2, на концах которого закреплены подвижные электрические контакты 6. [c.303]

Модель с учетом проскальзывания [c.148]

Относительное проскальзывание для самого узкого сечения равно 1,0. Это отличает данную модель от модели 2 и свидетельствует о более резком уменьшении относительного проскальзывания и соответственно о большем увеличении доли сечения, занятой паром, для самого узкого сечения потока. В случае использования модели 3 потери давления окажутся более высокими, чем для модели 2. [c.158]

С другой стороны, постоянная времени может быть вычислена следующим образом. Сато [8] высказывал мысль о том, что если осуществить внезапное тепловыделение с постоянным удельным тепловым потоком, превышающим по величине критический тепловой поток в определенных условиях течения, то кризис теплоотдачи не возникнет до тех пор, пока вода, которая находилась у входа в рабочий участок в момент начала тепловыделения, не достигнет точки, расположенной вблизи выхода из обогреваемого участка. Поэтому для аналитического определения постоянной времени в качестве этой величины принимается промежуток времени, необходимый для прохождения воды через весь обогреваемый участок. Из этих соображений постоянные времени вычислялись на основании модели однородного течения без проскальзывания фаз. Измеренные и вычисленные значения согласуются с точностью 5%. Применяя описанную выше оценку, уменьшение критического теплового потока А с можно вычислить с учетом частотной характеристики, зависящей от линейного процесса запаздывания. [c.247]

При движении модели вдоль оси Y в случае отсутствия проскальзывания в клиновом элементе уравнение движения следующее [c.92]

Переход от скольжения модели к остановке происходит в момент х = 0 и при условии, что силы статического трения в этот момент больше или равны силе, стремящейся перевести груз в режим проскальзывания [c.93]

Обратный переход от остановки к скольжению (момент происходит при условии, что силы статического трения не превышают модуля силы, стремящейся перевести модель в режим проскальзывания [c.93]

Причем данная модель и количественная оценка вероятности ее реализации, изложенная в [98], относится к случаю слабой адгезии окисной пленки с кристаллом, когда силами связи на межфазной границе раздела фактически можно пренебречь и рассматривать процесс межфазного проскальзывания (сдвига) между указанными материалами, имеющими различные модули упругости, с образованием дислокаций на межфазной границе раздела типа дислокаций несоответствия. [c.99]

Ниже рассматривается контактное взаимодействие двух упругих цилиндров, содержащих на поверхности слои, моделируемые вязкоупругими телами, и разделённых слоем смазки. Такая модель дает возможность изучить совместное влияние объёмных свойств жидкости, а также свойств тонких поверхностных плёнок на характеристики контактного взаимодействия и коэффициент трения при различных условиях взаимодействия (скорость относительного проскальзывания, нагрузка и т.д.). [c.284]

Условия трения описываются в модели безразмерной нагрузкой Р, числом Зоммерфельда 5 и относительной скоростью проскальзывания 7. [c.303]

В большинстве исследований контактного взаимодействия применялись одномерные стыковочные элементы с различными законами распределения перемещений [249]. Использование такого типа элементов связано с определенными трудностями, возникающими при учете проскальзывания н трения. Частичное решение этой проблемы дано в работе [246], где силы сцепления моделировались с помощью контактных элементов в виде пружин с переменной жесткостью, установленных в нормальном и тангенциальном направлениях. Для случая проскальзывания в данной модели предусмотрено скачкообразное изменение касательной жесткости. [c.12]

Путем выбора параметров модели контактного слоя можно осуществить различные условия взаимодействия между телами. Были рассмотрены два крайних случая абсолютное сцепление диска с валом (идеальный контакт) и посадка с проскальзыванием без учета трения. При наличии трения контактное давление зависит от условий посадки. В случае тепловой посадки диск в момент закусывания вала имеет начальную температурную деформацию — еее = Вгг — = где /-д — радиус вала. Остывая неравномерно, он пытается сжать вал, сохраняя на поверхности контакта разность деформаций. В этом случае контактные напряжения несколько выше, чем при отсутствии трения. Условия посадки с абсолютным сцеплением при расширении контактного слоя сохраняют равенство осевых деформаций диска и вала в зоне контакта. Контактные давления при этом ниже, чем при тепловой посадке, но выше, чем при отсутствии тре- [c.129]

Распределения радиальных перемещений для этого этапа нагружения представлены для сосудов 1, 3, 4 i соответственно на рис. 21—23[ Из этих рисунков и из табл. 4 видно, что средние повороты фланцев по-прежнему. достаточно хорошо предсказываются моделью жесткого кольца, хотя расчеты по методу конечных элементов указывают на нелинейную картину перемещения для колец верхних фланцев. В то же время сравнение с экспериментальными данными показывает, что абсолютные значения перемещений предсказываются моделью жесткого кольца неточно. Это, вероятно, связано с недооценкой сдвиговой жесткости колец фланцев вследствие пренебрежения влиянием коэффициента Пуассона Вообще следует отметить, что модель жесткого кольца неплохо описывает экспериментальные результаты по относительному проскальзыванию колец и хуже — по радиальному смещению. [c.35]

Выполненный анализ зарождения и роста пор позволяет сформировать подход к рассмотрению кавитационного межзе-ренного разрушения в случае интенсификации развития повреждения теми или иными факторами, в частности агрессивной средой. Известно, что влияние агрессивной среды может проявляться в виде двух основных процессов. Первый обусловлен непосредственным взаимодействием среды с металлом и разрушением продуктов взаимодействия под действием напряжений. Второй процесс связан с переносом к границам зерен различных элементов среды (например, кислорода, водорода и др.), ускоряющих тем или иным способом межзереннсе разрушение материала. Для объяснения этого нетрадиционного механизма влияния среды на характеристики разрушения предложены различные модели [240, 286, 306, 329, 334, 424]. В частности, охрупчивающее влияние кислорода может быть связано с ограничением подвижности границ зерен и увеличением их проскальзывания, приводящего к росту межзеренных повреждений [240]. Рассматривался также клиновой эффект, возникающий [c.166]

В этой модели (назовем ее модель А) вследствие принятой жесткости полиэдров внутрикристал-лическое скольжение и изменение формы полиэдра невозможно. Для модели Б, наоборот, предположим, что допускается только внутрикристал-лическое скольжение, но исключается скольжение по границам. Рассмотрение простых двумерных вариантов этих моделей (см. рис. 103) показывает, что ни в одной из них при таких ограничениях скольжение невозможно. Для модели А необходима компонента деформации, нормальная к границе, а для модели Б скольжение невозможно до тех пор, пока не появится возможность проскальзывания по границам. [c.176]

Эти модели показывают, что невозможно трактовать внутрикристаллическое и межкристаллическое скольжение как простые, не связанные процессы, дающие независимый вклад в общую деформацию. Рассматривая каждую модель отдельно, допустим Б, становится очевидной линейная связь проскальзывания с внутрикри-сталлическим скольжением, поскольку чем она больше, тем больше границы зерен должны сместиться, приспособившись к скольжению. Это и есть результат, полученный Мак Лином экспериментально и описанный в предыдущем разделе. [c.176]

Однако, поскольку расстояние переползания мало, то ггр/гз=ЛВ/АС=1/3, так как в модели рассматриваются шестиугольные зерна равного размера. Если рассмотреть другую возможность — проскальзывание вдоль ВЕР... вдоль границ зерен, то вклад 8гр/еэ=0,6, т. е. вклад проскальзывания в общую деформацию не может превысить 60% от общей деформации. Связь между зер-нограничиой деформацией вгр и аккомодационным [c.179]

Вингарден показал, что для достаточно широких ударных волн диссипативные эффекты радиальных пульсаций преобладают над диссипацией проскальзывания и, следовательно, для таких волн применимо приближение односкоростной гомогенной модели. При определенных значениях параметров смеси и ударной волны следует ожидать существенного влияния дисперсионных эффектов на структуру ударной волны в двухфазной среде. [c.258]

Л. С. Цеснек [70] предложил следующую модель изнашивания микроскопические контакты существуют в связанных состояниях спепления и проскальзывания первые из них, подобно свободным частицам, получают малые нерегулярные по величине и направлению смещения под действием флюктуирующих сил некоторые аномальные тангенциальные смещения приводят к отделению соединившихся неровностей работа отделения частицы износа пропорциональна площади образующейся при этом поверхности. [c.8]

Добавление. Кроме того, часть воздействий или взаимодействий может моделироваться указанием их конечного результата, т. е. наложением голономных связен — функциональных соотношений, в силу которых расположение точек в пространстве не может быть произвольным (это на рисунке ые отражено). Например, если потребовать, что все попарные расстояния между точками не меняются, то будем иметь модель твердого тела. Другие воздействия, например, приводящие к качению твердого тела без проскальзывания, могут описываться более сложными неголомными связями, ограничивающими распределение скоростей в системе [c.276]

Другой класс задач решался при исследовании проблемы обеспечения маневренности шагаюп1,его экипажа. Рассматривались два основных вида поворота, названных точным и приближенным . Сложность проблемы здесь заключалась в том, что в отличие от колесных транспортных средств поворот шагающего экипажа осуществляется не перемещением движителей по земле, а перемещением корпуса экипажа относительно неподвижно стоящих в опорной фазе ног. Причем ставилась задача исключить проскальзывание опорных ног по земле. Точный поворот предполагает постоянную ориентацию корпуса экипажа по отношению к центру кривизны траектории его центра тяжести. Расчетная модель корпуса экипажа при этом представляет собой горизонтальную раму, внутри которой ортогональные вертикальные ноги перемещаются по двум взаимно перпендикулярным направлениям — вдоль продольной 5ц и поперечной 5 осей корпуса под действием раздельных приводов. [c.36]

На рис. 4.7 для иллюстрации вышеизложенной физической модели и методики расчета коэффициента проскальзывания фаз приведена зависимость % от весового наросодержания X для Р = 50 бар, (рг )=750 кГ/м -с и <7=10 Вг/м . Аномальное поведение % в области перехода от кольцевого режима кипения к кризису кипения II рода связано с допущениями об отсутствии дисперсной влаги в области кольцевого режима кипения и резком выпаривании жидкой пленки на поверхности теплообмена. [c.153]

В модели пятислоя со свободными торцами из-за проскальзывания слоев друг относительно друга, напряжения внутреннего и внешнего слоя значительно превышают напряжения во внутренних слоях. [c.280]

На рис. 1.8 приведена наиболее простая механическая модель, впервые использованная А. Ю. Ишилинским [13, 86], объясняющая эффект Баушингера с феноменологических позиций, но вместе с тем отражающая в очень схематизированной форме вероятную физическую причину этого явления. Развитие микро-пластических деформаций в дискретных и различно ориентированных полосах скольжения, принадлежащих отдельным зернам, должно сопровождаться возникновением поля остаточных напряжений, снижающих сопротивление материала пластическому деформированию при изменении его направления. Упругое звено 1 работает параллельно со звеном сухого трения 2 в виде ползунка. Кроме того, имеется еще одно упругое звено 5, соединенное последовательно с первыми двумя. Диаграмма циклического деформирования (рис. 1.9) элемента гипотетического материала с механическими свойствами, отвечающими данной модели, строится на основании элементарного расчета. При а < С , где — предельное сопротивление проскальзыванию в звене 2, происходит только линейно-упругая деформация звена 2 по закону е = = Oi/Ei (линия О А на рис. 1.9). При ст > Са деформацию, приобретающую характер упругопластической, претерпевают звенья 2 и /. Закон деформирования (линия АВ) приобретает такой вид [c.16]

Хуис [11, рассматривая падение давления на участке от входа Е сужение до самого узкого сечения струи, получил формулы для отношения падений давления в двухфазном и однофазном потоках для модели однородного течения и для модели, учитывающей наличие проскальзывання [c.148]

Предложены зависимости, построенные на основании простой модели и закона сохранения импульса. При этом относительное проскальзывание S является функцией локального весового расхода для течения в коротких встав1 ах S-1 в самом узком сечении струп и для течения в длинных вставках. Расчетные значения изменепия давления за сужениями и расшпрениями, полученные из этих зависимостей, хорошо согласуются с экспериментальными данными. [c.168]

Простейшая модель предполагает возможность проскальзывания по контактным поверхностям. Реальный характер взаимодействия и, соответствеппо, взаимных перемещений контактирующих поверхностей может быть сложным. Однако при выборе расчетной модели первого приближения естественно предположить, что возможность относительных перемещений полок ограничивается их скольжением в плоскости контакта, положение которой определяется углом 7п (см рис. 6.26). В предположении абсолютной жесткости полок, связанных с упругими лопатками, это вносит кинематические ограничения непосредственно на возможные перемещения их соответствующих сечений. В такой модели связанность колебаний лопаток реализуется через упругий диск. Если же он принят недеформируемым, то задача сводится к колебаниям одиночной лопатки при определенных граничных условиях, следующих из очевидных кинематических ограничений, накладываемых иа переме-щенне сечения ее, непосредственно связанного с полкой, [c.108]

Подведем итог. Исследование гидродинамической системы с двумя сильными разрывами показало, что вырожденный случай прилипания ( = 0) жидкости на внутренних стенках j-области не содержит интересных качественных явлений. Это означает, что проскальзывание жидкости на разрыве физически содержательно са.мо по себе, вне связи с конкретными реологическими свойствами. Для разных реологических моделей жидкости (ньютоновская, нелинейно-вязкая, вязкоупругая) эффект скольжения проявляет себя многофакторным образом. Представленные здесь примеры демонстрируют эволюционные свойства течений с турбулентной вязкостью на фоне эффекта скольжения. В формировании структуры потока ифают принципиальну ю роль два обстоятельства эффект скольжения жидкости вдоль линии сильного разрыва и характер распределения (монотонный либо немонотонный) полных гидродинамических напоров в направлении основного течения. [c.100]

Представлена новая модель гидродинамической системы с двумя сштьными разрывами. Подробно изучены эволюционные свойства разрывных течений жидкости со знакопеременной турбулентной вязкостью рассмотрены нелинейные колебательные процессы, происходящие на фоне эффекта скольжения жидкости вдоль линии разрыва. Для разных реологических моделей жидкости эффект проскальзывания проявляет себя многофакторным образом. [c.131]

Как уже неоднократно подчеркивалось, в структуре наноматериалов представлены поверхности раздела (межзеренные границы), что обусловливает необходимость рассмотрения роли ротационных мод и проскальзывания на границах зерен. Электронномикроскопическое исследование на просвет in situ деформации наноматериалов (Си, Ti, Ni, полученных интенсивной пластической деформацией, и сплава Fe —Nb —Си —Si —В, полученного кристаллизацией из аморфного состояния) обнаружило, что наряду со сдвиговыми процессами (активно протекающими при размере зерен более 70 нм) имеет место разворот нанозерен, т. е. проявляются ротационные моды деформации, что является преобладающим при Z- < 30 нм [9]. Ротация зерен и отсутствие дислокаций внутри кристаллитов (L 10 нм) были выявлены с помощью ПЭМ in situ также в пленках золота [5]. Эти наблюдения позволили предложить качественную модель деформации наноматериалов, когда по мере снижения размера зерна возникают кооперативные ротационные моды, т.е. разворачивающиеся зерна как бы подстраиваются друг под друга в направлении действия максимальных скалывающих напряжений и возникает мезоскопический сдвиг вдоль границ нанозерен близкой ориентации. Схематически модель развития такого сдвига показана на рис. 3.26. Наличие таких мезоскопических сдвигов предполагается не только в пластичных наноматериалах, но и в хрупких объектах. [c.87]

При теоретических исследованиях процесса вибрационного погружения элементов в грунт используют различные расчетные модели взаимодейс1вия погружаемого элемента и грунта, основанные на известных экспериментальных фактах, главные из которых состоят в следующем. Если амплитуда колебаний сваи меньше предельной величины упругих деформаций грунта, то свая колеблется вместе с окружающим грунтом и ее погружение не происходит. С увеличением амплитуды колебаний сваи начинается ее проскальзывание относительно грунта. При полном срыве сваи амплитуда ее колебаний превосходит амплитуду прилегающего к ней грунта в десятки и сотни раз и деформации грунта при погружении сваи приобретают в основном пластический характер. Вязкая составляющая проявляется при проскальзывании сваи относительно прилегающего грунта, и ее зависимость от скорости колебаний носит существенно нелинейный характер. [c.327]

В этом разделе изучается влияние свойств тонкого поверхностного слоя на характеристики контактного взаимодействия при качении упругих тел, разделённых жидким смазочным материалом. Давление, возникающее в слое жидкости при относительном движении поверхностей, и толщина плёнки смазки в этом случае зависят от геометрии контакта и вязких свойств жидкости (гидродинамическая смазка), а также от упругих свойств взаимодействующих тел (эластогидродинамическая смазка). Теории гидродинамической и эластогидродинамической смазки изложены в монографиях [22, 60, 81, 162, 185]. Эти теории, базирующиеся на ньютоновской модели жидкости, удовлетворительно предсказывают толщину плёнки смазки в зазоре между телами. Однако при высоких давлениях и низких скоростях относительного проскальзывания наблюдается различие в предсказываемых теорией величинах силы трения и диссипации с наблюдаемыми в экспериментах. Для получения более достоверных результатов рассматривались модели, учитывающие эффект изменения вязкости от температуры и неньютоновское поведение жидкости при высоких давлениях (см. [190, 230]). [c.284]

Реологическая модель слоя может быть построена с различной степенью общности. При взаимодействии шероховатых тел достаточно задать жесткость слоя только в направлении нормали к линии kohtsi.-та, при наличии трения — дополнительно н сдвиговую жесткость G,, -Поскольку толщина слоя достаточно мала, в случае проскальзывания он получает большие сдвиговые деформации, поэтому величина сдвиговой жесткости не имеет принципиального значения и может изменяться в широких пределах при учете трения, не оказывая существенного влияния на результаты. Модули сжатия и сдвига контактного слоя принимают, как правило, равными соответствующим константам материала одного из взаимодействующих тел. [c.27]

Теория гибких многослойных, в том числе трехслойных, упругопластических оболочек с сухим трением между слоями строится в работах Скворцова [267, 268]. Кроме основных гипотез пластичности, введен постулат Дракера, из которого вытекает ассоциированный закон течения. Математическая модель сведена к уравнениям сложной эквивалентной однослойной оболочки, в описание НДС которой введены сверхстатические усилия и соответствующие им кинематические перемещения, отражающие величину проскальзывания. Учтена деформация сдвига и обжатия нормалей. Полученные уравнения являются геометрически и физически нелинейными. [c.10]

Новым моментом, важным для теории эффекта сверхпластичности, является установление связи внутризеренного скольжения и зернограничного проскальзывания при сверхпластической деформации. Автор обратил внимание на, то, что взаимодействие решеточных дислокаций с границами зерен имеет важное значение для объяснения доминирующего вклада проскальзывания по границам зерен при сверхпластическом течении. На основе современных представлений о физике большеугловых границ в книге обосновывается новое положение дислокации входят в границы зерен и при температурно-скоростных условиях, характерных для этого явления, делают структуру границ неравновесной. В результате стимулируется зернограничное проскальзывание и миграция границ зерен. На основании этих данных, а также данных, полученных из эксперимента, удалось создать физическую модель явления, не только удовлетворительно описывающую известные положения, но позволившую предсказать новые эффекты. [c.5]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...