Напор гидродинамический (полный)

Нагрев жидкостный 392 Накопление и откачка гелия 544 Напор гидродинамический (полный) 22 [c.550]

Таким образом, гидродинамический напор равен полной механической удельной энергии движущейся частицы, жидкости. Из уравнений (8-36)—(в-37) следует, что в установившемся движении идеальной жидкости все частицы, расположенные на одной и той же линии тока, обладают одинаковой полной удельной энергией. То же уравнение может быть сформулировано и так в установившемся движении идеальной жидкости полная удельная энергия частицы жидкости сохраняет постоянное значение [c.123]

Каждая элементарная струйка в данном живом сечении потока имеет (в общем случае) свой полный напор Н , выражаемый зависимостью (3-65). Чтобы получить полный напор Н , являющийся гидродинамической характеристикой всего живого сечения, осредняем по плоскости живого сечения значения Я , принадлежащие отдельным струйкам. При этом рассуждаем следующим образом [c.109]

Сумму пьезометрического и геометрического напоров называют статическим напором Н . = р/р + ), а сумму статического и скоростного напора — полным или гидродинамическим напором Н = [c.47]

Как видно из уравнений (254) и (255), напор в различных точках меридионального сечения будет различным. У существующих конструкций гидродинамических передач изменение статического напора в рабочих колесах, а следовательно и давления, прямо пропорционально изменению полного напора (189). Вследствие этого давление будет минимальным при входе в насосное колесо и максимальным на выходе из него. Поэтому подвод рабочей н идкости к рабочей полости (питание) осуществляется как можно ближе к оси вращения колес, а отвод ее — на максимальном радиусе. [c.236]

Основные зависимости между расходом, геометрией проточной части и кинематическими параметрами режима работы гидродинамической муфты устанавливаются турбинным уравнением Эйлера, вывод которого приведен в 3. При составлении этого уравнения характер течения, вид гидравлических сопротивлений, вязкость жидкости, а значит, и величина потерь напора не принимаются во внимание. Такое отвлечение от подробностей процесса, с одной стороны, позволило получить точное рещение задачи о связи между размерами, скоростями, расходом по колесу гидромуфты и моментом на его валу, с другой,—сделало результат для практического использования недостаточно полным. Неполнота его заключается в том, что функция расхода от режима и размеров гидродинамической муфты этим уравнением не раскрывается. Поэтому непосредственно для расчета это уравнение может быть использовано только в том случае, если его рассматривать совместно с уравнением, выражающим зависимость расхода от размеров и режима работы гидродинамической муфты. [c.31]

Исходными при определении статических давлений в полости гидротрансформаторов являются статические напоры в круге циркуляции, расчет которых ведется по известным внешним характеристикам Ма, Мт = ф(г) и г]д = ф(г). Обычно полный гидродинамический расчет лопастной системы гидротрансформатора проводится при расчетном передаточном отношении исходя из положений струйной теории и условий достижения максимального гидравлического к. п. д. при балансе энергии. Расчет внешних характеристик на режимах, при которых / = var, ведется исходя из баланса энергии. Этот расчет длительный и трудоемкий, так как проводится путем приближения. Значительно более простым, дающим достаточно хорошее совпадение с экспериментально определенными внешними характеристиками, является метод относительных (арактеристик [1 25]. Он позволяет определить относительные [c.23]

Полный напор h складывается из избыточного напора и гидродинамического напора hp = —р у (где р — давление в жидкости, а [c.283]

НИЯ и гидравлического сопротивления сети. При наличии деаэратора, что общепринято на современных электростанциях, геометрический напор значительный, поскольку конденсатор помещается в подвале , а деаэратор располагается высоко для обеспечения большой высоты залива для питательных насосов. Разность давлений слива и всасывания зависит в основном от давления в деаэраторе. Гидродинамическое сопротивление сети зависит от сложности тепловой схемы. Полный напор конденсатного насоса составляет не менее 20—25 м вод. ст., а обычно 40—70 м вод. ст. При наличии деаэраторов повышенного давления напор доходит до 100— 125 м вод. ст. Следовательно, второй особенностью конденсатных насосов является наличие большого полного напора. [c.290]

По показаниям пьезометров записываются значения пьезометрического напора г-ьр ёр в данном сечении, по показаниям динамических трубок полный гидродинамический напор (н—местная скорость в точке у открытого конца трубки). Разность этих показаний даст скоростной напор к=и /2 , по которому определяется местная скорость в данной точке как и 2 к. Далее вычисляются средние скорости V в каждом сечении Vl = Q/())l ог= = Q (i>2 . г з = С/й)з Vi = Q/щ. Затем находятся скоростные напоры в каждом из сечений а 2/2й, при этом можно принять а= 1,05-н1,Ю. [c.350]

Пито становится на некоторую высоту больше уровня в пьезометрической трубке 2. Следовательно, трубка Пито позволяет определить полное гидродинамическое давление в данной точке потока жидкости. Скоростной напор [c.35]

ТО эти две величины и уравновешиваются. При рассмотрении движения жидкости, не имеющей свободных поверхностей раздела, соединяют обе величины статического давления вместе р + Н-( = р, и эта сумма представляет собой общую величину статического давления. Если, например, жидкостные манометры находятся на одной высоте н в плоскости, принятой за нуль (А = 0), а соединительные трубки от приемника к манометрам наполнены той же жидкостью, в которой измеряется давление, то эти манометры и покажут полное статическое давление рЦ-Лт- о р/2 есть кинетическая э н е р г и я единицы объема жидкости и называется гидродинамическим давлением (напором) (фиг. 6). Вместо гидродинамического давления в кг/лА или мм вод. ст. можно указывать высоту столба рассматриваемой жидкости, который оказывает такое же давление. Эта высота к = xfi 2g называется скоростной высотой (таблица на стр. 279). Уравнение Бернулли действительно для всей безвихревой области жидкости. Если поток установившийся, но не свободный от вихрей, то уравнение давления справедливо для каждой отдельной линии тока, если только можно пренебречь влиянием вязкости. Но при переходе от одной линии тока к другой постоянная в этом уравнении меняется.. [c.406]

Н — полный гидродинамический напор в м вод. ст. [c.511]

Полный гидродинамический напор насосов. [c.511]

Параметры а к п следует-определять опытным путем на вихревой установке, имитирующей гидродинамические условия взаимодействия струй с потоком на дырчатом участке распределителей и сборников круглого сечения. Необходимо отметить, что конструктивные возможности проведения этого довольно сложного эксперимента на лабораторной вихревой установке весьма ограничены и не могут в полной мере охватить все многообразие расчетных случаев или натурных условий распределения и сбора воды дырчатыми трубами. В связи с этим представляет интерес теоретический переход от модели к натуре исходя из общей закономерности образования дополнительных потерь напора на преодоление вихревых сопротивлений, обусловленных взаимодействием струй с потоком на дырчатом участке распределителя или сборника круглого сечения. [c.23]

Для идеальной жидкости ПИНИЯ полной удельной энергии расположится в горизонтальной плоскости, называемой в идеальной жидкости плоскостью гидродинамического напора. [c.127]

Потенциальный и полный (Гидродинамический) напоры. Пьезометрическая и напорная линии [c.79]

ПОТЕНЦИАЛЬНЫЙ И ПОЛНЫЙ (ГИДРОДИНАМИЧЕСКИЙ) НАПОРЫ. ПЬЕЗОМЕТРИЧЕСКАЯ И НАПОРНАЯ ЛИНИИ [c.79]

Сумма двух первых членов носит название гидростатического напора, а трех - полного либо гидродинамического напора. Таким образом, уравнению Бернулли придается геометрическое толкование, которое сводится к следующему. Сумма трех высот геометрической [c.70]

Если в каждом сечении (см. рис. 3.10) от плоскости сравнения отложить вверх величину Я = z + p/(pg) + V(2g) и соединить между собой концы отрезков Я , получим горизонтальную линию, которая называется напорной линией. Напорная линия — линия, показывающая изменение гидродинамического напора (полной удельной энергией) жидкости по длине потока. [c.57]

Полная удельная энергия потока (полный гидродинамический напор) в любом плоском живом сечении [c.63]

В нашей технической литературе вместо термина удельрая энергия очень часто употребляют термин напор , вместо термина удельная кинетическая энергия — скоростной напор , а вместо термина полная удельная энергия — гидродинамический напор . [c.42]

Наша цель состоит в том, чтобы исследовать 1) нестационарные двумерные свойства гидродинамической системы, проявляющиеся на фоне эффекта скольжения жидкости вдоль линии разрыва 2) влияние характера распределения (монотонный либо немонотонный) полных гидродинамических напоров вдоль направления основного течения 3) нелинейные эволюционные свойства системы для ньютоновской жидкости и жццкости с положительной либо знакопеременной турбулентной вязкостью. [c.85]

Подведем итог. Исследование гидродинамической системы с двумя сильными разрывами показало, что вырожденный случай прилипания ( = 0) жидкости на внутренних стенках j-области не содержит интересных качественных явлений. Это означает, что проскальзывание жидкости на разрыве физически содержательно са.мо по себе, вне связи с конкретными реологическими свойствами. Для разных реологических моделей жидкости (ньютоновская, нелинейно-вязкая, вязкоупругая) эффект скольжения проявляет себя многофакторным образом. Представленные здесь примеры демонстрируют эволюционные свойства течений с турбулентной вязкостью на фоне эффекта скольжения. В формировании структуры потока ифают принципиальну ю роль два обстоятельства эффект скольжения жидкости вдоль линии сильного разрыва и характер распределения (монотонный либо немонотонный) полных гидродинамических напоров в направлении основного течения. [c.100]

Основными параметрами (величинами), характеризующими работу нагнетательных машин, являются подача (расход), напор и давление, ими развиваемыми. Энергия, сообщаемая потоку жидкости или газа нагнетательной машиной, вполне определяется этиК1и величинами и плотностью подаваемой среды, Гидродинамическое и механическое совершенство машины характеризуется ее полным КПД. [c.239]

Уравнение (5.2) отражает тот факт, что газ ускоряется в вентиле под действием разности полных гидродинамических напоров по обе стор0 НЫ рассматриваемого участка. Так как в резервуаре газ покоится, то v p=0. [c.209]

Расположение трубопроводов охлаждающей воды и обусловливаемая этим величина полного напора циркуляционных насосов в стационарных конденсационных установках зависит от системы водоснабжения. При оборотном водоснабжении с градирнями или брызгальными бассейнами трубопровод охлаждающей воды является разомкнутым (фиг. 140, а). Циркуляционным насосом, помимо гидродинамических сопротивлений системы, приходится преодолевать геометрический напор, равный разности уровней в распределительных желобах водоохлаждающего устройства и резервуаре охлажденной воды, а также скоростной напор для распылива- [c.285]

Основная характеристика конденсатного насоса на рабочем участке должна иметь вид очень полого ниспадающей кривой. Такой характер зависимости Q — Н объясняется тем, что производительность конденсатного насоса в процессе работы установки может в широких пределах меняться соответственно изменению паровой нагрузки конденсатора создаваемый же при этом насосом напор должен лишь незначительно меняться, так как гидродинамическое сопротивление системы зависящее от расхода, составляет обычно незначительную часть полного напора. На фиг. 144 приведена характеристика применяемого на мощных установках высокого давления трехступенчатого конденсатного насоса типа 10КсД-5 X 3. В пределах рабочего участка характеристики (между вертикальными линиями) зависимость от Н — пологая линия, к. п. д. 1Г1 Як 60%, а высота подпора (залива) Я несколько меньше 1 м. [c.291]

Так как сопротивления нами не учитываются (жидкосп, рассматривается идеальной), то гидродинамический напор (полная удельная энергия) вдоль потока остается величиной постоянной, т. е. линия гидродинамического Н< пора б)дет горизонтальна. [c.158]

Гидродинамическую силу, действующую на дросселирующее устройство, удобно разбить на две составляющие. Одна из составляющих определяет силу, действующую при полном закрытии проходного сечения дросселирующего устройства и неизменном перепаде давлений Pi P2 (см. пунктир на рис. 5.1). Она равна произведению перепада давлений р —р2 на площадь миделя дросселирующего устройства F p. При течении жидкости через дросселирующее устройство давление в узком сечении падает на величину, пропорциональную скоростному напору жидкости в узком сечении. Поэтому для гидродинамической силы можно записать [c.219]

В случае реальной (вязкой) жидкости полная удельная механи ческая энергия по длине струйки будет убывать, так как част энергии будет затрачиваться на преодоление сил сопротивлени движению, обусловленных внутренним трением в вязкой жидко сти. В связи с этим для элементарной струйки реальной жидкост гидродинамический напор (полная удельная энергия) в сечени 1— 1 (см. рис. 3.10) будет всегда больше, чем гидродинамически напор в следующем за ним сечении 2—2, на величину затрат энер ГИИ на преодоление сил сопротивления движению, т.е. Н у > Н 2 Обозначим потери напора на преодоление сил сопротивлени через Л/. Тогда в соответствии с законом сохранения механичес кой энергии можно записать [c.58]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...