Постоянная упругая ее влияние на моменты

ВЛИЯНИЕ УПРУГИХ ПОСТОЯННЫХ НА ИЗГИБАЮЩИЕ МОМЕНТЫ Ц5 [c.115]

Анализ полученных результатов показывает, что отношение постоянных времени двигателя Vj-j является одной из важнейших динамических характеристик машинного агрегата чем больше значение тем сильнее переходные процессы в приводном двигателе влияют на динамические процессы в машинном агрегате. Скорость вращения исполнительного звена подвержена указанному влиянию в большей степени, чем момент сил упругости. [c.73]

Выражения (6. 49) показывают, что от действия уравновешивающих грузов, расположенных в одной плоскости, вал изгибается по пространственной упругой линии, жесткой при данном числе оборотов. Это же положение относится и к фазам изгибающих моментов и перерезывающих сил, которые не являются постоянными, а изменяются по длине ротора. На фиг. 6. 8 показаны упругие линии ротора с одним уравновешивающим грузом, рассчитанные для случая, когда р/ = 0,1 (при разных Yi) Р учетом сдвига фаз. Штриховыми нанесены упругие линии ротора без учета сдвига фаз. Очевидно, что вследствие малости трения в реальных машинах при скоростях, не близких к критическим, практически можно не учитывать влияние трения на величины и фазы прогибов, изгибающих моментов и перерезывающих сил относительно плоскости расположения уравновешивающих грузов. Поэтому все дальнейшие исследования будем выполнять в предположении, что трение отсутствует. [c.209]

Чтобы сравнить характер кривых для разных моментов времени, эти кривые были нормализованы умножением ординат каждой кривой на постоянный коэффициент, так чтобы кривые совпадали в точке, расположенной посредине между центром и краем диска. Эта точка была выбрана для совмещения кривых потому, что в ней влияние краевого эффекта и контактной площадки, возникающей на контуре диска в месте приложения нагрузки, должно быть, вероятно, наименьшим. Совпадение этих нормализованных кривых с теоретической кривой при одинаковом порядке полос в точке, расположенной посредине между центром и краем диска, было весьма хорошим. Это позволило сделать вывод, что порядок полос интерференции в этих материалах зависит только от времени. Эти порядки полос сравниваются в табл. 5.2—5.5, где указано относительное (%) отклонение экспериментальных результатов от теоретических. В этих таблицах расстояние выражено как его отношение к радиусу диска. Таким образом, картина полос в диске, полученная через 22 час после приложения нагрузки, все еще аналогична картине полос, полученной сразу же после нагружения, в том отношении, что обе картины по распределению порядков полос соответствуют решению но теории упругости. Исключение составляют области около краев, где временные эффекты становятся заметными уже через несколько часов. Эти опыты проводились на двух отливаемых фенолформальдегидных смолах. На фиг. 5.3 иллюстрируется характер изменения со временем оптической постоянной Каталина в условиях ползучести под постоянной нагрузкой. В гл. 7 показано, чтО порядки полос, найденные после разгрузки, эквивалентны порядкам, получаемым для замороженной картины полос. [c.126]

Непостоянство момента сил сопротивления по углу поворота ведомого колеса является особой причиной неравномерного износа зубьев. Большое влияние на эту неравномерность могут оказать упругие колебания в системе даже при почти постоянных моментах движущихся сил и сил сопротивления. На одном судовом редукторе был случай неравномерного износа зубьев с двумя пиками на двух зубьях в результате действия осевых и крутильных колебаний. [c.267]

Действующие ГОСТ 1497—73 и ГОСТ 10006—80 предусматривают определение предела текучести металла с учетом податливости испытательных машин. При одинаковой скорости перемещения активного захвата разные типы машин дают различные скорости относительной деформации образца, что оказывает влияние на предел текучести. На предел текучести оказывает влияние запас упругой энергии, накопленной в испытательной машине. Эта энергия передается образцу в момент появления пластической деформации. Определение предела текучести металла производится при постоянной скорости относительной деформации 0,15 1/мин. Такая скорость относительной деформации обеспечивается на машинах с различной податливостью путем установления скорости нарастания нормального напряжения в образце до предела текучести. [c.15]

Влияние упругих постоянных на величину изгибающих моментов. Вид уравнений (101) н (102) позволяет убедиться в том, что величины изгибающих и крутящих моментов пластинки в заметной степени зависят от численного значения коэффициента Пуассона v, С другой стороны, легко показать, что в случае загружения пластинки поперечными силами произведение жесткости на прогиб Dw не зависит ни от одной из двух постоянных — ни от Е, ни от V, оперта ли пластинка свободно или защемлена, безразлично, по прямолинейным нли криволинейным краям. [c.115]

В милливольтметрах, рамка которых вращается на кернах, кроме магнитоэлектрического и упругого моментов имеется еще один, оказывающий весьма существенное влияние на работу милливольтметра, а именно момент трения. Момент трения является постоянней слагающей, действующей всегда в направлении, препятствующем движению рамки. [c.201]

Расчет скорости контактной границы. Рассмотрим классическую задачу [4] — одномерное нестационарное истечение сжимаемой баротропной жидкости в область пониженного давления (вакуум). Пусть в начальный момент времени жидкость занимает по л у бесконечную область ж О и покоится, а давление, плотность и скорость в этой области постоянны и равны pi, р (pi = pi pi)) nui = = О (в реальности давление непостоянно по высоте столба в силу наличия силы тяжести). В области ж < О находится газ (или вакуум) при давлении ро < pi (Pq = 0), имеющий возможность свободно истекать в направлении отрицательных значений ж. Влиянием упругости и инерции газа на движение жидкости будем пренебрегать. Нас интересует скорость движения границы раздела жидкость-газ при мгновенном исчезновении перегородки между ними. [c.208]

Первой публикацией по динамическим задачам теории температурных напряжений была статья Даниловской ). В ней рассматривается внезапное нагревание границы упругого полупространства. В момент / = 0+ плоскость Х = О, ограничивающая упругое полупространство лГ] О, внезапно нагревается до темлературы 00, которая затем остается постоянной ). При этом предполагается, что плоскость лг1 = О свободна от напряжений и что начальные условия для температуры и перемещений однородны. Под влиянием внезапного нагревания плоскости Х) = О в упругом полупространстве распространяется одномерная термоупругая волна. [c.746]

Можно полагать, что в своем начальном состоянии упругое тело свободно от напряжений, имеет постоянную температуру и находится в термодинамическом равновесии со средой. Если деформирование под действием внешних сил происходит достаточно медленно, то в каждый момент времени имеет место термодинамическое равновесие соответственно внешним условиям и процесс деформирования является обратимым. Энергия, требуемая для деформации, расходуется полностью, не переходя в кинетическую энергию. Отсутствует также влияние времени работа, затрачиваемая на деформацию, на зависит от пути нагружения, т. е. от того, как нагрузки и деформации достигают своих конечных значений. [c.53]

Неустановившееся течение сжимаемой жидкости без трения в однородной упругой трубе. В некоторых случаях неустановившегося течения жидкости в трубопроводах и каналах распределенная масса жидкости оказывает столь же значительное влияние на процесс, как и сжимаемость жидкости, так как в этом случае эффектом момента количества движения нельзя пренебрегать. В этих условиях давление не остается постоянным по длине трубы и поэтому массу и упругость жидкости следует учитывать одновременно как распределенные параметры. Точно так же следует учитывать изменение плотности, скорости и расхода как во времени, так и в различных точках системы. Для общности в приводимом ниже исследовании учитывается и влияние упругости стенок каналов. [c.101]

За исключением постоянных а , а , которые не оказывают влияния на упругое усилие и момент, после соединения решений, соответствующих деформации удлинения и краевому эффекту, мы получим шесть постоянных а,, а , Aj, А , А , А . Этого достаточно, чтобы удовлетворить [c.606]

Простейшим пособием для демонстрации продольной волны (волны растяжения— сжатия) служит система тяжелых жестких шариков, расположенных вдоль прямой и последовательно соединенных легкими упругими пружинами (рис. 1). Используя эту систему, проиллюстрируем влияние дискретности на нестационарную плоскую волну. Будем считать показанную на рис. 1 цепочку бесконечной, находящейся вначале в покое и ненапряженной. Пронумеруем шарики, как показано на рисунке. Пусть в момент = О к шарику л = О (л — номер шарика) прикладывается единичная сила, действующая вправо, а при О остающаяся постоянной. Примем здесь, так же как и далее, естественные единицы измерения, а именно массу шарика, жесткость пружины и расстояние между шариками. Последние полагаем материальными точками, а пружины — безынерционными. [c.17]

При работе с расплавленным металлом последнее звено волноводной системы находится в соприкосновении со средой, нагретой до температуры, значительно превышающей температуру окружающей среды. В результате нагрева рабочего конца возникает некоторое распределение температуры вдоль волновода, характеризующееся двумя переменными расстоянием X до рассматриваемой плоскости, перпендикулярной оси волновода, и моментом времени в который мы фиксируем в данной плоскости температуру. Таким образом, распределение температуры должно определяться некоторой функцией Т х, 1) [44]. Поскольку упругие свойства материала, из которого изготовлен волновод, зависят от температуры, то вдоль него в каждый данный момент будет некоторое распределение параметра, характеризующего упругие свойства. Таким образом, температурное поле вдоль волновода нарушает его акустическую однородность и последний оказывается колебательным звеном с плавно изменяющимися по длине и во времени постоянными. Изменение во времени необходимо учитывать, так как длительность установления температуры имеет тот же порядок, что и длительность обработки. Для правильного выбора волновода, соприкасающегося с расплавом и эффективного использования колебательной системы, необходимо учитывать влияние температуры на колебательный режим. В данном рассмотрении мы пренебрежем влиянием температуры на плотность и эквивалентное сопротивление потерь ввиду незначительного изменения первого параметра и малого влияния второго на резонансные свойства. [c.505]

Обозначим модуль упругости через Е [кГ/см ] и момент инерции поперечного сечения (постоянный по всей длине стержня) через I [см ]. С помощью формул (3.48) найдем коэффициенты влияния [c.138]

При отсутствии токов как в обмотках возбуждения, так и в обмотках управления якорь может зани-иать любое крайнее положение, так как в этом случае среднее положение якоря ничем не фиксируется и является неустойчивым. Если же в обмотки возбуждения подано постоянное напряжение,,,, то в магнитной системе появляются постоянные магнитные потоки. Проходя по магнитопроводу, якорю, рабочим и паразитному зазорам эти магнитные потоки образуют два отдельных замкнутых контура. При равенстве магнитных потоков якорь занимает устойчивое среднее положение и обладает восстанавливающим моментом электромагнитной упругости, пропорциональным углу отклонения якоря. Если под влиянием внешних сил якорь сместится из среднего положения, то после прекращения их действия якорь вновь вернется к среднему положению. Таким образом, действие катушек возбуждения может рассматриваться как действие электрической пружины, удерживающей якорь в среднем положении при отсутствии управляющего сигнала. [c.313]

Таким образом, программа предусматривает расчет конструкций из элементов коротких цилиндрических, сферических, конических, эллиптических оболочек постоянной толщины, цилиндрических оболочек линейно-переменной толщины, нолубесконечных оболочек, круглых и кольцевых пластин и различных кольцевых деталей (табл. 2) при различных (с учетом разработанной классификации) видах и упругих характеристиках разрывных сопряжений (сы. табл. 1), при краевых условиях в усилиях, смещениях, смешанных, а также при краевых условиях в виде сопряжения оболочек с упругими элементами заданной жесткости. Типы нагружения — силовые нагрузки в виде усилий затяга шпилек фланцевых соединений, затяга винтов узлов уплотнения, равномерного, линейно-переменного давления, распределенных по параллельному кругу изгибающих моментов и перерезывающих усилий, осевых усилий, центробежных сил температурные нагрузки в виде краевых температурных коэффициентов влияния — перемещений для элементов, рассматриваемых как свободные (при температуре, постоянной по толщине и изменяющейся вдоль меридиана) либо усилий для элементов, рассматриваемых как часть бесконечных оболочек (при переменной по толщине температуре). [c.85]

Пример 1. Машинный агрегат состоит из двигателя постоянного тока П-6 2 и исполнительного устройства, соединенных упругой муфтой МУВП (7д = 1,65 кгс-см-с С = 50 ООО кго-см/рад ф = 0,63). Отношение моментов инерции исполнительного устройства и двигателя равно 2. Оценим влияние двигателя на величину максимального момента при резонансе. [c.58]

Целью Кольрауша было изучение зависимости от времени крутящего момента, необходимого для удержания закрученной нити в фиксированном положении, для сравнения с результатами, описывающими зависимость от времени угла закручивания при постоянном крутящем моменте. Он хотел также изучить влияние продолжительности поддержания образца в одном фиксированном положении перед введением условия фиксации крутящего момента или угла закручивания, которое предшествует изучению упругого в отношении фактора времени последействия. Для достижения этой цели он видоизменил прибор, известный как синусэлектрометр Один конец вертикальной нити мог вращаться так, чтобы можно было точно определить его смещение относительно магнита, подвешенного на противоположном конце. По отношению к магнитному полю Земли, три полных поворота, или 1080°, вызывали поворот магнитного элемента на угол несколько меньший, чем максимальное его значение, [c.115]

Наглядное представление об одном из видов автоколебаний дает модель Ван-дер-Цоля (рис. 1.103, а). На ленте I, движущейся с постоянной скоростью, лежит тело 3, которое связано с неподвижно закрепленной пружиной 2. Под влиянием силы тяжести на тело 3 будет действовать сила трения, приложенная к нижней плоскости со стороны ленты /. Благодаря силе трения лента 1 будет увлекать в своем движении тело 3. В начальный момент совместного движения ленты и тела 3, когда натяжение пружины равно нулю, действует сила трения покоя. В процессе перемещения тела 3 пружина 2 растягивается и на тело 3 начинает действовать упругая сила растянутой пружины. Лента 1 проскальзывает относительно тела 3. По мере увеличения скорости скольжения происходит падение коэффициента трения, а соответственно и силы трения (рис. 1.85). Под действием [c.180]

Соотношения (1.27)-(1.33) показывают, что на напряженно- деформированное состояние растзгщего вязкоупругого тела влияет вся история его загружения и наращивания. Кроме того, на основе этих соотношений можно найти такие режимы загруже я, при которых влияние наращивания на состояние исходного тела будет весьма мало, а сама наросшая часть тела будет пр тически не деформирована. Действительно, если предположить, что загружается поверхность только исходного тела, воздействия стационарных, наращивание происходит без натяга и момент начала наращивания гораздо больше момента загружения, то пользуясь свойством ограниченной ползучести вязко-упругого материала Ит дС(Ь,г)/д1 = О, на основании (1.27)-(1.33) придем к сформулированным вьппе выводам. К тем же выводам приводит режим загружения, при котором воздействия длительное время до начала наращивания остаются постоянными, независимо от их изменения в предыдущие моменты (предполагается, что, выйдя на стационарные значения, воздействия больше не изменяются). [c.200]

Наибольшее распространение получили тромбоэласто-метрические приборы с датчиками в виде двух коаксиальных, цилиндров. Наружный цилиндр совершает циклические колебания с постоянной амплитудой. Внутренний цилиндр повторяет движение наружного. Амплитуда его колебаний тем больше, чем выше упругость сгустка. Воспроизводимость и достоверность получаемых эласто-грамм, их амплитудные и временные параметры во многом зависят от соотношения размеров датчика, объема и способа обработки исследуемой пробы, величины противодействующего момента. На временные параметры эласто-грамм оказывает влияние характер поверхностей датчика, [c.78]

Изучалось также влияние жидких агрессивных сред на дефор-мативность (модуль упругости) полимерных композиций.Деформатив-нооть композиции ва основе эпоксидной смолы с 300% андезитовой муки после Ю месяцев выдержки в 10% серной кислоте увеличилась на 45%, серной кислоте - на 43, в воде и 30% серной кислоте -на 25 и 35%. Причем, если в воде и 30% серной кислоте к этому моменту деформативность уже имела постоянное значение, то в 5 и 10% кислотах сохранилась тенденция к дальнейшему увеличение де-формативности. [c.83]

В связи со сложностью точных решений были предложены различные приближенные методы решения задач неустановившейся фильтрации упругой жидкости. Одним из наиболее распространенных приближенных методов является метод последовательной смены стационарных состояний. Этот метод заключается в том, что в какой-то момент времени зона пониженного давления (возмущенная зона) считается распространенной на определенное расстояние l — (приведенный радиус влияния) и предполагается, что во всей возмущенной зоне давление распределяется так, как будто двил<ение жидкости установившееся. В действительности же распределение давления в пласте не будет стационарным и зона пониженного давления захватит теоретически весь пласт. Закон изменения во времени приведенного радиуса влияния l t) определяется из условия материального баланса. При неустановившемся притоке упругой жидкости к галерее если отбор проводится при постоянной депрессии р, —рг = onst l = y2xi, если задан постоянный дебит Q(0, t) = onst. [c.130]

Установлено, что по мере увеличения числа циклов (перераспределения напряжений) величина размаха полных деформаций Ае не изменяется. Отсюда следует, что при постоянных форме, периоде, max цикла и величине статической нагрузки величина Ас может быть принята в качестве параметра, характеризующего долговечность лопаток. Таким образом, для оценки долговечности лопаток можно использовать упрощенный метод [253], основанный на сопоставлении расчетных значений Ае (на основе упругого расчета) с данными, характеризующими сопротивление термической усталости материала Np - /(Ае) при ах = onst, Тц onst, полученными при испытании образцов по методике Коффина. Этот метод не учитывает возможных влияний статических напряжений в лопатках, образуюпщхся цод действием центробежных сил и изгибающих моментов, вызванных действием газового потока. [c.461]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...