Геометрия образцов для испытаний

Результаты усталостных испытаний без точного указания режима испытаний имеют лишь информационное значение. Эти результаты можно использовать для расчетов конструкций только в тех случаях, когда способ нагружения и геометрия образцов для испытаний приближаются к режимам нагружения детали при ее практическом применении. Если речь идет о деталях сложных геометрических форм (зубчатые колеса, лопасти, упругие муфты и т. п.), динамически нагружаемых большими силами, необходимо выполнять усталостные испытания непосредственно на этих деталях. [c.65]

Газ электронный 15 Геометрия образцов для испытаний 314 Гибкость бруса 144 Гипотеза Винклера 137 [c.366]

Рис. 2.2. Геометрия и размеры образцов для испытаний на статическую трещиностойкость.

Ясно, что а следовательно, и ТНП существенно меняются с геометрией образца. Мелкие надрезы допускают быструю релаксацию напряжений в полном сечении после или даже до стесненной общей текучести (гл. VII, раздел 6). В образцах для испытания на изгиб при достаточно большой длине по сравнению с толщиной В релаксация напряжений путем течения может происходить скорее по всей толщине образца, чем по полному сечению. [c.205]

Для экспериментального построения поверхности прочности необходимо провести эксперименты на растяжение, сжатие, чистый сдвиг и комбинированное нагружение. Содержательный обзор и экспериментальное сравнение многочисленных методик, предложенных для испытания композитов, в том числе испытаний на растяжение, сжатие, изгиб и кручение стержней с анализом геометрии образца и конфигурации захватов, приведены в работе Лено [29]. [c.462]

При ударном испытании по Шарпи определяют энергию, необходимую для разрушения путем изгиба образца с надрезом. Удар по образцу производят при помощи маятника с известной кинетической энергией, а величина энергии, затраченной маятником, может служить относительной характеристикой вязкости разрушения материала. Хотя на величину энергии маятника и геометрию образца разработаны стандарты, при испытании композитов они [c.267]

К настояш,ему времени проведено много ударных испытаний для оценки вязкости материала или сопротивления разрушению. Наиболее обычные испытания — это определение анергии разрушения (по Изоду или Шарпи) довольно относительным способом. Недостаток этих методов состоит в их неспособности дать сведения, имеюш,ие физический смысл. На результаты оказывают влияние геометрия образца и способ осуществления эксперимента это приводит к серьезным трудностям при анализе результатов. [c.322]

Для получения кривой усталости при комнатной температуре испытывают 8—10 одинаковых по своей геометрии образцов 147]. Для сталей при 20° С требуется база не менее 10 циклов лучше 10 циклов. Особое внимание должно быть обращено на изготовление образцов. Образцы термически обрабатывают в специальных ваннах, обеспечивающих полное снятие остаточных напряжений и отсутствие окалины. Припуск на шлифовку не должен превышать 0,1 мм. ГОСТом 2860—65 предусмотрены методы усталостных испытаний гладких стандартных образцов и образцов с надрезом. [c.442]

Прямой метод определения 3-интеграла следует из уравнения (2.4) и основан на анализе податливости нескольких идентичных по геометрии образцов, но с различной длиной трещины, исходя из предпосылки, что вся затраченная работа внешних сил А реализуется в процессе освобождения потенциальной энергии деформации и (Л = и). Тогда экспериментальные значения 3-интеграла могут быть получены по диаграмме Р — Г в два этапа. Первый этап заключается в определении работы А путем планиметрирования области под диаграммой Р — Г для заданных значений Г и представлении ее в зависимости от длины трещины I. На втором этапе рассчитываются значения 3-интеграла для данных длин трещин как тангенс угла наклона зависимостей 13 — / , которые представляются в функции перемещений f. Схема такой обработки результатов испытаний показана на рис. 2.9. Данный подход отвечает теоретической трактовке 3-интеграла, а зависимости 3 от Г (3 — тарировочные кривые) характеризуют процесс изменения энергетических затрат при деформировании образца на различных уровнях нагружения. Однако он не определяет самих критических значений Зс, которые характеризуют начало стабильного роста трещины. Для этой цели предлагаются различные методы определения З . [c.36]

Результаты сравнения размеров скачков трещин с размерами расчетных пластических зон в вершине трещины в различных сталях показывают (рис. 120), что для всех исследованных сталей во всем диапазоне температур испытаний, независимо от геометрии образцов, размеры скачков трещин увеличиваются с ростом расчетных размеров пластических зон, но превышают их в 4—10 раз, а это указывает на то, что использование в формулах для определения размеров пластических зон в материалах, подвергающихся циклическому нагружению, характеристик механических свойств конструкционных сплавов, определенных при статических испытаниях, не корректно. [c.197]

Рис. 12. Конечно-элементная сетка в момент t = О, моделирующая образец для динамических испытаний на изгиб. Геометрия образца L = 181 мм, 5 = 165 мм, = 38 мм, В = 15.8 мм, ао = 9.5 мм. Характеристики материала = 200 ГПа, V = 0.28, р = 7840 кг/м , = 1.45 ГПа.

Геометрия образцов и методы испытаний. Для проведения сравнительных испытаний должна быть надежно измерена толщина материала. Предел прочности при сдвиге методом, показанным на рис. 21.9, обычно составляет 25 % предела прочности при изгибе по методу короткой балки . Оба метода допустимы. [c.343]

Для определения влияния внешних условий на свойства композиционных материалов используются специальные виды испытаний. Исследование зависимости свойств от экспозиции во влажной среде показывает, что на изменение характеристик материала оказывает влияние содержание связующего, ориентация волокна, геометрия образца, относительная влажность и температура. Стабильность размеров композитов также зависит от равновесных значений сорбции и десорбции влаги. Относительная влажность может воздействовать и на жесткость композитов, особенно при циклических нагрузках [2]. [c.440]

Очень важно влияние условий испытаний, формы и размеров образцов на получаемые результаты. В работе, [116] было показано, что с повышением скорости нагружения возрастают получаемые показатели ур Для композиционных материалов на основе эпоксидной смолы и углеродных и кварцевых волокон. Других различий в результатах, получаемых по Шарпи и при низкоскоростном изгибе, не наблюдалось. Однако, как показывают результаты, приведенные на рис. 2.61, значения yf, определенные при четырехточечном изгибе всегда заметно выше, чем при трехточечном изгибе, что свидетельствует о важности даже небольших изменений в геометрии образцов и приборов. При этом следует отметить заметную разницу в рабочем объеме образцов в испы- [c.125]

Результаты, полученные различными методами, плохо коррелируют между собой, и применение разных методов приводит к различному порядку расположения полимеров по ударной прочности. Кроме того, ни один из видов ударных испытаний не дает показателей, которые могут рассматриваться как константы материала. Решающее влияние оказывает геометрия образца, так как ударная прочность зависит от размеров образцов, даже если они стандартизованы [235, 242, 243]. Так, ударная прочность тонких образцов больше, чем толстых. Расхождение результатов, получаемых различными методами, свидетельствует о том, что ударная прочность определяется по крайней мере двумя или даже большим числом факторов. Важнейшими факторами, определяющими ударную прочность, являются энергия, необходимая для зарождения трещины, и энергия, затрачиваемая на рост трещины. [c.183]

Наибольшее распространение получили испытания в условиях плоской деформации, когда разрушение происходит путем отрыва и перпендикулярно к плоскости трещины. Полученное значение коэффициента интенсивности напряжений обозначают Ki и называют вязкостью разрушения при плоской деформации. Эксперименты по определению коэффициента Ki обладают хорошей воспроизводимостью, а значения Ki являются постоянными при данных температуре и скорости нагружения и не зависят от геометрии образца (толщина образца должна быть достаточной для того, чтобы выполнить условия плоской деформации, — при малой толщине разрушение происходит по типу среза, а не путем отрыва). [c.73]

Зная Ор в интервале низких температур, можно рассчитать Q для любой геометрии образца, измерив значения Оу в этом же интервале. Этот метод был проверен при испытании образцов Шарпи в условиях чистого изгиба. Результаты приведены на рис. 97 и иллюстрируют рост Q с увеличением размеров пласти- [c.172]

Переходные температуры при испытаниях на удар (обычные испытания образцов с надрезом или ДР испытания), очевидно, зависят от геометрии образца. Можно изучить влияние геометрических переменных (как для статического изгиба), и тогда положение определенной переходной температуры можно объяснить с точки зрения условий зарождения хрупкого или вязкого разрушения, затем их можно увязать с ранее обсужденными механизмами разрушения. Основными факторами, влияющими на разрушение сколом, являются предел текучести, перенапряжение и микроструктура, а на вязкое разрушение — концентрация деформаций, градиент деформаций и микроструктура. Переходные кривые при ударном нагружении должны учитывать влияние высоких скоростей деформации на предел текучести и коэффициент деформационного упрочнения. [c.212]

Говоря о геометрии образцов, надо иметь ввиду два рода испытаний испытания для определения упруго-пластических свойств и условий прочности материала и испытания для определения так называемой конструкционной прочности. К последним относятся испытания как узлов [c.314]

В статье указаны многие области, требующие проведения исследовательских работ. Возможно наиболее важным аспектом является создание научно обоснованного метода выбора конструкционных материалов с низкой прочностью и относительно высокой вязкостью. Это вызовет проведение определенного количества натурных имитирующих испытаний, для того чтобы установить критические размеры дефектов для всех частей конструкции. Результаты этих испытаний следует использовать для детальной оценки величины раскрытия трещины на образцах различной толщины. Их необходимо сравнить с соответствующими данными испытаний, проведенных с целью контроля качества. Необходима дальнейшая разработка компактных образцов для оценки параметров линейно-упругой механики разрушения, с тем чтобы расширить их применение (например, толстые материалы с ограниченной вязкостью разрушения или повышенной прочностью). В обеих областях необходима дальнейшая работа по изучению влияния геометрии конструкции и скорости нагружения. [c.252]

Результаты усталостных испытаний могут быть использованы для расчетов конструкций только в тех случаях, когда способ нагружения и геометрия образцов приближаются к режимам нагружения детали в условиях эксплуатации. [c.115]

Опыта. В то же время полученные результаты в идеальном случае должны характеризовать только свойства материала и не зависеть от многочисленных побочных факторов. В связи с этим при организации механических испытаний композитов приходится решать вопросы о выборе формы и размеров образца, о его подготовке к испытаниям об определении разрушаюш,его усилия и выборе испытательной машины и аппаратуры для измерения силы и деформации об определении пределов, в которых могут изменяться условия эксперимента (скорость нагружения, геометрия образца, неточность приложения силы), чтобы этими отклонениями можно было пренебречь какой возможен разброс результатов и сколько нужно взять образцов как обрабатывать результаты эксперимента и оценивать их достоверность. [c.14]

Скорость роста длинных усталостных трещин зависит от коэффициента интенсивности напряжения (КИН), и между ними установлена S-образная зависимость при неизменном уровне напряжения, которая аналогична зависимости, представленной на рис. 3.1а. Вид и положение кинетической кривой существенно зависят от условий нагружения и геометрии детали. Поэтому далее, рассматривая процесс развития разрушения, мы будем разделять нагружение материала (образец) в тестовых условиях и при многопараметрическом воздействии на деталь в лаборатории, на стенде или в эксплуатации. Тестовые условия используют для определения механических характеристик материала, когда применительно к испытаниям стандартных образцов оговорены их размеры, частота нагружения, температура, степень агрессивного воздействия окружающей среды и прочее. Элементы конструкций, в большинстве случаев, существенно отличаются по геометрии от стандартных образцов, и условия их нагружения, как правило, не соответствуют тестовым условиям опыта. [c.132]

Ясно, что различные относительные глубины надрезов и отношения высоты к ширине образцов не могут быть полностью удовлетворительными с точки зрения предыдущего обсуждения важности этих параметров (гл. VII, разделы 5 и 6). Вначале образцы для испытаний падающим грузом (ИПГ) имели подобные охрупчен-ные источники трещин, но различались по геометрии. Испытания проводятся как на небольших копрах (малых образцов), так и на мощных установках с падающим грузом (тяжелые бойки, скользящие по направляющим с фиксированной высоты) с запасом энергии до 1 МДж (100 000 кгс-м) (крупных образцов). [c.208]

При оптимальной геометрии кромок, характеризуемой величинами п и р, были получены сварные трубы, из которых вырезались образцы для испытаний на загиб и растяжение. Образцы разрушались по основному металлу. Образцы труб длиной 1,5 м подвергались гидравлическим испытаниям. При испытаниях на швах образцов обнаруживались микротечи, количество которых возрастало с увеличением давления. Все образцы труб, сваренных при оптимальных режимах, включая и трубы, имеюш,ие микротечи, разрушались при расчетных давлениях по образующей трубы, [c.169]

Обычно для оценки допускаемой нагрузки масел используют известные испытательные машины трения — четырехшариковую и типа Тимкен (на этих машинах металлические образцы для испытаний имеют различную геометрию). Разработано много специальных машин для масел специального назначения. Масла для зубчатых передач испытывают на машинах, моделирующих взаимодействие зубьев шестерен. В Англии для измерения несущей способности масла широко применяют машину 1АЕ с испытательной зубчатой передачей цилиндрические прямозубые колеса имеют широкий диапазон скоростей. Нагрузка на зубчатые колеса возрастает до момента разрыва масляной пленки. Нагрузка, при которой это происходит, является допускаемой нагрузкой масла. [c.123]

Измерение разности электрических потенциалов между двумя точками по обе стороны трещины можно осуществлять мостом или электронными приборами [31]. С ростом длины трещины изменяется разность электрических потенциалов. Распределение электрического напряжения в образце зависит от геометрии образца, расположения токоподводящих контактов, размера трещины. При испытании необходимо изолировать образец от испытательной машины. Диаграммы изменения разности напряжений в зависимости от нагрузки можно преобразовать с помощью тарировочных графиков в диаграммы нагрузка — прирост трещины (рис. 6). Такой метод пригоден для всех типов образцов. Тарировочные графики строятся с помощью хокопроводящей бумаги. К недостаткам метода можно отнести то, что он неприменим для испытаний при низких температурах. [c.29]

Электроплаетический эффект был впервые исследован в работах О. А. Троицкого и В. И. Спицина [102—103] в условиях статического растяжения и при испытаниях на ползучесть. Они установили, что при пропускании электрического тока через испытываемый образец происходит снижение уровня его прочностных характеристик. Постоянный ток при одной и той же плотности оказывает большее воздействие на пластическую деформацию металлов, чем переменный ток. Наибольший электропластический эффект, однако, наблюдается при пропускании через металл импульсного тока высокой частоты — порядка 10 А/мм в течение 10 с. Было установлено, что снижение прочностных характеристик более ярко проявляется для сплавов, чем для чистых металлов с ростом температуры и скорости деформации электропластический эффект проявляется в меньшей степени. В последних работах [104—105] исследовалось влияние тина кристаллической решетки испытываемого материала и геометрии образцов на величину снижения прочности при наложении на материал импульсного тока. [c.35]

Образцы для определения скорости роста треи ины усталости и вязкости разрушения. Для этих испытаний применяли компактные образцы толщиной 38 мм, вырезанные в поперечном направлении. Форма образцов, размеры и допуски соответствовали требованиям стандарта ASTM Е-339-74 [11], однако геометрия надреза была модифицирована для того, чтобы обеспечить возможность замеров смещения. Глубину фрезерованного надреза выбирали таким образом, чтобы отношение а/да было равно 0,45. [c.323]

Методы испытаний в различных странах имеют свои особенности (это касается, например, геометрии образцов и температуры нагрева), но сущность метода везде одинакова. С целью ускорения испытания образцы из проволоки подвергают циклическому нагреву до перегорания. В соответствии с методом В76 ASTM (США), разработанным для нихромов и ферронихромов, испытанию подвергают проволочные образцы диаметром 0,65 мм (в аналогичных стандартах других стран диаметр колеблется в пределах 0,65 - 0,80 мм), длиной 300 мм. Образец испытывают в вертикальном положении. Верхний конец его зажимают в неподвижной клемме, а на нижнем конце закрепляют металлический груз массой 10 г, соединенный гибким проводом с другим контактом. Образцы испыты-,вают в циклическом режиме в течение 2 мин они нагреваются электри-I ческим током, а затем на 2 мин отключаются. [c.26]

Большую роль при формировании моделей поведения материалов играют экспериментально определяемые материальные параметры, входящие в указанные модели. Для определения каждого параметра должна использоваться своя совокупность экспериментов, называемая базовыми экспериментами . Экспериментальные данные для определения материальных параметров уравнений механики поврежденной среды получают из испытаний лабораторных образцов. Это обстоятельство накладьтает определенные требования на геометрию образцов, распределение полей напряжений, деформаций и температур в рабочей части образцов для обеспечения условий их деформирования, адекватных поведению материала в объеме конструкций. [c.384]

Если посмотреть на это с теоретической точки зрения, то можно отметить следующее. Напомним, что на ба,/ из (3.15) мы наложили требования о равновесии. Если материал упрочняющийся, мы приходим к уравнениям эллиптического типа при отсутствии упрочнения, а также при удовлетворении некоторых других условий мы получаем уравнения гиперболического типа[17,23]. Гиперболичность означает, что решение уравнений существует только на некоторых кривых (или поверхностях). С физической точки зрения это равносильно тому, что образуются линии скольжения или линии Людерса, имеющие существенно более сложный характер по сравнению с теми, которые возникают в простых испытаниях на растяжение, что объясняется более сложной геометрией образцов, предназначенных для исследования разрушения. С вычислительной точки зрения это значит, что вариационную теорему, использованную в приложении [(А.5), (А.6)], необходимо заменить другой, которая будет нечувствительной к изменению типа дифференциальных уравнений от эллиптического к смешанному эллиптически-гипер-болическому. Этот подход был рассмотрен только недавно [34,35] он оказался вполне работоспособным. Короче, существует реальная возможность моделирования материалов, деформационное упрочнение которых меняется от нуля до некоторого положительного значения, однако следует пользоваться специальными мерами предосторожности в предельном случае нулевого упрочнения, т. е. в случае так называемой идеальной пластичности. [c.335]

Далее задача сводится к построению кривой измерения податливости образца в функции длины трещины и измерению наклона касательной к этой кривой в точке, соответствующей начальной длине трещины (рис. 51) [9]. Метод оказывается наиболее полезным при испытании относительно небольших образцов, на которых можно точно измерить податливость в лабораторных условиях. При испытаниях в условиях постоянства нагрузки важно определить лишь перемещение точек приложения силы, например при трехточечном изгибе величина плеча изгибающего момента не входит в экспериментальную калибровочную кривую для конкретной геометрии образца и нужна только в случае теоретической калибровки податливости образцов разных размеров. На практике более удобным оказывается измерение смещений вблизи трещины, при этом необходимо определить упругую деформацию образца перед использованием податливого смещения для расчета G. В образцах малого размера метод податливости является наиболее простым, позволяющим учесть свободные поверхности и дополнительные концентраторы напряжений, 100 [c.100]

Краффт, Салливан и Бойл изучали увеличение доли губ среза при росте трещины (см. рис. 61). Было обнаружено, что 5 зависит главным образом от абсолютного прироста трещины, поэтому возрастание нагрузки в процессе роста трещины частично обусловлено увеличением доли губ среза. К сожалению, не существует общей теории разрушений смешанного типа в промежуточной области (область В, рис. 54), поэтому / -кривые для данной геометрии образца следует определять экспериментально. Для получения достоверных значений вязкости разрушения в условиях плоской деформации необходимо разработать стандартные методы испытаний. [c.123]

Кроме классических образцов в виде двойной консольной балки в работе [31] для изучения влияния геометрии образца на энергию разрушения была использована усиленная двойная консольная балка. Схема такого образца показана на рис. 4.30. Он представляет собой образец в виде двойной консольной балки, к наружным поверхностям которого после изготовления приклеивают алюминиевые пластины, используя связующее холодного отверждения. Чтобы избежать пластической деформации перед фронтом инициирующей трещины, которая обусловлена наличием полимерного кармана у обреза вкладыша, формирующего эту трещину, перед проведением испытания искусственно вызывают рост инициирующей трещины. На рис. 4.31 и 4.32 представлены результаты, полученные на образцах графито-эпоксидного (As-4/3502) и графито-полиэфирэфиркетонного (АРС-2/РЕЕК) однонаправленных композитов. Отметим наличие поведения типа кривой сопротивления, которое связано с возрастанием при увеличении длины трещины. Исследование поверхности разрушения обнаруживает, однако, наличие большого количества мостиков из волокон, которые и обусловливают рост G, . Данные, обозначенные зачерненными значками на рис. 4.31 и 4.32, получены с помощью эмпирического балочного подхода [уравнение (49)], тогда как обозначенные светлыми значками — методом измерения площади [уравнение (54)]. Хотя длина трещины, при которой G, перестает изменяться, зависит от геометрии образца, условие начала разрушения (величина G, , соответствующая началу роста трещины) не зависит от геометрии образца. Это пороговое значение и представляет, по-видимому, искомую характеристику материала. Как показано в разд. 4.4.7, полученные пороговые значения Gj оказываются равными величинам, измеренным на образцах с тонким адгезионным слоем из чистого связующего. [c.234]

В XVIII в. экспериментальным изучением механических свойств лов занимались А. Паран, Б. Белидор, Р. Реомюр, Ж. Бюффон ш другие ученые. Большое число механических испытаний с различными материалами провел голландский физик Питер ван-Мушенбрук. Он сконструировал специальные установки рычажного типа для проведения испытаний на растяжение, сжатие и изгиб, а также изобрел специальные устройства для захвата торцов образцов в испытаниях на растяжение. Результаты этих испытаний были опубликованы в его книге Экспериментальная физика и геометрия [c.160]

Однако, конечно, применение автоматической записи роста трещины для повторного нагружения также весьма желательно, так как это уменьшит субъективность результатов и облегчит наблюдение. Диаграммы разрушения при повторном нагружении являются еще более условными, чем при однократном, так как они зависят, кроме геометрии образца, еще и от уровня напряжения цикла, частоты нагружения и коэффициента асимметрии цикла. Однако повторное нагружение является весьма распространенным, а усталостное и повторно-статическое разрушение является наиболее частым видом разрушения деталей машин и механизмов. Поэтому получение хотя бы сравнительных характеристик разрушения материалов при условиях, близких к экс-плуатационны.м, является весьма важным. На рис. 4.16 приведены диаграммы разрушения алюминиевых сплавов при повторном нагружении максимальным напряжением цикла 10 и 17 кгс/мм , т. е. 0,3 и 0,5 от прочности образца с трещиной. Как показано на диаграмме, перегрузочные режимы повторно-статического нагружения при атах 0,5охр дают диаграммы разрушения, располагающие материалы в ряд, близкий к тому, в который располагаются эти же материалы по диаграммам разрушения при однократном кратковременном испытании (см. рис. 4.13). Для построения физически обоснованной теории разрушения весьма желательно сопровождать изучение кинетики разрушения фрактографическим исследованием с помощью оптического и электронного микроскопов (см. гл. 11). Для записи роста (и возникновения) трещины необходимо применять авто- [c.199]

Для создания сложного напряженного состояния широко используют острые надрезы. Основные параметры, характеризующие режим испытаний,— соотношение между главными компонентами тензора напряжений, их уровень и градиентальность — можно изменять за счет геометрии образца и геометрии надреза. Так, имеющиеся в литературе данные показывают, что напряженное состояние в окрестности выточки круглого образца можно изменять от линейного (очень мелкая — поверхностная — выточка) до объемного за счет увеличения глубины t выточки при постоянном диаметре, а величину местного повышения напряжений (коэффициент концентрации и градиент напряжений) — за счет радиуса р устья. [c.241]

Значения параметров АЭ зависят от ряда параметров испытания, включая геометрию образцов, скорость нагружения, аппаратуру и другие условия. На рис. 3 приведена зависимость величины максимума скорости счета от скорости деформации для стали 10ГН2МФА. Общая закономерность чем выше скорость деформирования, тем большие значения принимают параметры АЭ. Это объясняется тем, что при более высоких напряжениях происходит пластическое деформирование образцов. А более высоким напряжениям соответствует большая скорость дислокаций при их отрыве от препятствий. [c.305]

Таким образо-м, -независимо от выбора критерия хладноломкости (либо это верхний порог хладноломкости, либо нижний и т. д.) определение величины критической температуры хрупкости в сильной степени связано с методом оценки склонности материала к хрупкому разрушению. Это хорошо известный факт, как и то, что критическая тем-пература хрупкости даже при -одном и том же методе испытания зависит от геометрии образца и надреза. Сравним кривые / и 5 на рис. 47. Для них радиус закругления надреза отличается в 10 раз, и хорошо заметно смещение этих кривых по температуре. Работами Н. Н. Давиденкова [4, 5], Я. Б. Фридмана и Б. А. Дроздовского [6], Я. М. Потака [66], Г. А. Погодина-Алексеева [1, 2], Т. А. Владимирского [29] и мнотих других, а также работами ряда зарубежных исследователей убедительно было показано, что значение ударной вязкости уменьшается с увеличением остроты надреза (до некоторого предела), а критическая температура хрупкости повышается. [c.70]

Для быстрого установления влияния давления в контакте на характер развития задира возникла необходимость создания методики, в которой было бы предусмотрено непрерывное обновление обеих трущихся поверхностей, а также постепенное увеличение давления от нуля до какой-либо выбранной конечной величины. В работе Хирста и Ланкастера [4] описаны схемы испытаний, в которых раздельно удовлетворяются эти требования. Автором была выбрана схема, представленная на рис. 1, близкая по геометрии образцов и их расположению примененной упомянутыми в начале исследователями [1, 2]. Особенностью ее является то, что короткие цилиндрические образцы (ролики) в процессе испытания вращаются навстречу друг другу, с окружной скоростью в два раза меньшей, чем скорость поступательного перемещения образцов. За счет этого в контакт непрерывно вступают новые, неповрежденные участки поверхностей обоих образцов. Усилие, сжимающее длинный цилиндрический образец между короткими, непрерывно возрастает. Таким образом, это испытание состоит как бы из бесчисленного множества испытаний с различной нагрузкой при одних и тех же начальных условиях на поверхностях трения. [c.185]

Для определения механических характеристик сварных соединений оболочковых констр>кций необходимо прежде всего замерить геометрические размеры соединений, вырезаемых образцов и в конструкции, после чего подсчитываются относительные параметры к о) (0) (к) (на основании данных о месторасположении сварного щва в оболочке, см. рис. 2.1), Затем по зависимостям (3.62) — (3.65) подсчитывается соответствующее поперечном>> сечению образца значение К -х (отвечающее конкретной геометрии мягкой прослойки). И, наконец, по (3.68) определяется величина А% с учетом эксперидсентальных значений тв(О) полученных в результате испытания вырезаемых образцов. [c.155]

Исследования высокопрочной стали ЗОХГСА, используемой для изготовления элементов конструкций стоек шасси ВС, было выполнено с целью оценки влияния геометрии концентратора на соотношение между длительностью периодов зарождения и роста трещины. Испытанию на трехточечный изгиб (испытания выполнены Г. М. Трофимовым) подвергали образцы прямоугольного сечения 10x20 мм с надрезом глубиной 2 мм при трех уровнях максимального напряжения цикла 900, 1200 и 1500 МПа с асимметрией цикла нагружения 0,33, [c.62]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...