Гибкость бруса

Газ электронный 15 Геометрия образцов для испытаний 314 Гибкость бруса 144 Гипотеза Винклера 137 [c.366]

Гибкость бруса определяется по формуле [c.99]

Гибкость бруса пр Коэффициенты Гибкость бруса .. пр Коэффициенты ср [c.484]

Таким образом, формула Эйлера применима к стальному брусу лишь в случае, если гибкость бруса не мень-Фиг. 407. ше 97 для бронзы соответственно тре- [c.486]

Определение Роо - Определим гибкость бруса. Так как J = 232,8 см относится ко всем центральны.. осям и = 36,12 см , то радиус инер-ции сечения относительно любой центральной оси [c.487]

В таком случае гибкость бруса [c.487]

Формула Эйлера применяется в плоскости действия поперечных сил независимо от гибкости рассчитываемого бруса. [c.47]

Формула, определяющая величину эйлеровой сил . , применима независимо от гибкости рассчитываемого бруса, т. е. независимо от того, больше или меньше эта гибкость, чем предельная гибкость для материала бруса. [c.262]

Для бруса, подвергающегося одновременному действию поперечной и осевой нагрузок (а также для бруса с начальной кривизной) говорить о потере устойчивости прямолинейной формы равновесия (в плоскости действия поперечных нагрузок) лишено смысла. Поэтому эйлерова сила должна рассматриваться лишь как некоторое обозначение, введенное по аналогии с формулой Эйлера для критической силы центрально сжимаемого прямолинейного стержня. Формальное различие в вычислении эйлеровой силы и критической силы (по формуле Эйлера) следует из приведенных в тексте указаний о моменте инерции и гибкости. [c.262]

Требуется определить, при каких значениях гибкости ). можно вести расчет критической силы по формуле Эйлера для брусьев из следующих материалов [c.485]

Рассмотрим брус конечной длины, тогда 0 = ф//, где Ф — угол закручивания I — длина бруса. Продифференцируем обе части уравнения по времени, т. е. dM/dt = = (GJpll)(d(fldt), или, если учесть, что d( ldt=аналог электрической индуктивности (вращательная гибкость). [c.69]

В корневом креплении второго типа стык остряка и рельса соединительной час ги устраивается аналогично типовому рельсовому стыку с двухголовыми накладками. Под рамным рельсом и остряком на стыковых брусьях размещаются плоские двойные подкладки, единые под оба элемента. Это сделано из-за небольшого желоба в корне (не размещаются две обычные подкладки) и в определенной мере способствует стабильности его ширины. Перевод остряка из одного положения в другое осуществляется за счет гибкости остряка. Эго возможно, конечно, только при сравнительно длинных остряках. В частности, на переводах типа Р65 это возможно при длине остряка не менее 10,0—11,0 м. С тем чтобы изгибающее усилие при переводе остряков не передавалось на стык, не расстраивало его, в зоне двух предстыковых брусьев остряк жестко защемляется на мостике. Этот мостик в свою очередь крепится к лафету, расположенному на четырех брусьях. Остряк к мостику крепится клиновидными зажимными планками. Защемление остряка надежно закрепляет его также и от угона. На расстоянии 1,5—2 м от корня края подошвы остряка сострагиваются. Оставшаяся часть подошвы по ширине равна ширине головки остряка. Длина такой острожки 900 мм. Это уменьшает жесткость остряка в горизонтальной плоскости и заранее прогнозирует место изгиба остряка, обеспечивая между рамным рельсом и отведенным остряком желоб достаточной ширины для прохода гребня колеса. Однако в последнее время ослабление подошвы остряка не делается (это выгодно с технологической точки зрения). Корневое устройство такого остряка имеет некоторые отличия (рис. 10). В этом варианте мостик-лафет короче (он лежит на двух брусьях), проще прикрепление остряка к литой части мостика одной стороной подошвы он заводится под выступающую литую часть мостика, другая сторона прижимается к мостику двумя клиновидными планками с использованием четырех болтов. Здесь же на мостике расположены прикрепленные к рамному рельсу специальные противоугонные накладки. [c.14]

Короткая и жесткая балка прикреплена к длинным стойкам, имеющим малые моменты инерции в поперечных сечениях в плоскости изгиба. При любой конструкции соединения брус работает как свободно опертый по концам, так как шарнирность создается гибкостью стоек (фиг. 191, в). [c.357]

Допустим, что один из торцов рассматриваемого бруса заделан, а к другому приложена растягивающая сила. В этом случае все точки заделанного, например левого, торца не должны иметь перемещений н, следовательно, формулы (д) не соответствуют этому случаю, так как определяемые по ним перемещения Ui и иг не равны нулю при 3 = О, т. е., строго говоря, полученное решение не будет точным для этого случая. Еслн же прн записи граничных условий в перемещениях (4.7) учитывать также некоторую гибкость, которая на основаннн принципа Сен-Венана допустима относительно граничных условий [c.84]

Если поперечное сечение кривого бруса имеет полки значительной ширины, то вопрос об искажении поперечного сечения опять-таки имеет практическое значение. Такую задачу, например, мы имеем при исследовании напряжений от изгиба в узле жесткой рамы двутаврового поперечного сечения (рис. 336). Рассматривая элемент рамы, заключенный между двумя смежными попереч1й>1ми сечениями тп и т Пу, мы видим, что продольные напряжения от изгиба а в полках имеют составляющие в радиальном направлении, которые стремятся вызвать изгиб полок (рис. 336, Ь). В результате этого изгиба получается некоторое уменьшение продольных напряжений от изгиба о в частях полок, расположенных на значительном расстоянии от стенки. Чтобы принять во внимание это обстоятельство, нужно в формулу (1), на стр 313, для двутаврового сечения вместо действительной ширины подставить полезную ширину аЬ полки. Естественно, что величина коэффициента а, определяющего полезную ширину полки, зависит от гибкости полок, которая выражается величиной [c.344]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...