Предел Влияние предела прочности

Трудности определения величины сопротивления деформации вполне очевидны. Поэтому в этом разделе в качестве характеристик сопротивления деформации будет использованы предел текучести, предел прочности и твердость НВ, характеризующая предел прочности металлов в силу установленной и вполне определенной связи между пределом прочности и твердостью. Это не будет оказывать качественного влияния на общность выводов о влиянии рассматриваемой группы факторов на напряжение течения. [c.462]

Для оценки влияния поверхности раздела на механические свойства рассмотрены результаты аналитических и экспериментальных исследований композитов с металлической матрицей. Для конструкционных композитных материалов наиболее важными являются следующие свойства модуль упругости, пределы текучести и прочности, характеристики микродеформации, ползучести и усталости. Поверхность раздела наиболее полно определяют структура, стабильность и прочность связи. Для оценки прочности связи и эффективности передачи нагрузки полезно простое правило смеси при этом необходимо, однако, учитывать все допущения и ограничения такого подхода. [c.263]

Предел прочности при растяжении. Основным фактором, определяющим прочность стеклопластиков, является качество и тип волокон упроч нителя. Влияние на прочность количества стекловолокон в полиэфирной матрице показано на рис. 3. Наклон кривой для материала, армированного стеклотканью, очень крутой — предел прочности увеличивается от 12,6 до 45,5 кгс/мм (т. е. в 3,6 раза) при увеличении содержания стеклянных волокон от 27 до 67 % (т. е. в 2,5 раза). Кривые для материала, упрочненного стеклотканью, нельзя считать точными, поскольку здесь не учитывалось точное расположение волокон в стеклоткани. [c.204]

Модель нагружения волокон качественно согласуется с наблюдаемым влиянием формы частицы и ее ориентации. По уравнению (8) определяется наибольшее напряжение и соответственно наибольшая вероятность разрушения частиц с наибольшим коэффициентом формы в направлении разрушения. Кроме того, вычисленные в [57] напряжения разрушения по границе зерна цементит-ных волокон находятся в пределах вычисленного интервала прочности цементита, т.е. от 0,2 до 1-10 фунт/дюйм . Измерения действительной прочности трех цементитных чешуек в работе [87] соответственно дали 0,57, 0,66 и 1,16 10 фунт/дюйм . Однако [c.69]

В любом случае облучение при повышенных температурах, независимо от предварительной подготовки материала, приводит к увеличению пределов прочности и текучести и соответственно к уменьшению пластичности. Исключение составляют те же материалы, облученные при 380° С и испытанные после облучения при комнатной температуре. В этом случае материалы, получившие 13 и 25% холодной деформации перед облучением, показали уменьшение пределов текучести и прочности после облучения и очень небольшое изменение пластичности. Эти результаты указывают, что влияние предварительной холодной обработки уменьшается, если облучение производить при повышенных температурах (см. табл. 5.6), [c.258]

При ударно-абразивном изнашивании влияние предела прочности на износостойкость наплавочных сплавов аналогично влиянию твердости. Увеличение предела прочности в вязкой области ведет к уменьшению износа, в хрупкой — к его увеличению. [c.172]

Рис. 89. Влияние предела прочности на абразивное изнашивание стали

Показательно различное влияние предела прочности стали на ее износостойкость при ударе и скольжении по абразиву. При ударе по абразиву максимальную износостойкость стали показала структура отпущенного мартенсита, которой соответствует максимальный предел прочности при низком отпуске (220—250° С) при скольжении более износостойким оказывается тетрагональный мартенсит без отпуска, которому соответствуют более низкий предел прочности и максимальная твердость (рис. 89), [c.179]

Устройство обеспечивает обнаружение поврежденных тросов в поперечном сечении ленты, движущейся с рабочей скоростью автоматическое суммирование повреждений тросовой основы по длине ленты с учетом их взаимного влияния на прочность движущейся с рабочей скоростью ленты выдачу команды на отключение привода конвейера и подачу светового сигнала при обнаружении повреждений тросов, превышающих установленный предел в поперечном сечении или по длине ленты непрерывную регистрацию показаний (запись самопишущим прибором выходных сигналов с интегратора или детектора) возможность определения на неподвижной ленте числа поврежденных тросов на обнаруженных дефектных участках. [c.128]

Влияние содержания кислорода на свойства сплава Ti—6А1—4V при комнатной и криогенных температурах видно из рассмотрения графиков рис. 4 и данных табл. 3. При увеличении содержания кислорода имеет место значительное повышение пределов текучести и прочности, особенно при низких температурах. Увеличение содержания кислорода вызывает повышение чувствительности к надрезу при температурах 77 и 20 К. Следует отметить, однако, что даже при таком низком содержании кислорода как 0,03 % (по массе) величина отношения о /ов составляет [c.279]

Влияние количества термообработок, включая отжиг по различным режимам, закалку и старение, исследовали на сплаве Ti—8А1—2Nb-—ITa. Полученные результаты приведены в табл. 5 и на рис. 6. Значительное повышение вязкости при низких температурах по сравнению с материалом, отожженным по режиму (данные приведены в табл. 5 и 2), достигается посредством высокотемпературных отжигов в интервале 1283—1338 К (оптимальная температура отжига равна 1323 К). Однако высокотемпературные отжиги приводят к значительному снижению пределов текучести и прочности. Попытки сохранить прочностные свойства путем старения при 756 К оказались безуспешными прочностные свойства повышались очень незначительно при существенном снижении пластичности и повышении чувствительности к надрезу при низких температурах. Поэтому, очевидно, отжиг по принятому в производстве режиму при 1173 К обеспечивает наилучшие прочностные свойства, а высокотемпературные отжиги позволяют получить оптимальные свойства сплава Ti—8А1—2Nb—ITa с точки зрения чувствительности к надрезу при низких температурах (оис. 7). [c.281]

Результаты показали, что влияние статической скорости в исследованном диапазоне несуш,ественно для одной длины образца индивидуальные кривые нагрузка — удлинение совпадают в пределах разброса данных. Изменение длины рабочей части образца не влияет на характеристики прочности — верхний и нижний пределы текучести, предел прочности и сопротивление при отрыве. Относительное удлинение возрастает с уменьшением длины рабочей части образца (развитое течение в области шейки вносит возрастающий вклад в общую величину деформации образца), относительное, сужение в шейке практически не изменяется (рис. 43) и, следовательно, более полно характеризует предельную пластичность материала при растяжении, чем относительное удлинение. [c.113]

Факторы, повышающие предел упругости (понижение температуры, повышение скорости деформации, объемное напряже-ное состояние и др.), должны повышать и устойчивость макронапряжений, а следовательно, и их влияние на прочность, независимо от того, будет ли оно положительным или отрицательным. Важно также отметить, что если деталь подвергается действию внешней статической нагрузки, вызывающей неоднородное напряженное состояние и снятие исходных макронапряжений, то после разгрузки в детали возникнут новые макронапряжения. [c.142]

При выборе конструкционных материалов для оболочек твэлов, корпуса, технологических каналов атомных реакторов основным критерием в большинстве случаев являются их механические свойства. И это понятно, поскольку при облучении материала нейтронами до интегральной дозы 2-10 см каждый атом решетки испытывает более 100 смещений. При этом существенно изменяются структура и физико-механические свойства материалов. Облучение вызывает повышение пределов текучести и прочности, снижение ресурса пластичности, увеличение критической температуры перехода из хрупкого в вязкое состояние, размерные изменения за счет радиационного роста, ползучести и распухания. Вследствие ядерных реакций в материалах образуется большое количество газообразных примесей (гелий, водород), наличие которых в объеме приводит к возникновению таких явлений, как водородная хрупкость, гелиевое охрупчивание, газовое распухание. Существенное влияние на механические свойства материалов оказывают негазовые продукты ядерных превращений, которые могут выделяться в количествах, больших предела растворимости, и тем самым изменять фазовое состояние материалов [1, 2]. [c.54]

Марганец вводится в сталь при выплавке в качестве раскислителя и для уменьшения вредного влияния серы. Марганец повышает предел текучести и прочность стали (снижая частично пластичность и вязкость), увеличивает её прокаливаемость, а также склонность к росту зерна при высоком и длительном нагреве. [c.369]

Практически не оказывают влияния на прочность дельта-древесины при растяжении, сжатии и незначительно снижают предел [c.307]

При назначении веществ для пропитки необходимо иметь в виду, что если при работе на растяжение пропитывающие вещества не оказывают заметного влияния на прочность металлокерамики, то при работе на сжатие прочностные свойства в зависимости от физико-химических свойств, введенных в поры пропитывающих веществ, изменяются в значительных пределах (фиг. 18). [c.320]

Влияние никеля. Никель как элемент, расположенный в периодической системе Менделеева правее железа, может находиться только в твердом растворе, не образуя карбидов. Атомный радиус никеля близок к атомному радиусу железа поэтому, образуя твердый раствор замещения, никель сравнительно мало изменяет параметр решетки, а следовательно, и такие механические свойства, как твердость и пределы текучести и прочности. [c.19]

При сложном напряженном состоянии определение условий (критериев) прочности с помощью величин предела текучести и предела прочности, полученных при экспериментах для одноосного напряженного состояния, можно получить с помощью гипотез о преимущественном влиянии на прочность материала того или иного фактора, например наибольшего нормального напряжения или наибольшего касательного напряжения. Эти гипотезы носят название теорий прочности. [c.14]

Влияние предела прочности и концентрации напряжений на малоцикловую усталость титановых сплавов ВТ8 и ВТ9 было исследовано [36] при повторно-статическом растяжении на установке с частотой 14 цикл/мин. Определение условного предела долговечности велось на базе 10 циклов на гладких и надрезанных (а = 4-ь6) цилиндрических образцах металл образцов [c.166]

Проверяя прочность кривых стержней, мы очень часто получаем весьма значительные напряжения у внутренних волокон. Надо иметь в виду, что эти напряжения (рис. 347) падают весьма резко уже на небольшом расстоянии от края сечения. Таким образом, они носят явно выраженный характер местных напряжений, а потому при оценке их влияния на прочность детали следует иметь в виду указания 15 при статической нагрузке и при пластичном материале (мягкая сталь) переход этих напряжений за предел текучести опасности не представляет. [c.412]

Эффект увеличения прочности кристалла каменной соли, а также экспериментально наблюдаемые многочисленные случаи преждевременного разрушения конструкций и сооружений при напряжениях, меньших условного предела текучести Оо,2, явились 1 унмым показателем недостаточности развитых представлений о прочности как о постоянной материала. Поэтому при исследовании прочности, начиная с работ А. А. Гриффитса, Дж. И. Тейлора, Е. О. Орована, Дж. Р. Ирвипа и др., появилось повое иап-равление, в основе которого лежит детальное изучение самого процесса разрушения. Так как разрушение происходит в результате развития содержащихся в теле реальных дефектов, при оценке прочности нужен учет имеющихся в теле трещин и опре-делепие их влияния на прочность. [c.9]

Клей наносят на поверхность кистью или пульверизатором. Прочность клееного соединения в значительной степени зависит от толщины клеевого слоя, когорая в основном определяется вязкостью клея и давлением при склеивании. Рекомендуются толщины клеевого слоя для различных клеев в пределах 0,05—0,25 мм при толщине клеевого шва 0,5 мм и более прочность соединения значительно снижается. Наибольшее влияние на прочность клееного соединения оказывает температура эксплуатационного режима, которая для большинства конструкционных клеев рекомендуется в пределах от минус 60° С до плюс ЗС С. [c.26]

Высокопрочные стали, которые используют для изготовления стоек щасси ВС, работают на воздухе при охлаждении до минус 50 °С с последующим нагружением при посадке в различных районах, где температура может достигать 40 °С. При этом трещина распространяется при попеременном действии растягивающих и сжимающих нафузок. Все это способствует конденсации паров и их активному воздействию на скорость распространения трещины. Условия низкоамплитудного, вибрационного нагружения при пробеге по полосе аэродрома создают условия распространения трещин в припороговой области скоростей на первой стадии. Низкий уровень скорости роста трещины, малое раскрытие ее и активное влияние окислительной среды создают в этой ситуации благоприятные условия для активного влияния переменного частотного состава нагрузок на скорость роста трещины. Испытания стали марейнджиг 18 Ni- o с пределом текучести и прочности соответственно 1555 и 1765 МПа были выполнены в припороговой [c.346]

Другими словами, оптимальное решение лежит на границе всех ограничений. На рис. 12 показаны графики для типовых структур с углами армирования + 0 и О—90°. На рисунке точки соответствуют металлическим элементам. Масса узлов соединений не учитывается. Из рисунка следует, что оптимальным материалом является высокомодульный углепластик с соотношением слоев 90% под углом 0° и 10% под углом 90°. Такой материал имеет осевой модуль упругости, равный 25 300 кгс/мм, и позволяет снизить массу элемента более чем в 2 раза по сравнению с алюминием. При уменьшении длины стержня роль осевого модуля снижается, соответственно возрастает влияние предела прочности при сжатии, и более эффективным оказывается боропластик, имеюхций очень высокий предел прочности при сжатии. Это обстоятельство является важной отличительной чертой процесса проектирования элементов ферменных конструкций из композиционных материалов. В результате анализа геометрических параметров и нагрузок выбирают тип и структуру композиционного материала, оптимального для заданных условий эксплуатации. В табл. 3 для сравнения приведена масса двух стержней различной длины и из различных материалов. Изменение длины стержня полностью меняет порядок расположения материалов по степени эффективности. [c.129]

ИТ в том, чтобы оценить величину указанного предела. В отсутствие матрицы эта характеристика представляет собой прочность пучка волокон она принимает те же значения и при наличии матрицы, если прочность поверхности раздела при двиге равна нулю. Влияние роста прочности поверхности раздела зависит от свойств упрочнителя. Композиты, армированные непрерыв 1ы ми Волокнами, дисперсия прочности которых равна нулю (т. е. средняя прочность волокна в композите равна прочности пучка воло- кон), нечувствительны к прочности поверхности раздела. С ростом дисперсии прочности волокон все большее число волокон будет разрушаться в слабых точках, расположенных вне плоскости излома. В этих случаях передача нагрузки на неразрушенные участки должна происходить, по механизму, предусматривающему передачу нагрузки через поверхность раздела в матрицу. Когда поверхность раздела становится прочнее матрицы, сдвиг матрицы происходит легче, чем разрушение поверхности раздела, и даль- нейшее увеличение прочности поверхности раздела уже не. влияет на тип разрушения. Такой случай разрушения, не зависящего от состояния поверхности раздела, рассматривается теориями прочных поверхностей раздела. Поскольку продольные свойства дан- ного типа композитов. не зави >сят от состояния поверхности раздела, теории, предсказывающие значения этих свойств, не относятся к предмету настоящей главы. Обзор указанных теорий имеется в гл. 2, посвященной механиче ским аспектам поверхности раздела. [c.140]

Согласно Кляйну и др. [16], средняя прочность волокон, извлеченных из композитов титан — бор, составляет около ЮЗкГ/мм . Это соответствует деформации разрушения 2,5-10- и согласуется с представлениями о том, что разрушение контролируется слоем диборида титана, образовавшимся при изготовлении композита. Критическая толщина диборида в отсутствие матрицы, возможно, менее 0,1 мкм, поскольку в ленте сразу после изготовления она составляет от 0,05 до 0,15 мкм. Влияние предела пропорциональности материала матрицы на критическую толщину слоя диборида для случаев изолированных волокон, матрицы Ti40A и матрицы Ti75A (пределы прочности соответственно 28 и 42 кГ/мм ) представлено на рис. 12. Вклад поддержки матрицы в уменьшение вредного влияния трещин в слое диборида титана выражается простым соотношением. Пределу пропорциональности нелегированного титана (63 кГ/мм ) должна отвечать деформация 6-10 , достигающая величины деформации разрушения типичных волокон бора поэтому увеличение предела пропорциональности матрицы е приведет к увеличению допустимой толщины диборида в композите. Согласно рис. 12, в композите с титановой матрицей допустимы толщины диборида до 0,8 мкм при таких толщинах композит ведет себя упруго вплоть до достижения деформации разрушения волокон бора. Этот вывод пока не проверен, но продолжающиеся работы в области композитов с титановой матрицей позволят произвести его оценку в ближайшем будущем. [c.162]

Влияние температуры и времени отжига на облученный циркалой-2 изучал также Хоув [39] (см. табл. 5.8). Он показал, что после облучения при 50° С интегральным потоком 9-10 нейтрон 1см для частичной ликвидации последствий облучения потребовалось 140 мин. За это время восстанавливалась в основном пластичность циркалоя-2, но еще оставались существенно повышенными значения пределов текучести и прочности. Как можно видеть в табл. 5.7, для циркалоя-2, облученного до такого же уровня при 280° С, требовалось только 60 мин для восстановления пределов прочности и текучести в такой же степени, в какой они восстанавливались за 140 мин в материале, облученном при 50° С. [c.258]

Рис. 81. Влияние предела прочности на износостойкость стали Д7ХФНШ при ударе по абразиву (1—4 — то же, что на рис. 77)

Влияние предела прочности на износостойкость стали Д7ХФНШ при ударно-абразивном изнашивании показано на рис. 81. При ударно-абразивном изнашивании повышение предела прочности при различных энергиях удара в хрупкой области всегда положительно влияет на износостойкость стали. В этом случае изменение свойств стали при небольшой энергии удара в хрупкой области также более существенно влияет на ее износостойкость. Так, при энергии удара 5 Дж износостойкость стали при повышении предела прочности увеличивается на 35%, а при энергии удара 20 Дж — на 10%. [c.162]

Рис 84. Влияние предела прочности аустенит-ной стали 110Г13 на ее износостойкость при энергии удара, Дж [c.168]

Получение корректных экспериментальных данных о влиянии скорости деформации на сопротивление, как показано в предыдущем параграфе, требует сохранения определенного закона нагружения в процессе испытания во всем скоростном диапазоне испытаний. Жесткость цепи нагружения испытательной машины, включающей образец из исследуемого материала, динамометр и соединительные элементы, в зависимости от сопротивления материала и его изменения в процессе испытания оказывает влияние на реализуемый закон нагружения (деформации) материала в объеме рабочей части образца [171]. Связанное с этим отклонение параметра испытания от номинального не превысит допустимых пределов при ограничении жесткости цепи нагружения. Влияние жесткости особенно существенно при резком изменении скорости деформации или нагрузки, имеющем место при переходе от упругого к упруго-пластическому поведению материала вблизи верхнего и нижнего пределов текучести, предела прочности, у точки разрушения. В связи с этим рассмотрим влияние жесткости цепи нагружения на закон деформирования. Основное внимание уделим рассмотрению отклонения от параметра испытания e = onst. [c.69]

Влияние размера зерна на растрескивание сталей исследовано достаточно полно. Общий вывод экспериментов, проведенных при измерении в широких пределах условий поляризации, состоит в том, что уменьшение размера зерна повышает стойкость к растрескиванию [16, 18]. Это наблюдалось для таких различных сплавов на основе железа, как сталь 4340 [13], АРС77 [23], мартенситно-стареющая сталь [27, 57], высокочистое железо [20, 50] и сплавы Ре—Т1 [20, 58]. В качестве примера на рис. 10 приведены данные для высокопрочной стали 4340 и сплава Ре—Т1 с низким уровнем прочности. Поведение высокопрочной стали (рис. 10, а) было исследовано методами механики разрушения. Результаты показали, что скорость роста трещины уменьшается при измельчении зерна [13], но поведение /Снф при этом неоднозначно наблюдалось как возрастание [23], так и постоянство этого параметра при изменении размера аустенитного зерна [13]. Здесь следует проявлять осторожность, так как для однозначных выводов необходим учет конкурирующих эффектов, связанных с влиянием уровня прочности. Сильная зависимость уровня прочности от размера зерна затрудняет раздельное определение роли этих факторов. [c.64]

Обкатка роликами и шариками применяется в машиностроении как средство упрочнения валов, осей, пальцев, шпилек, зубчатых колес и других деталей. Накатывают цилиндрические поверхности, галтели, канавки, впадины зубьев и шлицев, торцовые поверхности и резьбы. По эффективности обкатка занимает одно из первых мест среди других методов поверхностного упрочнения. Она позволяет получить слой наклепа 3 мм и более, т. е. значительно больший, чем, например, при дробеструйной обработке. Это особенно важно для деталей больших размеров (глубина наклепа при обкатке подступич-ной части вагонных осей достигает 19 мм). Твердость поверхностных слоев, по сравнению с исходной, повышается на 20—40%, предел выносливости гладких образцов — на 20—30%, а при работе в коррозионной среде в 4 раза. В зонах концентрации напряжений, в местах контакта с напрессованными деталями предел выносливости повышается в 2 раза и более. Срок службы различных валов в результате накатки увеличивается в 1,5—2 раза, осей вагонов — в 25 раз, штоков молотов — в 2,5—4 раза и т. д. Обкатка не только создает наклеп и формирует остаточные напряжения сжатия, но и на 2—3 класса снижает шероховатость поверхности, доводя ее до 8—10-го классов. В связи с этим в ряде случаев.обкатка вытесняет малопроизводительное шлифование. Наряду с непосредственным упрочнением от наклепа, при этом устраняется вредное влияние на прочность деталей концентраторов напряжения, возникающих при шлифовании из-за прижогов. [c.107]

На прочность склейки оказывают влияние стабилизаторы. Прочность на сдвиг при 26° С находится в пределах 47,0—68,0 кПсм (4,59—6,76 Мн1м ). Нижний показатель относится к клею без стабилизатора, верхний — с ацетил ацетоном в качестве стабилизатора. [c.186]

Влияние предела прочности проволок [0в]на долговечность каната изучалось на канатах диаметром 15 мм типа ЛК-Р (ГОСТ 2688—55) при относительных диаметрах блоков 20 и 31. Испытания проводились при (Те = 160, 200 и 220 кПмм . Результаты испытаний при одинаковых запасах прочности 5и10, т. е. при разных натяжениях, показывают, что с увеличением срок службы каната до норм браковки почти не меняется, а срок службы до разрыва падает. [c.163]

То же самое можно сказать и о температурных напряжениях. Эти напряже-жения следует учитывать только в том случае, если материал оболочки хрушсий если же материал обладает пластическими свойствами, учет влияния температуры производится только путем соответствующего снижения механических характеристик материала (предела текучести и прочности) без учета температурных напряжений. [c.203]

Некоторые легирующие элементы стабилизируют аустенит, другие — феррит, поэтому добавки таких стабилизаторов аусте-нита, как никель и марганец, должны способствовать сохранению аустенитной матрицы (см. рис. 7.5). Простейшая аустенитная сталь AISI 316 содержит молибден, который, будучи растворен в аустените, способствует увеличению предела ползучести. Пределы ползучести и прочности таких сталей сильно зависят от температуры и времени. Кроме того, в них не наблюдаются реакции, сопровождающиеся выделением других фаз и нежелательным изменением структуры и свойств зон термического влияния сварки. [c.60]

Критические значения дисперсионных отношений для а= 0,01 и сс 0,05 приведены в табл. 4.6. Сопоставление Р и Р с табличными значениями показывает, что изменение давления при прессовании в исследуемом интервале (от 20 До 50 МПа) не оказывает заметного млияиия на предел прочности болтов, в то время как температура при прессовании оказывает весьма сильное влияние иа прочность причем, как следует из табл. 4.4, с увеличением нсратуры со 135 до 165 °С предел прочности снижается. [c.99]

Дисперсионные отношения FJ, Fl и (см. табл. 4.11) вычисляем путем деления соответствующих дисперсий (5 , 5 , и 5 ) на объединенную оценку 2 Сопоставление эмпирических аначений дисперсионных отношений с критическими (табличными) значениями показывает, что основным фактором, влияющим на предел прочности прессованных болтов из стеклово-локнита, является температура прессования. Значимое, но менее сильное влияние на прочность оказывает время выдержки при прессовании. Изменение давления в исследуемом интервале не оказывает ощутимого влияния на прочность болтов (см. также пример 4.1). [c.109]

Замещение собственного атома в кристаллической решетке на чужеродный, как и образование вакансии, создает барьеры ближнего действия. Однако легирование вызывает ряд косвенных эффектов может изменяться межатомное взаимодействие как по величине, так и по характеру, что изменяет сопротивление кристаллической решетки движению дислокаций. Легирование титана железом увеличивает, по-видршому, долю ковалентных связей в р-титаие, а легирование оловом — как в а-, так и 3-титане (такие эффекты наблюдаются при введении значительных количеств легирующего элемента). Введение чужеродных атомов изменяет время релаксации вакансий и, следовательно, избыточную концентрацию вакансий. Легирование, поскольку при этом меняется энергия дефектов упаковки, может увеличивать плотность дислокаций и изменять их свойства. При легировании могут возникать малоугловые границы, меняются константы упругости и диффузии и, наконец, условия фазовых превращений. Это непосредственно или косвенно может оказать влияние на прочность твердого раствора. При его образовании более вероятным становится скольжение по негкольким плоскостям, т. е. грубое скольжение (множественное) вместо тонкого (единичного), что приводит к увеличению то,2. Как правило, легирование приводит к увеличению сопротивления пластической деформации. Однако известны случаи обратного влияния, например введение хрома в определенных условиях уменьшает предел прочности железа [270, 271], что, возможно, связано с изменением энергии дефектов упаковки [15]. [c.297]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...