Влияние Предел прочности при срезе

Повышение температуры приводит к понижению прочности и жесткости, что связано с довольно низкой теплостойкостью наполнителя и особенно эпоксидно-фенольного связующего, в котором при температуре выше 200° С начинаются процессы деструкции. Исключение составляют теплостойкие материалы РТП-100 и РТП-170, прочность которых при повышении температуры до 200° С снижается соответственно в 2,72 и 5 раз, а при дальнейшем нагревании возрастает и для материала РТП-100 при 600° С составляет 63% от исходного значения, а для материала РТП-170 при 400 С — 36%. Влияние повышенной температуры на механические свойства ориентированных материалов зависит от характера приложения нагрузки. В частности, если при растяжении вдоль волокон предел прочности материалов АГ-4-С и 27-63С при 200 С составляет соответственно 64,5 и 71,3% от исходных значений, а модуль упругости в среднем 92%, то при сжатии в тех же условиях предел прочности у стеклопластика 27-63С снижается в 9 раз, а у материала АГ-4-С в 2,6 раза. Предел прочности при срезе уменьшается при нагревании-До 200° С в среднем в 2,7 раза. Отмеченные явления объясняются возрастанием роли связующего в восприятии нагрузки при сжатии и срезе. Еще более интенсивно снижаются прочность и Жесткость при повышении температуры у хаотически армированных стеклопластиков АГ-4-В, П-1-1 и СНК-2-27. При нагревании до 200° С предел прочности при растяжении и модуль упругости уменьшаются в среднем в 2,5 раза, а дальнейшее повышение температуры приводит к быстрому разупрочнению. Так, предел прочности материала АГ-4-В при температуре 500 С составляет всего 8,8% от исходного значения. [c.12]

В — ширина отрезаемой заготовки в мм-, s — толщина материала в мм ср — предел прочности при срезе в кГ/мм к — поправочный коэффициент, учитывающий влияние затупления режущих кромок, изменения величины зазора и т. д. обычно к = 1,11,3. [c.180]

Влияние температуры на физико-механические свойства. Влияние температуры на физико-механические свойства (пределы прочности при растяжении, сжатии, срезе, твердость) различных типов ФПМ показано в табл. 4.9. Показатели выражены в относительных величинах — отношение предела прочности о, твердости НВ при соответствующей температуре д [c.261]

Влияние отношения Нх тш/Ях на предел прочности при растяжении соединений изучали Оксфорд и Кук. Отдельные результаты исследований представлены на рис. 5.23 буквами А обозначен срез витков болта, В — срез витков гайки, С — обрыв стержня болта. Испытывали болтовые соединения с резьбой 3/8", имеющей 26 и 24 витка на дюйм длины (рис. 5.23, а, б), и 5/8" с 11 и 18 витками на дюйм (рис. 5.23, в, г). Гайки изготовляли из стали [c.162]

Требования к материалам при соединении композиционных материалов в отношении предела прочности при смятии приведены в табл. 22.1. Необходимыми при конструировании являются данные по прочностям при сдвиге межслоевом в боковом направлении, при разрыве. В табл. 22.4 приведены данные по сдвиговым характеристикам материалов, которые основаны на предположении об отсутствии влияния концентраторов напряжений. При учете влияния концентраторов напряжений неизбежно снижение прочностных характеристик при межслоевом сдвиге и срезе. [c.387]

Назначение допускаемого напряжения при сдвиге (срезе) является еще более сложным вопросом, чем при растяжении и сжатии. Дело в том, что непосредственное определение предела прочности при сдвиге (срезе), т. е. наибольшего напряжения, вызванного разрушающей нагрузкой, усложняется трудностью практического осуществления чистого сдвига без влияния других де( рмаций (изгиба и др.). Поэтому величину допускаемого напряжения при сдвиге принимают не только на основе опытов, но и теоретических соображений. [c.76]

Авторами было исследовано влияние основных механических характеристик стали (твердости, предела прочности, предела текучести, сопротивления срезу, предела выносливости, относительного удлинения, относительного сужения, ударной вязкости) на ее износостойкость при ударно-абразивном изнашивании. [c.157]

Главный угол ф в плане образуется проекцией главной режущей кромки на осевую плоскость, проходящую через вершину зуба, и направлением подачи. С уменьшением угла ф уменьшается толщина срезаемого слоя. Торцовые фрезы с углом ф = 10 -i- 30° применяют лишь при жесткой системе СПИД и при глубине резания = 3 -н 4 мм обычно ф = 60°. Вспомогательный угол ф в плане у торцовых фрез уменьшает побочное трение, обычно ф = = 2 -н 10°. Угол к наклона главной режущей кромки — угол между режущей кромкой и ее проекцией на осевую плоскость, проходящую через вершину зуба, оказывает влияние на прочность зуба и стойкость фрезы. У торцовых твердосплавных фрез угол к выполняется в пределах от 5 до 15° при обработке стали и от —5 до +15° при обработке чугуна. Угол наклона винтовых зубьев о обеспечивает более равномерное фрезерование и уменьшает мгновенную ширину среза при врезании. Этот угол выбирается в пределах 10— 30°. [c.161]

Влияние отклонения шага и половины угла профиля резьбы. При прогрессивной ошибке шага, достигающей 0,0Й мм, и при отклонении половины угла профиля до 2,5° сопротивление срезу резьбы снижается до 20 %. Это объясняется уменьшением сечения витков резьбы, вызываемым значительными зазорами по среднему диаметру (зазоры необходимы для диаметральной компенсации отклонений шага и половины угла профиля при свинчивании). Обычно на практике отклонения шага в пределах 0,01 мм и половины угла профиля в пределах 1 на статическую прочность резьбовых соединений влияют незначительно. Как положительные, так и отрицательные отклонения шага увеличивают неравномерность деформации болта и гайки, а следовательно, и неравномерность распределения нагрузки по виткам резьбы, что понижает циклическую долговечность резьбовых соединений. [c.292]

При резке на ножницах с прямыми ножами Р = ВЗТсрК, где Р — усилие, кгс В — ширина отрезаемой заготовки, мм 5 — толщина материала, мм Тср — предел прочности при срезе, кгс/мм К — поправочный коэффициент, учитывающий влияние затупления режущих кромок, изменения величины зазора и т.д. обычно К= 1,1- -1,3. [c.170]

Влияние температуры на физико-механические характеристики (пределы прочности при растяжении, сжатии, срезе, твердость) различных типов ФАПМ показано на рис. 34 (см. стр. 181—184). Они выражены в относительных величинах и дано отношение предела прочности о, твердости НВ при соответствующей температуре 0 (а, , к пределу прочности и твердости при температуре 20°С (Ого-/ Szo)- Для получения абсолютных значений показателей при той или иной температуре необходимо взять их значения при 20° С из табл. 8 и умножить на соответствующее относительное значение, взятое на рис. 34. [c.180]

Температурная зависимость отношения Тср/сГц сплава Hastelloy С (рис. 10) имеет максимум, так что при —20 °С оно имеет такое же значение, как при комнатной температуре (0,8). После облучения сопротивление срезу заметно понижается, а предел прочности несколько увеличивается. Исследование изломов при десятикратном увеличении не обнаружило эффекта облучения. Причины и механизм влияния облучения на механические свойства достаточно сложны и не обсуждаются в данной работе. .. [c.98]

Интерпретация результатов. Все линейные эффекты значимы, т. е. все исследуемые факторы (температура пайки, время выдержки и зазор) оказывают существенное влияние на предел прочности яаянс о соединения при срезе. Из уравнения 0 ) видно, что наи- большее влияние оказывает Ха — толадна покрытия (зазор) (ft —— —2,22), далее следует Xi—температура пайки f i-=2,0) и затем —время выдержки ( 2=1.76). Таким образом, можно написать следующий ранжированный ряд для линейных эффектов Ьз>Ь%> [c.228]

При любой из этих величин (39 50,7 45,6 тс) образец должен был разрушиться по основному металлу соединяемых листов, предельная нагрузка которых равна 31—32 тс, однако этого не произошло. Образец разрушился от последовательного среза электрозаклепок, начиная с крайних, показав предельную нагрузку Рд = 25,2 тс. Аналогичное явление было и с образцами, имеющими пять, шесть и семь электрозаклепок. Увеличение количества электрозаклепок сверх пяти не дает повышения предела прочности соединений. Этот результат однозначно отвечает на вопрос многих исследователей о влиянии неравномерности распределения срезывающих усилий в сварных точечных соединениях на предельную прочность этих соединений. Следовательно, общепринятый метод расчета таких соединений, исходящий из равномерного распределения усилий среза между сварными точками, является не совсем верным. На фиг. 58 показано изменение прочности свар- [c.90]

Полосы и балки с вваренными шпильками, работающими на срез. В конструкциях, подверженных усталости, широко применяются составные элементы с вваренными шпильками, работающими на срез. Однако данных по влиянию вваренных шпилек на прочность элементов конструкции, в частности, работающих при растягивающих нагрузках, до недавнего времени не было. Проведенные в Иллинойском университете испытания позволяют оценить влияние вваренных шпилек на предел выносливости элементов конструкции из сталей А7 и А441. На основании этих испытаний было установлено следующее [c.243]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...