Температура влияние на предел прочности

Влияние температуры отжига на предел прочности и пластичность холоднокатаного и отожженного ванадия [2] [c.496]

Влияние температуры пропарки на предел прочности при изгибе образцов армированного портландцементного камня [c.145]

В габл. 2 приведены данные о влиянии температуры пропарки на предел прочности при изгибе армированного портландцементного камня. Наибольшую прочность после пропарки имеют армированные образцы, твердевшие при 60° С в течение 8 час. С повышением температуры пропарки до 90° С прочность портландцементного камня, армированного стекловолокном без покрытия, заметно снизилась, что вызвано деградацией стекловолокна под действием среды твердеющего портландцемента, а прочность портландцементного камня, армированного стекловолокном с полиорганосилоксановым покрытием, почти не изменилась. Проведенные исследования показывают, что полиорганосилоксановое покрытие достаточно хорошо защищает стекловолокнистую арматуру от разрушения в среде твердеющего портландцементного камня. [c.145]

Влияние температуры нагрева на предел прочности при растяжений слоистых пластиков и фибры [c.305]

Рис. 65. Диаграмма состояния алюминий-медь а и влияние температуры старения на предел прочности дуралюмина б

Влияние температуры отпуска на предел прочности при изгибе [c.69]

Влияние температуры отпуска на предел прочности при изгибе изучалось на таких же образцах, которые подвергались нитроцементации. [c.139]

Фиг. 83. Влияние температуры отпуска на предел прочности при изгибе образцов диаметром 25 Л Л.

Влияние температуры нитроцементации на предел прочности при растяжении [c.143]

Влияние температуры отпуска на предел прочности при растяжении сталей Ст. 5 и Ст. 3 [c.143]

Влияние температуры испытаний на предел прочности при растяжении бронзы ХОТ (по данным В. Н. Федорова) [c.276]

Рис. 80. Влияние температуры отпуска на предел прочности при растяжении жаропрочной стали JVi 204 С 0,5% С. Продолжительность отпуска 2 ч, диаметр образца 60 мм. Закалка / — от 840 — 880° С, охлаждение U масле 2 — от 860 —ЭОС С, обдувка воздухом

Рис. 93. Влияние температуры отпуска на предел прочности теплостойкой инструментальной стали с 45% С. Закалка от 1000—1050 С п масле. Продолжительность отпуска 2 ч

Рис. 2. Влияние температуры сварки на предел прочности при статическом растяжении (а) и на ударную вязкость (б) сварных соединений сплава 0Т4

Как показано в табл. 83, скорость нагрева до температуры склеивания в случае применения индукционного нагрева оказывает большое влияние на предел прочности при сдвиге с увеличением [c.195]

Из представленных материалов следует, что как при температуре 25°, так и при температуре 250° хромирование не оказывает заметного влияния на предел прочности и относительное удлинение сплава АК4. [c.106]

Влияние же температуры на интенсивность деформационного упрочнения, напряжение течения и предел прочности оказывается [18] прямо противоположным влиянию на предел текучести. Например, у металлов с ГЦК-решеткой интенсивность деформационного упрочнения (да/дг) и предел прочности существенно возрастают с понижением температуры. Так как предел текучести почти не зависит от температуры, то отношение пределов прочности и текучести при низких температурах возрастает, данное обстоятельство делает металлы с ГЦК-ре-шеткой особенно перспективными для использования при низких температурах. У металлов с ОЦК-решеткой интенсивность деформационного упрочнения с понижением температуры либо сохраняет постоянное значение, либо уменьшается. Вследствие этого кривая температурной зависимости предела прочности либо приблизительно эквидистантна кривой предела текучести, либо отклоняется вниз с понижением температуры. Таким образом, пластичность (в данном случае — равномерная деформация) металлов с ОЦК-решеткой при низких температурах снижается, для многих из них характерен переход от вязкого поведения к хрупко.му что резко ограничивает возможность их исполь- [c.17]

Для выяснения влияния адсорбции газов на поверхности борных волокон на величину адгезионной прочности в боропластиках изучалась адсорбция борными волокнами кислорода, двуокиси и окиси углерода, аммиака, азота и окиси этилена [43, 45]. Оказалось, что адсорбция в каждом случае незначительна и не влияет на предел прочности композитов при испытаниях на сдвиг. В работах [43, 45, 108] делались попытки увеличить реакционную способность борных волокон по отношению к эпоксидным смолам путем обработки волокна треххлористым бором, хлором, трифенил-арсином, азотом и аммиаком при температурах 426—1200 °С (реакционная способность оценивалась по данным о пределе прочности композита на сдвиг или изгиб). Однако такая обработка не дала желаемых результатов. В работе [39] показано, что метанол очищает и активирует поверхность борного волокна. [c.243]

ВЛИЯНИЕ СТАРЕНИЯ НА ВОЗДУХЕ НА ПРЕДЕЛ ПРОЧНОСТИ НА СДВИГ ПОЛИИМИДНЫХ БОРОПЛАСТИКОВ ПРИ РАЗЛИЧНЫХ ТЕМПЕРАТУРАХ 1751 ) [c.281]

Рис. 5.3. Влияние нейтронного облучения на предел прочности углеродистых и низколегированных сталей. Температура облучения меньше 100° С [62].

Рис. 178. Влияние содержания молибдена на предел прочности углеродистых сталей (/ 0,10% С 0,50% Мп 0,30 % Si 1 % Сг) при испытаниях на растяжение (8=2-10-2 с-1). Температура испытаний, °С

Рис. 117. Влияние способа отливки и температуры испытания образца ИЗ алюминиевого сплава (10% меди и 0,2% магния) на предел прочности Оц и предел текучести

Можно полагать, что влияние действительного предела прочности на скорость фрезерования связано в основном с увеличением температуры резания, но, вероятно, существенную роль играют и возрастающие нормальные напряжения на передней грани. [c.173]

Влияние низких температур на предел прочности при растяжении пластиков и фибры [c.306]

Фиг. 5. Влияние скорости деформации на предел прочности малоуглеродистой стали при разных температурах.

Пример 4.2, Оценить значимость влияния давления температуры прн прессовании и временн выдержки в пресс-форме на Предел прочности болтов диаметром 14 мм на стекло-волокнита. [c.108]

Влияние температуры отпуска на предел прочности сплава 36НХ11 показано на рис. 13, Наибольшая степень упрочнения сплава 36НХ11 наблюдается после наклепа и отпуска при 500° С. Без наклепа сплав не упрочняется. [c.292]

Интерпретация результатов. Все линейные эффекты значимы, т. е. все исследуемые факторы (температура пайки, время выдержки и зазор) оказывают существенное влияние на предел прочности яаянс о соединения при срезе. Из уравнения 0 ) видно, что наи- большее влияние оказывает Ха — толадна покрытия (зазор) (ft —— —2,22), далее следует Xi—температура пайки f i-=2,0) и затем —время выдержки ( 2=1.76). Таким образом, можно написать следующий ранжированный ряд для линейных эффектов Ьз>Ь%> [c.228]

Рис. 141. Влияние температуры старения на предел прочности основного металла (/) и сварного соединения 2) стали Х15Н9Ю. Режим термической обработки нормализация при 950° С + выдержка при —70° С. 2 ч

Рис. 189. Влияние температуры закалки на предел прочности (а) и удлинение (б) стали Х18Н11Б при температурах 20, 600, 700 и 800° С. Лист толщиной 1,5 длительность нагрева 5 мин, охлаждение на воздухе

Изменения предела прочности и предела текучести при изгибе, твердости быстрорежущих сталей марки R6, закаленных с различных температур, в зависимости от температуры отпуска приведены в табл. 90. Температуры нагрева под закалку, обеспечивающие наибольшую твердость и наибольший предел прочности при изгибе, тоже не совпадают, но путем вариаций температур отпуска можно установить оптимальное значение для того и другого. Предел прочности на изгиб и ударная вязкость быстрорежущей стали марки R6, полученной с помощью электрошлакового переплава, при той же твердости существенно выше тех же характеристик стали с более неоднородной структурой. Данные о влиянии трехкратного отпуска по одному часу на предел прочности при изгибе быстрорежущих сталей марок R6 (6—5—2) и R10 (2—8—1) приведены в табл. 91. Предел прочности на изгиб быстрорежущей стали типа 6—5—2, полученной путем электрошлакового переплава, в случае, почти такого же предела текучести при сжатии немного меньше, чем быстрорежущих сталей типа 2—8—1, легированных почти исключительно молибденом, но существенно больше, чем у сталей, содержащих 18 % W (см. табл. 78). Данные о влиянии температуры закалки на предел прочности при изгибе и работу разрушения при изгибе в продольном и поперечном направлениях для сталей марки R6, полученных электрошлаковым переплавом и обычного качест,-ва, приведены в табл. 92. Благоприятное воздействие электрошлакового переплава очевидно как в продольном, так и в поперечном направлениях. Значительно уменьшается анизотропия свойств. [c.225]

Кроме температуры, большое влияние на твердость, работу разрушения при изгибе образцов, а также пределы прочности и текучести при изгибе быстрорежущей стали марки R6 оказывает продолжительность выдержки при температуре закалки (табл. 93). Для увеличения твердости и предела прочности при изгибе необходимо в определенной степени растворение карбидов. Для повышения твердости нобходимо ввести в раствор больше карбидов (12—14%), чем требуется (9—11%) для достижения наибольшего значения ТАБЛИЦА 92. ВЛИЯНИЕ ЭЛЕКТРОШЛАКОВОГО ПЕРЕПЛАВА И ТЕМПЕРАТУРЫ ЗАКАЛКИ НА ПРЕДЕЛ ПРОЧНОСТИ И РАБОТУ РАЗРУШЕНИЯ ПРИ ИЗГИБЕ БЫСТРОРЕЖУЩЕЙ СТАЛИ МАРКИ R6 [c.225]

Хорошие результаты получены при вакуумном оксидировании титановых сплавов (температура 740° С, выдержка 2 ч). Этот процесс не оказывает ощутимого влияния на предел прочности сплава ВТЫ (аисх = 37,2 кгс/мм , после оксидирования Он = = 37,3 кгс/мм ) и сохраняет достаточно высокое значение относительного удлинения (бисх = 32%, после оксидирования 6 = 30,3%). Подобные результаты получены и для сплава ВТ5 [1]. [c.53]

Влияние температуры отпуска на предел прочности при растяжении. В табл. 32 приведены результаты механических испытаний образцов при растяжепни сталей марок Ст. 3, Ст. 5 и 12ХНЗА. [c.72]

Фиг. 81. Влияние продолжительности Фиг. 82. Влияние температуры нитровыдержки на предел прочности при цементации на предел прочности прн

С увеличением температуры отпуска нитроцементованных образцов углеродистых сталей наблюдалось повышение предела прочности как при растяжении, так и при изгибе. У легированных сталей 15Х и 12Х2Н4А в отличие от углеродистых предел прочности при изгибе при повышении температуры отпуска до 400° С плавно снижался. Можно утверждать, что решаюш,ее влияние на предел прочности оказывает характер распределения остаточных напряжений. При отпуске углеродистых сталей, закаленных непосредственно из цементационной печи, достигается более глубокое распространение тангенциальных и осевых остаточных сжимающих напряжений. В перехо,п,ной зоне не образуется больших растягивающих напряжений. Легированные же стали обладают сквозной прокаливаемостью и поэтому распределение остаточных напряженп в переходной зоне, очевидно, будет отличаться и будет менее благоприятно, чем в углеродистых сталях. В этом направлении необходимы дальнейшие исследования по изучению влияния остаточных внутренних напряжений. [c.189]

Фиг. 19. Влияние температуры отпуска на предел прочности при растяжении и твёрдость стали 12Х2Н4А после цементации н газового цианирования с последующей закалкой

Рис. 3.25. Влияние температуры испытания на предел прочности и ударную вязкость стали марки 5Х6Г13МЗВ2АФ в литом 1 и деформированном 2 состояниях

Экспериментально установлено, что циклическое нагружение ускоряет процессы релаксации макронапряжений и может вызвать полное снятие их при температурах, при которых степень термически активируемого возврата незначительна. Так, например, снятие макронапряжений, создаваемых поверхностным наклепом в образцах из стали 50, практически начинается при напряжениях, превышающих 0,7 r i (где — предел выносливости гладкого поверхностно наклепанного образца). При циклических напряжениях 0,9a j снимается преобладающая часть макронапряжений [38]. При большом градиенте напряжений изгиба и кручения (образцы малого диаметра) макронапряжения полностью снимаются при напряжениях, превышающих предел выносливости. На образцах большого диаметра (малый градиент изгибающих напряжений) возможно полное снятие макронапряжений при напряжениях, равных пределу выносливости. Основная часть релаксируемых в заданных условиях нагружения остаточных макронапряжений снимается в первый период циклической наработки —до 1 млн. циклов. Поэтому чем выше уровень циклических напряжений, тем меньше роль и значимость остаточных макронапряжений в их влиянии на усталостную прочность при прочих равных условиях. [c.143]

Рис. 7.6. Влияние температуры на предел прочности при растяжении композитов, армированных стекловолокном. — О— композит из полиэфирной смолы и стеклоткани из ровницы — — композит из полиэфирной смолы и стеклоткани с атлЕсным переплетением —Д— композит из полиэфирной смолы и стеклоткани с полотняным переплетением.

Термообработка обеих сталей в диапазоне температур 950— 1200° С не оказывает существенного влияния на предел длительной прочности, но резко изменяет длительную пластичность стали 2Х18Н12Т. Как видно из рис, 72, оптимальным является интервал термообработки при Т = 1050 1100° С, при котором [c.159]

Совместное влияние температуры пайки 2 (°С) и эксплуатационной температуры Т4 (К) на предел прочности Стд сплава Д16АТ (7 = = Г1 = 830К) показано на рис. 9, где точками нанесены экспериментальные данные, а линиями — результаты расчета по формуле (85). Значение коэффициента Л] в выражении (85) определено в функции гомологической температуры Кц = TjTi и представлено графически для различных температур пайки /2 на рис. 10. Необходимо подчеркнуть, что семейство прямых в области Kii < 0,6 имеет общую точку пересечения с координатами / 4 = —1 и In Л1 = —2,64. [c.339]

Критические значения дисперсионных отношений для а= 0,01 и сс 0,05 приведены в табл. 4.6. Сопоставление Р и Р с табличными значениями показывает, что изменение давления при прессовании в исследуемом интервале (от 20 До 50 МПа) не оказывает заметного млияиия на предел прочности болтов, в то время как температура при прессовании оказывает весьма сильное влияние иа прочность причем, как следует из табл. 4.4, с увеличением нсратуры со 135 до 165 °С предел прочности снижается. [c.99]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...