Скорость газа критическая смеси

Условия в горле. Как только выбрана константа а, начальные условия определены. Решение продолжается до горла, где должны удовлетворяться условия, характерные для минимального сечения. Затем можно определить скорость звука в смеси ). После этого по оптимальному расходу определяется критическая скорость газа в горле и. Если константа а выбрана верно, то и в горле, определенная численным методом, совпадает с и , определенной из условия в горле. Если значения м , рассчитанные обоими методами, не согласуются между собой, то в величину константы а вводится поправка и решение повторяется. Поправка определяется по формуле [c.316]

Если скорость эжектируемого газа в сечении запирания равна скорости звука (критические режимы работы эжектора), то> увеличение площади сечения приводит к тому, что поток эжектируемого газа становится сверхзвуковым, и скорость его продолжает увеличиваться. В результате переноса механической энергии из сверхзвукового эжектирующего потока в сверхзвуковой эжектируемый первый поток тормозится, второй ускоряется, скорости потоков сравниваются по величине и могут остаться сверхзвуковыми в выходном сечении камеры, если не возникнет скачок уплотнения. Таким образом, сверхзвуковой режим течения смеси становится возможным только при критическом режиме работы эжектора. [c.530]

Изменение скорости газа от первой до второй критической, сопровождаемое сильным расширением слоя, увеличит долю пустот, что в свою очередь катастрофически отразится на плотности кипящего слоя, которая упадет практически до нуля или, вернее, до величины, близкой к плотности газа. Другими словами, если, например, в стадии однородного псевдоожижения плотность слоя, состоящего из применяемой в топках кипящего слоя смеси угля и доломита, существенно превышает плотность воды знаменитого Мертвого моря в Палестине, в котором, не нарушая закона Архимеда, нельзя утонуть, то при псевдоожижении, когда доля пустот начнет приближаться к 70 %, даже профессиональному пловцу вряд ли удастся удержаться на поверхности. В таком море судам пришлось бы постоянно менять ватерлинию в зависимости от скорости фильтрации газа. [c.75]

Данное положение свидетельствует о том, что при Pi<10% содержание газа в смеси становится недостаточным для формирования критического режима истечения при данном перепаде давлений. По этой причине фактическая скорость смеси оказывается меньше расчетной. В этом случае расчет нужно вести по обычным зависимостям для несжимаемой жидкости, разумеется, с учетом оценки влияния газовой составляющей на [c.66]

Скорость истечения горючей смеси из выходного канала мундштука ниже критической, поскольку отношение давлений смеси газов после мундштука = 1,043 ama к давлению в трубке наконечника Pi = 1,03- 1,27 ama больше критического перепада [c.44]

В зависимости от скорости газа образовавшаяся кольцевая пленка конденсата может или увлекаться газовым потоком вверх, или стекать вниз по стенке трубы. Режим, при котором вся жидкая пленка начинает стекать вниз против восходящего потока газа называется захлебыванием , а режим начала течения всей пленки вверх в прямотоке с газом — реверсом. Назовем скорость смеси в момент реверса критической скоростью ( .). [c.68]

Явление опрокидывания, или реверса, характеризуется изменением направления движения жидкой пленки вследствие изменения скорости движущегося вверх газа и значительным увеличением гидравлического сопротивления. Скорость газа, при которой происходит это явление, назовем критической по опрокидыванию При скорости газа, большей критической, вся жидкость в виде волнистой пленки движется вверх вместе с газом. Если скорость газа меньше критической, режим движения газожидкостной смеси меняется увеличивается толщина пленки, образуются жидкие перемычки и возникает пульсационный режим. Поэтому гидродинамические системы ( нефтегазовые скважины, парогенераторы и аппараты), работающие при до- и сверхкритических скоростях газа по опрокидыванию, следует рассчитывать качественно по-разному. [c.197]

Хорошо известно, что в случае адиабатического течения чистого газа в сопле без трения критический режим наступает при звуковой скорости. Из-за внутреннего трения между фазами в системе газ — твердые частицы ожидается другой результат. Удельный расход смеси через сечение А равен [c.301]

Уравнения (8) или (9) позволяют по заданным величинам непосредственно определить первый искомый параметр смеси газов — температуру торможения (или критическую скорость звука) в выходном сечении смесительной камеры. [c.507]

При достаточно низком противодавлении на критическом режиме поток смеси может остаться сверхзвуковым и на выходе из диффузора. Это может представлять интерес в тех случаях, когда используется скоростной напор потока смеси или возникающая при истечении реактивная сила полное давление смеси при этом будет значительно выше, чем при < 1. Однако в обычных схемах работы эжектора требуется получить возможно большее статическое давление газа на выходе из эжектора. Для этого сверхзвуковой поток, полученный на выходе из камеры смешения при критических режимах работы эжектора, необходимо перевести в дозвуковой. Принципиально здесь возможно применение сверхзвукового диффузора, где торможение будет происходить без скачков или в системе скачков с небольшими потерями. Обычно, однако, в эжекторах применяются конические диффузоры дозвукового типа, в которых сверхзвуковой поток тормозится с образованием скачка уплотнения. Если считать скачок уплотнения прямым, то легко видеть, что минимальные потери полного давления в нем будут тогда, когда скачок располагается непосредственно перед входным сечением диффузора, т. е. возникает в сверхзвуковом потоке с приведенной скоростью Я,з. [c.532]

Из формулы (44) вытекает следующее практически важное правило, справедливое не только для звуковых, но и для сверхзвуковых эжекторов для получения большего значения полного давления смеси на выходе из эжектора следует, сколько возможно, уменьшать относительную площадь камеры смешения, т. в. увеличивать а. При сверхкритическом отношении давлений в сопле эжектирующего газа наименьшая возможная площадь сечения смесительной камеры соответствует разгону эжектируемо-го потока в сечении запирания до скорости звука, т. е. критическому режиму работы эжектора. Таким образом, согласно изложенному правилу критический режим работы эжектора оказывается наивыгоднейшим, что соответствует данным расчетов и экспериментов. Следует, однако, учитывать, что чем меньше площадь смесительной камеры, тем больше при данных расходах газов скорость на входе в диффузор, т, е. больше потери в диффузоре. [c.547]

После этого все полученные результаты для случая истечения двухфазных смесей, а именно определение критических перепадов давлений, критической скорости и максимального расхода могут быть распространены на смеси газов с жидкостью. [c.82]

Используя уравнения (5.97) и (5.101), можно по заданным параметрам потоков на входе в камеру определить коэффициент скорости и давление торможения смеси в конце камеры смешения. По этим величинам, а также по величине температуры торможения Гад (или критической скорости звука aj p), определяемой формулой (5.93), можно найти все параметры газа в выходном сечении камеры смешения. Действительно [c.111]

Это существенное и характерное для механики многофазных систем отличие между ускорениями отдельной фазы и смеси в целом является следствием несовпадения движений смеси и отдельных ее составляющих фаз. Так, например, при обтекании носовой части тела запыленным газом более тяжелые, чем газ, твердые частицы в области критической точки разветвления потока ударяются о поверхность тела, создавая при больших скоростях увлекающего их газа разрушение (эрозию) поверхности, в то время как подавляющее число частиц газа, плавно обтекая носовую часть тела, не достигает его поверхности. На этом явлении, как известно, основывается работа пескоструйных аппаратов. [c.72]

Режимы запирания эжектора, при которых скорость смеси газов в выходном сечении камеры смешения является сверхзвуковой, называются критическими режимами. Режимы запирания, при которых скорость смеси газов в выходном сечении камеры смешения [c.192]

С этой целью прежде всего выясним, как изменяется приведенная скорость смеси газов в конце камеры смешения с изменением характерного отношения теплосодержаний при работе эжектора с заданной геометрией на критических режимах в случае, когда физические константы газов и характерное отношение давлений остаются неизменными. [c.209]

При сварке в аргоно-кислородной смеси (95 — 97% Аг и 5 — 3%0г) понижается так называемый критический ток, при котором электродный металл начинает переходить в сварочную ванну не в виде отдельных капель, а в виде конической струи. Кроме того, повышается плотность наплавленного металла и увеличивается скорость сварки. Применение аргоно-водородной смеси (85% Аг + +15% Нз) позволяет увеличить напряжение на дуге, повысить ее тепловую мощность и способствует повышению чистоты и плотности металла шва. Добавление к аргону углекислого газа (90% Аг + 10%С02) позволяет устранить пористость швов и повышает устойчивость горения дуги и улучшает формирование наплавленного металла. Аргоно-азотная смесь (80—70% Аг + 20—30% N2) применяется при сварке плавящимся электродом меди и ее сплавов. [c.316]

Горючий газ, температура которого ниже некоторого критического значения, способен находиться в нагретом состоянии, не взрываясь, сколь угодно долго. Но достаточно увеличить его температуру очень немного, лишь так, чтобы она превысила критическое значение, газ очень быстро воспламеняется. До работы Н. Н. Семенова полагали, что критическая температура (температура воспламенения) является неким внутренним свойством горючей смеси, не зависящим от аппаратурных условий. Теорию воспламенения (а также распространения пламени) строили, полагая зависимость скорости химической реакции от температуры разрывной ниже температуры воспламенения реакция вовсе не идет, выше — протекает очень быстро. Такого рода представления существовали, несмотря на то, что уже давно был известен закон Аррениуса, выражающий непрерывную зависимость скорости химической реакции от температуры. [c.344]

Рис. 21. Зависимость величин, характеризующих режимы нестационарного критического горения (дефлаграция Чепмена — ,Жуге) при зажигании у закрытого конца трубы, от безразмерной скорости пламени по частицам стехиометрической метано-кислородной смеси (у /с = 44,5 V = 1,31 О — скорость фронта ударной волны, предшествующей зоне горения и — ск орость фронта пламени относительно стенки труоы W — скорость ударно-сжатого газа — непосредственно за фронтом пламени).

Большой перепад давлений в карбюраторе, до и после дроссельной заслонки, приводит к истечению воздуха с критическими скоростями, в результате чего расходы воздуха, топлива и состав смеси во всем диапазоне чисел оборотов вала остаются постоянными. Цикловые же расходы топлива уменьшаются с увеличением оборотов вала и на больших оборотах вала, из-за недостаточной цикловой подачи топлива, устойчивый процесс сгорания нарушается, а затем и полностью прекращается. Несгоревшее топливо выбрасывается в выпускную систему двигателя, загрязняя тем самым окружающую нас среду. Кроме этого, наличие,больших разрежений ведет к повышенному угару картерного масла, что также способствует увеличению токсичности выпускных газов. [c.262]

Порядок расчета систем гидротранспорта следующий. Транспортирование сыпучего материала в потоке жидкости или газа происходит, если скорость потока смеси больше критической скорости, при которой исключаются задержка материала и завал трубопровода остановившимся материалом. Для обеспечения надежного транспортирования потребная скорость потока смеси V должна [c.471]

Переход от ламинарного к турбулентному горению для струи различных газов, распространяющихся в среде неподвижного воздуха, наблюдается при различных числах Ке для воздуха 2200, природного газа 3700—4000 окиси углерода 4700 пропана и ацетилена 8900—10 400. Превышение критических значений Не при таком переходе объясняется влиянием температуры на вязкость и плотность газа. При переходе к рбу-лентному режиму появляется шум, факел нри значительном увеличении скорости отрывается. При образовании смеси за счет турбулентной диффузии скорость горения равна пульсационной скорости и пропорциональна скорости потока. [c.72]

Дальнейшая задача теории заключается в установлении связей между параметрами торможения газов, поступающих в эжектор, и параметрами смеси, выходящей из эжектора. Мы рассмотрим случай газов, имеющих одинаковый химический состав, но имеющих различные температуры торможения Т о, и Т , которым соответствуют различные значения критической скорости а 1 и а. Температура торможения смеси Тд должна быть определена из уравнения энергии (9). [c.10]

Раа> Роз. 7оз—давление, плотность и температура торможения смеси газов, v>3 — скорость смеси газов, а з — критическая скорость смеси газов, [c.48]

Обычно детонационная волна возникает как результат местного взрыва в горючей смеси. В области взрыва развиваются весьма высокие давления и от нее устремляется очень сильная ударная волна. При прохождении через холодную горючую смесь эта волна, как указывалось выше, вызывает значительный разогрев газа и может довести его до воспламенения. Именно в этом случае за фронтом ударной волны следует область горения, образующая в совокупности с ударной волной волну детонационную, Так как вблизи центра взрыва скорость распрострашеняя волны и интенсивность ее очень велики, то относительные скорости газа в начале области горения и в конце ее близки между собой и существенно ниже критической скорости [c.222]

Рис. 9.14. Зависимость отношения полных давлений газов, при вает наибольшее полное давление котором происходит запираме смеси газов, а при заданном полном давлении имеет наибольший коэффициент эжекции. Это связано с тем, что при критическом режиме разность скоростей газов на входе в камеру смешения wi — W2 становится минимально возможной наименьшей величины достигают и потери при смешении (см. (2)). Одновременно эжектор, рассчитанный для работы на критическом режиме, будет при заданном значении п иметь наименьшие относительные размеры смесительной камеры, т. е. наибольшее значение а.

Из формулы (3-11) следует, что у влажного пара, в отличие от совершенных газов, критическая скорость есть функция не только температуры, но и удельного объема парожидкостной среды. Влияние удельного объема на w p выясняется простейшим образом. Ранее, в главе первой был установлен линейный характер связи между изохор ной теплоемкостью и удельным объемом. В таком случае согласно (3-11), увеличение удельного объема среды со провождается ростом критической скорости. При стабиль ной температуре изменение удельного объема смеси тож дественно изменению степени сухости. Следовательно увеличение количества распределенной в паре влаги сопро вождается снижением акустической скорости. [c.72]

При этом для показателя изоэнтропы к предложено выражение, которое позволяет не только определять скорость звука на реальной нижней границе дисперсии, но и по известным параметрам заторможенного потока двухфазной смеси определять критические параметры смеси, критический расход и критическую скорость истечения двухфазной смеси. Выражение (2.13) обладает тем преимуществом перед другими известными выражениями для определения скорости звука в двухфазной смеси, что одинаково хорошо описывает скорость распространения возмущения в среде с любой степенью сжимаемости на верхней и нижней границах дисперсии, а также при неполном обмене количеством движения между фазами. Различными будут лишь выражения для показателя изознтропы. Так, например, для идеального газа к = ср/с -, на верхней границе дисперсии звука показатель изоэнтропы смеси равен значению показателя изознтропы сжимаемой фазы, а для термодинамически равновесной скорости звука на нижней границе дисперсии к = (Т/р) (yj p) х y-(dpldT) , Предложенное в [55] выражение для показателя изоэнтропы однородной двухфазной смеси получено в предположении, что фазы являются взаимопроникающими и ведут себя в смеси подобно смеси разнородных газов (Fj. = Уж = см)-В [58] предложено аналогичное выражение для показателя изоэнтропы двухфазной смеси пузырьковой структуры, в которой Уем = Уг + Уж- [c.37]

На рис. 3.1 в качестве примера приведена зависимость показателя изоэнтропы двухкомпонентной газожидкостной смеси двухатомного газа (f j, = 1,4) и несжимаемой жидкости от объемной доли газа в смеси. Полученная зависимость позволяет по известным параметрам заторможенного потока определять критические параметры смеси, критический расход, критическую скорость истечения однородной двухфазной смеси, а также скорость распространения возмущений в однородной двухфазной смеси, если в самой волне возмущения из всех обменных процессов успевает полностью завершиться обмен количеством движения. Как показывают эксперименты [23], вследствие большого градиента давления вблизи критического сечения двухфазная среда в нем явля- [c.56]

В связи с изложенным представляется целесообразным именно с этой скоростью звука (кривая5) сопоставить критическую скорость истечения. Для этого прежде всего необходимо уметь определять критические параметры двухфазной смеси по известным параметрам заторможенного потока. В однофазном адиабатном потоке эта задача однозначно решается с помощью показателя адиабаты (изоэнтропы). Рассматривая двухфазную смесь как гомогенную смесь идеального газа и несжимаемой жидкости, полагаем, что в основе механизма обмена количеством движения лежит не вязкое трение, а упругое столкновение молекул газа с частицами конденсированной фазы. Таким образом, разгон жидкой фазы, так же как увеличение скорости газа, осуществляется за счет уменьшения энергии молекул газа. [c.172]

Представим себе, что в бунзе-новской горелке происходит процесс горения в ламинарном потоке. Начнем постепенно увеличивать число Рейнольдса, нанример, увеличивая скорость истечения газо-воздушной смеси из кратера горелки. Как только критерий Рейнольдса достигнет критического значения и поток перестанет быть ламинарным, произойдет резкое изменение характера процесса горения. Зона горения, имевшая форму резко очерченного конуса пламени, становится размытой, т. е. ее поверхность приобретает менее отчетливые очертания . [c.38]

На рис. 4-3,а показаны поля скоростей истечения газо-воздушной смеси Wf и эпюра распределения скорости распространения пламени и при устойчивом горении. Несмотря на то, что скорость потока вблизи стенки мала, проскок не имеет места, так как здесь м тоже имеет пониженные значения. В трубках малого диаметра угнетающее действие холодных стенок на скорость распространения пламени может оказаться таким, что пламя не проскакивает даже при истечении смеси с ничтожно малой скоростью. Численное значение такого критического диаметра для различных горючих смесей, неодинаково оно меньше для смесей, которым свойственна высокая скорость распространения пламени, и больше — для медленно горящих смесей. По данным Дж. Хальмо критический диаметр для стехиометри- [c.54]

Для суждения о том, будет ли гореть смесь интересующего нас бедного газа с воздухом, необходимо определить экспериментально пределы устойчивости горения данной смеси в конкретном газогоре-лочном устройстве. С этой целью фиксируются критические значения коэффициента избытка воздуха (а,ф) и скорости истечения газовоздушной смеси (гл кр), при которых наблюдаются явления отрыва пламени. На основании полученных опытных данных в кородинатах ш и [c.60]

Учитывая изложенное выше, ирпхоДим к выводу, что необходимым условием появления кольцевой структуры течения смеси является относительная скорость газа, значение которой превышает критическую скорость срыва пленки с поверхности жидкости, т. е. [c.124]

Типичная зависимость /. ( О) для критического режима работы эжектора приведена на рис. 11. Видно, что при заданных параметрах смешиваемых газов и геометрии эжектора критическим режимам, на которых скорость смеси газов сверхзвуковая (>vз>l), соответствует некоторый диапазон изменения характерного отношения теплосодержаний. Этот диапазон ограничен значениями и б тах > которых приведенная скорость газа в выходном сечении камеры смешения становится равной единице (Аз=1). При б >1Этах и д< тш реализуется режим запирания камеры смешения. [c.209]

Точка В характеристики соответствует такому режиму, когда в сечении запирания эжектируемый поток становится звуковым (А,2 = 1). После этого, действительно, дальнейшее снижение противодавления не изменяет расхода газов через эжектор. Постоянные предельные значения, не зависящие от противодавления, принимают коэффициент эжекции п и параметры смеси газов — приведенная скорость Лз и полное давление Pg. В случае дозвукового течения (Лз < 1) при этом был бы постоянным коэффициент сохранения полного давления в диффузоре a = /( a),. а следовательно, и полное давление газа на выходе из диффузора Pi = ОдРз. Другими словами, все режимы работы эжектора, соответствующие противодавлению, меньшему критического значения, при Яз < 1 выражались бы одной точкой характеристики S(p4 = onst, и = onst). Однако экспериментальные данные показывают, что характеристика эжектора не обрывается в точке В снижение противодавления на критическом режиме всегда приводит к падению полного давления смеси при постоянном значении коэффициента эжекции (ветвь ВС). Легко убедиться, что это возможно только при сверхзвуковой скорости потока на входе в диффузор. Действительно, при Яз > 1 диффузор работает [c.531]

При истечении парогазовой смеси через цилиндрические каналы массовый расход в общем случае определяется скоростью истечения, плотностью среды и площадью рассматриваемого сечения. Экспериментальными исследованиями установлено, что процесс истечения смеси влажного пара с газом во всем исследованном диапазоне параметров и при всех значениях //d является критическим и близким к термодинамически равновесному. Это позволяет применить к расчету истечения парогазовых смесей ту же методику и те же зависимости, что и для случая равновесного истечения газоводяных смесей. Однако [c.62]

Следует отметить, что тепло- и массообмен во влажном газе при определенных условиях сопровождается туманообразова-нием — объемной конденсацией пара, связанной с появлением мельчайших капель жидкости, взвешенных в газопаровой смеси [2, 8, 9 . Это происходит тогда, когда парциальное давление Р пара в смеси становится больше давления насыщения Ps, то есть когда пар становится пересыщенным. Процесс объемной конденсации пара происходит скачком, с очень большой скоростью. Поскольку в аппаратах технических систем всегда есть центры конденсации (мелкие твердые частицы, газовые ионы и др.), то критическая степень пересыщения близка к единице и конденсация может начаться практически по достижении состояния насыщения газа. Туман плохо осаждается на поверхностях и является стоком пара и одновременно источником теплоты, которая выделяется при конденсации пара и расходуется на нагрев прилегающих слоев холодного газа. Более того, над поверхностью жидкости всегда есть слой насыщенного газа, в котором при переменной температуре слоя и наличии центров конденсации тумано-образование является неизбежным, так как зависимость Р = = /( ), определяемая кинетикой переноса массы и энергии, и зависимость Ps — f t), определяемая физическими свойствами жидкости, не совпадают. Совпадение давлений (Рп =Ps) имеет место только на верхней и нижней границах слоя, а между границами избыток пара переходит в туман. [c.24]

Рассмотрим критическое истечение газожидкостной смеси. При этом полагаем, что среда является смесью идеального газа и несжимаемой жидкости, в критическом сечении настолько однородной, что каждая из фаз занимает весь доступный объем подобно тому, как это имеет место в смеси р- знородных газов (V см)- Скорости фаз в критическом сечении равны (обмен количеством движения между фазами завершен, в основе механизма обмена количеством движения лежит механизм упругого столкновения молекул газа и частиц жидкости). [c.54]

Как видно из анализа уравнения (3.17), объемное газосодержание является функцией показателя изознтропы двухфазной смеси к и показателя изоэнтропы сжимаемого компонента kj, (критическое отношение давлений е является однозначной функцией к). Для конкретного реального газа объемное газосодержание идеального газа в реальном будет зависеть только от показателя изоэнтропы последнего. Используя значения к для водяного пара в закритической области состояния [42] с помощью зависимости (3.17), рассчитали значения /3 для водяного пара. При этом удалось убедиться, что всем минимальным значениям скорости звука отвечает значение /3 = 0,5 (рис. 3.7). При 0 = 0,5 зависимость (3.17) дает значение к = 2,0 (для трехатомного идеального газа f p = 9/7), т.е. при всех значениях put, при которых а = /( )р имеет минимум, показатель адиабаты реального трехатомного газа должен быть равен 2, что находится в полном соответствии с данными рабо- [c.59]

Актуальной становится задача оценки параметров сверхвукового течения гомогенного двухфазного потока без скольжения. Без этого невозможно оценить эффективность разгонных устройств, в которых стремятся получить скорость жидкости, максимально близкую к скорости разгоняющего ее газа. В ранее выполненной автором работе [55] были изложены некоторые теоретические предпосылки, позволяющие для однородной двухфазной смеси по заданным начальным параметрам определить критические параметры смеси и параметры смеси в конце процесса расширения ее при заданных конечных параметрах. [c.146]

На основании проведенных исследований этому явлению можно дать следующее объяснение. Хотя диффузия двойной газовой смеси критического состава не должна протекать, но при наличии значительной разницы в концентрациях двух смесей на границе их соприкосновения происходит постепенное изменение состава газа — размывание . Чем больше подвижность молекул, тем быстрее при одном и том же градиенте концентраций будет происходить размывание пограничного слоя, отход от критической концентрации, а следовательно, и отход от нулевой скорости диффузии. Только в пределе при нулевом градиенте концентраций диффузия не протекала бы. Так как подвижность молекул газа даже при этих повышенных давлениях, вероятно, на три порядка больше, чем в жидкостях, то продолжительность опыта в 4 час, как в данном примере, равносильна продолжительности диффузии в жидкостях в 4000 час. При этом, как и в случае расслаивающихся жидкостей, можно утвер- [c.140]

Визуальиые наблюдения показывают, что при совместном течении в трубах жидкости и газа со сравнительно малыми скоростями или малыми значениями критерия Фруда смеси наблюдается раздельное течение с плоской поверхностью раздела фаз. Начиная с определенной величины критерия Фруда смеси (назовем его первым критическим Frjp), на поверхности раздела появляются волны. По мере увеличения Fi . будет расти амплитуда волн, а при его значении. [c.77]

Кавитация (от лат, сауНаз - пустота) - это образование в капельной жидкости полостей, заполненных паром, газом или их смесью (т.н. кавитационных пузырьков или каверн). Они образуются в тех местах, где давление в жидкости становится ниже некоторого критического. У поверхности металла давление в потоке жидкости возрастает, размеры кавитационных пузырьков сокращаются с большой скоростью и захлопываются, создавая своего рода микрогидравли-ческие удары. Многократно повторяющиеся удары приводят к разрушению поверхности детали (т.н. кавитационная эрозия), образованию каверн. [c.84]

В этом случае канал горючего газа рассчитывают по формулам истечения с критической скоростью без учета давления горючей смеси Р в камере сгорания (по экспериментальным данным / 2 = 0,1+0.15 кГ1см ). Если при этом еще пренебречь возникающими в действительности потерями от трения и влия- [c.92]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...