Пульсационные режимы

Таким образом, происходит газодинамический нагрев газа в полузамкнутой емкости и его охлаждение на выходе из нее в пульсационном режиме истечения струи. Весь процесс протекает в режиме автоколебаний [11, 16]. [c.179]

В пульсационном режиме, могущем спонтанно возникать при [c.217]

На рис. 2.23 приведены кривые изменения гидравлического сопротивления трубы, расходов воды и пара в пульсационном режиме. Из рисунка видно, что кривые изменения расходов, замеренных на входе в трубу и выходе из нее, находятся в противофазе и изменение расходов воды на входе значительно превосходит колебания расхода пара на выходе. Расход на выходе всегда положителен расход на входе при максимальном гидравлическом сопротивлении (когда расход на выходе максимален) отрицателен. Из этого следует, что температурный режим стенки трубы на экономайзерном участке и в зоне начала парообразования будет менее благоприятным, чем на других участках витка, и поэтому в этих местах при таких режимах появляются кольцевые трещины. [c.75]

С увеличением скорости потока в трубном пучке пульсации сначала уменьшаются, а затем полностью исчезают. Для более высоких давлений диапазон скоростей, в котором устанавливаются пульсационные режимы, ниже. Этот диапазон уменьшается также с увеличением сопротивления экономайзерного участка трубного пучка. [c.75]

При выводе уравнения (2.52) изменения интенсивности теплоотдачи в пульсационных режимах не учитывались. Между тем при низких давлениях они могут быть весьма заметны. Поэтому расчеты по зависимости (2,52) могут приводить к заниженным значениям Ар ш.мин . Решение, проведенное в предположении, что тепловосприятие среды изменяется пропорционально расходу, привело к зависимости [c.77]

На режимах, отличных от номинальных (при пониженных параметрах, на частичных нагрузках, переходных, аварийных и режимах запуска), производят дополнительные расчеты аппаратов. Работа аппаратов на пульсационных режимах недопустима. [c.229]

В рамках квазиодномерной модели с использованием системы уравнений (6.16) — (6.21) могут рассчитываться и сопла Лаваля. Точность таких расчетов, как правило, ниже точности расчета суживающихся сопл, в особенности на режимах с пульсацией скачков конденсации. Следует учитывать, что пульсационные режимы в соплах Лаваля могут возникать и при больших степенях расширения Fi = FJF , если начальный участок расширяющейся части выполнен плавным, с малыми скоростями расширения р. В таких соплах пульсационный характер течения локализуется в начальном участке сопла за минимальным сечением. [c.230]

Результаты этих опытов показаны на рис. 10. Они свидетельствуют о том, что при пульсационном режиме течения жидкости резкое покраснение трубы действительно наступает при сравнительно низких тепловых нагрузках. [c.43]

Зависимость (9-21) показана на рис. 9-18 из этой зависимости следует, что расчет дросселирования, исключающего пульсационные режимы в прямоточных парогенераторах, необходимо вести для минимальных значений шр. [c.102]

Рис. 9-18. Условия предотвращения пульсационных режимов в прямоточных парогенераторах.

Рис. 3. Зависимость от Wg к х в безразмерных координатах (пульсационные режимы) по формуле (5)

Ограничения, которые могут возникнуть при переводе блоков в режим скользящего давления, в основном связаны с условиями обеспечения надежности экранов отечественных прямоточных котлов, запроектированных в расчете на работу с номинальным давлением. Нарушения гидравлического и температурного режимов экранов при переводе блоков с прямоточными котлами л режим скользящего давления могут привести к повреждениям труб усталостного характера вследствие возникновения пульсационных режимов и к тепловым разрывам труб из-за резкого уменьшения расхода среды, вызванного теплогидравлической разверкой. [c.159]

Для пульсационных режимов сварки применяют регулятор РВЭ-8-4, позволяющий получать следующие интервалы времени включения игнитронного контактора [c.92]

Станина машин унифицирована она выполнена в виде скобы, что увеличило ее жесткость и уменьшило прогиб консолей. Каждая машина этой серии имеет два трансформатора, вторичные витки которых включены параллельно на контактные плиты, а первичные обмотки могут включаться параллельно или последовательно, что увеличило диапазон регулирования сварочного тока. Машины комплектуются игнитронными контакторами и шкафами управления ШУ-257. Предусмотрена возможность сварки в пульсационном режиме. [c.115]

Развитие пульсационных режимов в одномерных нестационарных МГД-течениях с выключением электропроводности. [c.399]

ПУЛЬСАЦИОННЫЕ РЕЖИМЫ ДВИЖЕНИЯ [c.128]

Рис. 5-10. Расхождение расходов воды и пара при пульсационном режиме в парообразующем витке и соотношения между изменением давлений и расходов.

Рис. 5-21. Температура пара на выходе из витка при пульсационном режиме.

Турбулентный режим. Как отмечалось ранее, течение волновой пленки жидкости и массообмен в ней имеет ряд характеристик, свойственных турбулентному режиму. Это, в первую очередь, наличие пульсационной составляющей в распределении скорости и турбулентного потока вещества в суммарном переносе субстанции. При турбулентном режиме подобные составляющие, в отличие от рассмотренных ранее при волновом течении, имеют случайный характер. Корреляция случайных величин (будь то скорости или концентрации) остается неизвестной, поэтому приходится пользоваться теми или иными моделями, отличающимися между собой как точность [c.26]

Режим 2. Область развитого пузырькового кипения. Теплообмен в этом режиме отличается очень высокой интенсивностью, что обусловлено быстрым пульсационным [c.59]

При турбулентном режиме носителями импульса становятся жидкие макрочастицы (турбулентные моли), совершающие хаотическое движение пульсационного характера, которое накладывается на основное направленное движение жидкости (так называемое осредненное движение). Полуэмпирическая теория турбулентности Л. Прандтля основана на определенном сходстве хаотического движения турбулентных молен с хаотическим движением молекул в газе. Если, основываясь на этой простейшей теории турбулентности, сравнить перенос импульса турбулентными молями с переносом импульса молекулами, то окажется, что турбулентный поток им пульса во много раз больше молекулярного. Поскольку поток импульса через единицу поверхности, параллельной направлению осредненного движения, равен трению на этой поверхности, то естественно ввести понятие турбулентного трения и формально связанной с таким трением турбулентной вязкости Тт = Цт((5шж/<3)/), где цт — турбулентная вязкость. Так же формально можно ввести кинематический коэффициент турбулентной вязкости (кинематическую турбулентную вязкость) Ут =, ит/р. [c.360]

Независимо от нагрузки по пару в работе струйного сепаратора можно наблюдать два режима устойчивый и неустойчивый. Устойчивый режим истечения для приведенной конструкции распределительного устройства наблюдается при Djk 0,8 mV4. В этих условиях пленка полностью перекрывает сечение аппарата и проскок пара происходит на периферии струи у стенок сепаратора. Амплитуда отклонения конца струи от среднего положения в этих режимах незначительна. Неустойчивый (пульсационный) режим истечения имеет место при Dж = 0,4- -0,8 ш /ч. В таких режимах вследствие нарушения сплошности пленки и скачкообразного изменения ее сопротивления наблюдается пульсация, прорыв пара происходит по всей поверхности струи и амплитуда отклонения конца струи от среднего положения заметно возрастает. [c.157]

В пярогенерирующих трубах при определенных условиях могут возникнуть периодические колебания расходов и давления среды.. Такие режимы называются пульсационными. При пульсационных режимах теплоноситель может менять свое направление движения на обратное, переходя через нулевое значение скорости среды. Пе- риодические изменения скорости вызовут колебания температур стенки, которые приведут к появлению трещин и разрушению трубы. Е практике эксплуатации прямоточных котлов трещины на внутренних поверхностях труб, вызванные пульсациями скорости, неоднократно наблюдались. [c.75]

Длина парогенерирующего тракта оказывает влияние на qm в тех случаях, когда в циркуляционном контуре могут развиваться низкочастотные пульсации давления и расхода парожидкостной смеси. Здесь эти данные не рассматриваются, так как в парогенераторах пульсационные режимы не допускаются. [c.296]

В этом аспекте представляют особый интерес характеристики ступеней при переходе зоны насыщения. Небольшое число опытных данных [155] подтверждает, что такой переход сопровождается снижением КПД в области малых перегревов Hso= = 0,971- 1,0), а затем его возрастанием при 0сопловой решетки, установленной за предвключенной ступенью и в одиночном суживающемся сопле (см. рис. 3.12 и 6.12). Следовательно, эксперименты с турбинной степенью подтверждают гипотезу, объясняющую-такое поведение КПД решеток и ступеней при переходе зоны Вильсона. Полученные результаты можно рассматривать как косвенное подтверждение возможности возникновения кризисных явлений в таких ступенях разрушения лопаток и дисков, вызываемые присутствием агрессивных примесей в паре, температурной усталостью, флуктуационностью процесса конденсации и изменениями пульсационного режима. [c.162]

ПУЛЬСАЦИОНИЫЕ РЕЖИМЫ В СОПЛАХ ЛАВАЛЯ Й РЕЗОНАНСНЫЕ ЯВЛЕНИЯ [c.205]

Если при этом выявляется наличие пульсационных режимов, то вносятся необходимые конструктивные изменения или ограничиваются режимы работы котлоагрегата. Во всех указанных случаях необходимо производить расчеты по выявлению границы устойчивости работы парогенерирующих труб. [c.262]

Измененне комплекса относительного дросселирования при условии бес-пульсационного режима работы груб с различным обогревом по длине. [c.258]

Радиометры ПС-5М и ПП-8 разрешают параллельную работу с интегрирующим прибором. С этой целью в пересчетном приборе ПСТ-100 внутренним монтажом предусмотрено соединение клемм выносного блока и входа прибора. Вход прибора в зависимости от полярности сигнала соединяется со входом интегрирующего прибора, что позволяет одновременно со счетом импульсов вести наблюдение по стрелочному прибору. Если при этом к интегрирующему прибору подключить еще вторичный прибор—осциллограф (рис. 7-14), то, кроме того, на его лепте будут фикоироваться эти показания. Вторичный прибор к ИСС должен обладать сопротивлением порядка 800 ом. Поэтому при внутреннем сопротивлении гальванометра осциллографа, меньшем указанного значения, нёоиходимо предусмотреть соответствующее дополнительное сопротивление (поз. 4 ни рис. 7-14). Такая комплексная установка удобна для изучения нестационарных процессов. Она позволяет вести запись процессов с периодом изменения в десятые доли секунды, что вполне достаточно, например, для изучения пульсационных режимов в парогене-рируюшнх трубах и каналах. [c.179]

Ряд интересных экспериментов по свободной конвекции в околокритической области на тонких горизонтальных проволоках описан в работах [47, 52, 53]. Кнэпп и Саберский [47] впервые сфотографировали пульсационную область между ламинарным и турбулентным режимами течения при нагреве околокритического СОг. Их данные указывают на резкое увеличение теплоотдачи по мере перехода от ламинарного режима течения к турбулентному однако переход через область с пульсационным режимом происходит плавно. Авторы указывают на то, что, почвидимому, это обстоятельство связано с усреднением данных и что, по их мнению, ламинарно-турбулентный пульсационный режим сопровождается колебаниями температуры проволоки. Голдстейн и Онг [52] сообщили о подобных колебаниях, но без резкого увеличения теплоотдачи. До настоящего времени это явление остается необъяснен-ным. [c.75]

Последовательность операций цикла сварки с плавным регулированием длительности этих операций создается четырехпозиционным электронным регулятором времени типа РВЭ, имеющим два диапазона регулирования времени. Кроме того, машины МРП-300, МРП-400, МРП-600 снабжены дополнительным регулятором времени для пульсационной сварки. При работе машин в пульсационном режиме повышается качество сварки. В электрических схемах машин предусмотрены пакетные перек. почате.чи для переключения машин на рельефную или точечную сварку. [c.190]

На рис. 5-17 представлены результаты опытов Б. И. Шмуклера -по выжвлению закономерностей (пульсационных режимов в незадросселированных витках верхней радиационной части котла 600П 12/300. По оси абсцисс отложено среднее давление в витке, по оси ординат — вели- [c.149]

Рис. 5-17. Границы пульсационных режимов для незадросселированных витков в зависимости от

Практика работы котлов типа 200/35-2 показала, что случайные выходы отдельных витков радиационной части на перегрев сопровождаются появлением пульсационного режима в этих витках (рис. 6-4). Интересно отметить, что эта пульсация не всегда сопровождается колебаниями температуры на выходе, замеряемой поверхностными термопарами. Колебания, подобные показанным на рис. 5-4, имеют место только в том случае, если во время пульсации при максимальных расходах по паруО в конце витка появляется влажный пар. При наличии же в конце витка только перегретого пара устанавливается некоторая средняя, достаточно устойчивая температура стенки на выходе из витка. Это обстоятельство, обнаруженное при исследовании пульсации в котле СППН 200/35 и подтвержденное в опытах с пульсационнЫ М контуром, указывает на незначительность колебаний выходной температуры пара при достаточно высоком перегреве. Между тем колебания расхода О на выходе весьма значительны. Так, например, в режиме, показанном на рис. 5-21 (пульсационный контур [c.159]

Важным также является вопрос о форме записи исходного дифференциального уравнения — через абсолютные. или пульсационные скорости. Обычно. записывается и рещается уравнение движения в абсолютных скоростях (Гранат, Хаскинд и др.). Сопоставление предложенных решений показало, что они значительно более сложны, чем те, которые можно получить для пульса-ционного движения частицы. Кроме того, такой подход затрудняет строгое решение при учете Fo6 для всех режимов обтекания. Поэтому кажется предпочтительнее запись исходного уравнения через пульсационные составляющие скорости. [c.103]

ГО чтобы воспользоваться условием с/ = onst, расчеты выполнены для d = = 10 м с коэффициентом несферичности / 1,5. Согласно рис. 3-10 стабилизация пульсационной скорости твердой частицы наступает в жидкости практически мгновенно, а в газе тем быстрее, чем меньше Re. Величина коэффициента скольжения фг- практически не изменяется по ходу потока за исключением небольшого начального участка. При этом коэффициент скольжения фв увеличивается, достигая стабильного и большего значения, для воды быстрее, чем для газа. Последнее характеризует различное влияние разгонного участка при изменении рода несущей среды. Таким образом, показана возможность расчета пульсационных скоростей твердой частицы в турбулентном потоке на основе решения уравнения пульсаци-онного движения частицы при учете наиболее общего выражения силы сопротивления частицы для всех режимов ее обтекания. [c.108]

Для сыпучей среды, гравитационно движущейся в режиме плотного слоя, характерно увеличение давления на боковые стенки канала при переходе слоя в движение небольшие усилия, воспринимаемые дном канала и равные лишь весу частиц в подсводном пространстве независимость расхода слоя в процессе его свободного истечения от высоты слоя (в отличие от однородных жидкостей), если H n>Do , пульсационный, периодический характер медленного опускания слоя, отмеченный и совершеннно не объясненный Грегори как движение с зависанием и проскальзыванием [Л. 130, 184], и пр. [c.307]

Существует характерная степень расширения в вихревой трубе (или относительная доля охлажденного потока) (рис. 4.11), при которой кинетическая энергия вынужденного вихря становится больше исходной. На режимах вращения вынужденного вихря отстает от закона вращения твердого тела — со = onst. Избыточная кинетическая энергия свободного вихря расходуется на трение о стенки (работа внешних поверхностных сил) и на работу внутренних поверхностных сил. При турбулентном течении пульсационное движение непрерывно извлекает энергию из ос-редненного движения. Эта чдсть энергии обеспечивает работу переноса турбулентных молей в поле радиального фадиента статического давления [121, 122]. Если допустить, что под действием турбулентности перемещаются среднестатистические турбулентные моли с массой dm, совершающие элементарные циклы парокомпрессионных холодильных машин, то можно найти работу, затраченную на их реализацию. Объем турбулентного моля и путь его перемещения невелики по сравнению с контрольным объемом П, поэтому изменение температуры при изобарных процессах теплообмена моля с окружающими его частицами незначительно. Это позволяет, не внося существенной погрешности, заменить цикл Брайтона циклом Карно. Тогда работа по охлаждению выделенного контрольного объема П равна сумме элементарных работ турбулентных молей [c.206]

Монография посвящена математическому моделированию тепломассообмена в сложных 1 ермогидрогазодинамических процессах в многокомпонентных струйных и пленочных течениях, описываемых нелинейными уравнениями переноса количества движения, вещества и энергии. Многокомпонентные струйные течения и тепломассообмен в них исследованы в различных режимах эжекционных, кавитационных, пульсационных, вихревых, свободно истекающих. Моделированием общею нелинейного параболического уравнения установлена закономерность возникновения самоорганизации, маломодового хаоса, многомодовой турбулентности. Приведены методы решения сложных нелинейных уравнений переноса в различных гидродинамических режимах. [c.2]

Недостаточно полная изученность термогазодинамических и тепломассообменных процессов во многих типах многокомпонентных струйных течений приводят к тому, что при их осуществлении эффективность аппаратов и установок с этими течениями оказывается ниже предусматриваемых величин, получаемых при работе данных аппаратов и установок с одно- и двухкомпонентными средами. Так, при охлаждении углеводородных природных и нефтяных газов в термотрансформаторах с пульсационными струйными течениями величина изоэнтропийного КПД в 1,3 раза мен1.ше, чем при охлаждении воздуха. Несовер[пенство существующих методов расчетов процессов в многокомпонентных струйных течениях приводит к ошибкам при определении технологических параметров аппаратов с такими течениями. Например, рассчитанные величины расходов жидкой и газовой фаз и содержание в них углеводородных компонентов в потоках на выходе из термотрансформатора Ранка при охлаждении в нем нефтяных газов отличаются от экспериментально полученных величин этих параметров от 30 до 100% в зависимости от режимов работы. [c.7]

На рис, 1.2 линией 2 показано решение (1.84) кружками показаны результаты измерения профиля скорости турбулентного течения у плоской пластины. Видно, что решение (1.84) не согласуется с опытами в непосредственной близости стенки. Из опытов известно, что при приближении к стенке пульсационные составляющие величин стремятся к нулю это дает основание непосред-стенно у стенки течение полагать ламинарным. Поэтому для уменьшения расхождения с опытом непосредственно у стенки используем уравнение движения при ламинарном режиме течения, а именно [c.46]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...