Уплотнение предварительная деформация

В виде заостренного уса. Подобные манжеты используются как для уплотнения поршня, так и штока силового цилиндра (рис. 5.77, б и в). Герметичность при отсутствии давления достигается предварительной деформацией заостренного уса с последующим повышением плотности контакта, обусловленного давлением жидкости. Под действием этого давления происходит пластическая деформация губы, пока площадь контакта ее со стенкой цилиндра не станет достаточно большой, чтобы воспринять нагрузку, создаваемую давлением. Испытания подобных уплотнений показали, что утечка при температуре жидкости 260° С после выполнения 10 тыс. циклов перемещения поршня не превышала 1 на 1000 циклов. Для изготовления этих манжет применяют бронзу и мягкий чугун при работе в паре со стальным цилиндром с азотированной рабочей поверхностью. Указанные уплотнения пригодны для длительной работы при температурах 600— 700° С. [c.535]

Применяются также уплотнительные металлические манжеты (кольца) сплошного сечения, герметизирующая часть которых обычно выполняется в виде заостренного уса (рис. 401, бив). Подобные манжеты применяются для уплотнения поршня и штока силового цилиндра при температурах до 600—700° С. Герметичность при отсутствии давления достигается здесь за счет предварительной деформации заостренного уса. При повышении давления жидкости ус прижимается к сопрягаемо поверхности дополнительно и силой давления. Эти манжеты изготовляют из бронзы и мягкого чугуна при работе в паре со стальным азотированным цилиндром. [c.643]

Незначительный натяг резиновых колец, обеспечивающих уплотнение подвижных соединений. Для надежного уплотнения достаточна предварительная деформация кольца в канавке в радиальном направлении 10—12% от диаметра поперечного сечения. Ширина канавки в осевом направлении должна допускать свободную деформацию уплотнительного кольца при монтаже. [c.135]

Силовые тяги проходят в камеру через сильфоны. Для устранения систематической погрешности в измерении действующего усилия сильфоны предварительно тарируются по усилию при соответствующем перемещении. Токо-подводы пропущены в камеру через сальниковые уплотнения. Система измерения деформации помещается внутри камеры в боковом патрубке. [c.159]

Основным дефектом арматуры является недостаточный контакт сопрягаемых уплотнительных поверхностей седла и клапана. Данные литературы, а-также анализ испытаний опытной и серийной арматуры высокого давления показывают, что более 90 % обнаруженных дефектов являются следствие недостаточного уплотнения контактных поверхностей клапана и седла остальные 10% составляют заедание в ходовом механизме арматуры и дефект в сальнике или манжете. Практика показала, что наиболее часто дефекты уплотнений возникают по следующим причинам 1) из-за некачественной сборки, когда уплотнение повреждается еще до эксплуатации 2) из-за изменений размеров уплотнительных элементов, вызванных набуханием в масле, воде или остаточной деформацией 3) при недооценке зазоров в различных точках агрегатов в рабочих условиях и недостаточных предварительных натягах, приводящих к срезу уплотняющего материала или к его выдавливанию 4) из-за загрязнения посадочных мест деталей, арматуры. [c.133]

Опыты по определению к.б.д. проводили на материалах, предварительно спрессованных в кольца давлением, равным 600 кгс/см , что позволило при испытании на разных уровнях давления сжатия колец в пределах от 50 до 400 кгс/см получить примерно одинаковые значения к.б.д., поскольку на уплотнение материала набивки, его переупаковку усилия не требовалось, и оно полностью затрачивалось на упругую деформацию частиц. [c.40]

Деформации вблизи болтовых отверстий. Фланцы, изготовленные из листового материала, особенно подвержены таким деформациям. Обычно они проявляются одновременно с изгибом фланца. Оба эти явления неразделимы. Деформация вблизи болтовых отверстий указывает на значительные давления сжатия, локальная концентрация которых в непосредственной близости к болтам приводит к разрушению или выдавливанию прокладки. Выдавливание не означает еще появления утечек, но нарушение целостности прокладки открывает прямой проход для уплотняемой жидкости, даже если прокладка сжата необходимым усилием. Оба эти явления усугубляются в значительной степени присутствием масла или консистентной смазки на уплотнительных поверхностях фланца. Опасность разрушения прокладки может быть уменьшена снижением усилий затяжки, более равномерной затяжкой, удалением с поверхности следов масла или незатвердевшего клея, изменением ширины прокладки, исключением предварительной обработки прокладок в виде пропитки их или покрытия маслянистыми веществами, применением более жестких материалов, если они обладают большей прочностью. При этом необходимо проявлять осторожность, так как некоторые из перечисленных мер могут снизить эффективность уплотнения. Иногда приходится искать компромиссное решение. [c.215]

Формоизменение урановых образцов может сопровождаться развитием пористости. Поры образуются при многократном повторении а — р-переходов. В спеченном уране они растут интенсивнее, чем в литом. Чередующиеся полиморфные р — v-превращения ведут к уплотнению пористых образцов. Таким образом, эффект термоциклирования зависит от типа полиморфного превращения [279]. Предварительная пластическая деформация препятствует изменению плотности и формы образцов, особенно на начальных этапах циклической термообработки. [c.52]

При разработке технологического процесса горячей штамповки изделий из предварительно спеченных пористых заготовок основные трудности возникают при проектировании заготовок. Процесс формоизменения заготовок сопровождается уплотнением и пластической деформацией материала, величины которой не должны превысить критических значений. Вопросы теории деформирования пористых материалов достаточно подробно изложены в работах [75-77]. В связи с этим ограничимся рассмотрением лишь двух основных аспектов процесса деформирования порошкового материала коэффициент Пуассона при пластическом течении и критерия разрушения. [c.116]

Для расчета модуля продольной упругости волокон нужно рассматривать только прямолинейный начальный участок на кривой напряжение — деформация, отвечающий обратимой деформации. При малых кратковременных нагрузках преобладают обратимая (упругая) и эластичная деформации с малым (10—15 с) периодом релаксации. При больших нагрузках значительно возрастает доля пластической деформации. Модуль Е вычисляют исходя из рабочей длины образца (расстояния между зажимами) /о, поперечного сечения 5о, условного упругого удлинения Д/ (состоящего из истинно упругого, совместно с названной частью эластичного и истинно эластичного) и нагрузки Р. Минимальной нагрузкой Р считается такая, когда обратимая часть деформации составляет не менее 90% от полной деформации. Рекомендуется предварительная запарка волокон в горячей воде, сушка и кондиционирование, однократная (не постепенно возрастающая) нагрузка. Площадь поперечного сечения волокон определяют расчетным путем из их длины, массы и уплотненности . Значение начального модуля Е волокон варьирует от 25 до 260 МПа (250—2600 кгс/см ) в зависимости от вида волокон и технологии их получения [c.48]

В кранах с предварительной затяжкой усилие затяжки уплотнения создается из-за превышения диаметра пробки над диаметром седла, что вызывает упругую деформацию последнего. Деформацией пробки по сравнению с деформацией седла можно пренебречь, так как модуль упругости материала пробки гораздо выше, чем материала седла. Удельное давление q можно считать постоянным по всей поверхности контакта. После подачи давления среды произойдет перераспределение удельных давлений на уплотнительных поверхностях. Удельное давление на входной стороне уменьшится, а на выходной — увеличится. Как легко подсчитать, распределение удельных давлений на уплотнительных поверхностях будет следующим (знак минус относится ко входной стороне, а знак плюс —к выходной) [c.93]

Для получения вакуумно-плотных соединений фланцев через прокладку из металла необходимо, чтобы уплотняющие поверхности фланцев не имели царапин, забоин, следов коррозии и грязи. Окончательная, чистовая обработка уплотняющих поверхностей должна быть последней операцией изготовления деталей соединения. Если по условиям монтажа или технологии изготовления фланцы вакуумного уплотнения не могут быть подвергнуты окончательной механической обработке после сварки с трубопроводами, то можно рекомендовать конструкцию сварного соединения, показанную на рис. 5-4, а в конструкции фланцев предусматриваются специальные разгрузочные выточки, предохраняющие уплотнение от коробления при сварке и других деформаций. Медные прокладки, изготовленные из листовой холоднокатаной мягкой меди М1, предварительно должны подвергаться отжигу в пламени горелки до малинового цвета с последующим погружением в спирт ректификат. [c.64]

Самозатягивающиеся уплотнения, выполняемые в виде колец различного профиля (круглого, П-образного и др.), монтируют в соответствующие канавки с предварительным натягом. В результате деформации от натяга, а также от воздействия давления рабочей среды уплотнение деформируется, обеспечивая большую герметичность даже при отсутствии давления жидкости. Преимущество пластмассовых колец (особенно круглого сечения) — отсутствие острых углов, нарушающих масляную пленку при движении. Кроме того, при использовании таких колец допускается неточность в изготовлении уплотняющих поверхностей. [c.186]

Второй тип (рис. 13, б) объединяет группу КУ с так называемым линейным контактом, или ножевым, когда площадка контакта создается в процессе деформации, а также КУ с предварительно подготовленными поверхностями контакта подобно уплотнениям первого типа, но с узкой зоной контакта, обычно 6 = 0,2- 0,б мм. В зависимости от угла а бывают конусные схемы КУ и плоские. Уплотнения второго типа работают при более высоких контактных давлениях, возможны значительные упругие объемные деформации деталей КУ. Менее жестки требования к чистоте поверхности и допускаемым короблениям деталей КУ. Для снижения требований к допускаемым короблениям деталей, перекосам и другим погрешностям сборки. Все более широкое распространение получают КУ, у которых жесткость одной из деталей понижена в десятки, сотни раз за счет применения упругих цилиндрических оболочек или дисков. [c.33]

Прессование. Основной операцией процесса изготовления композиционных материалов методом диффузионной сварки под давлением является прессование. Именно в процессе этой операции происходит соединение отдельных элементов предварительных заготовок в компактный материал (формирование изделий). В отличие от прессования как метода обработки давлением металлов и сплавов, заключающегося в выдавливании металла из замкнутой полости через отверстие в матрице и связанного с большими степенями деформации обрабатываемого материала, данный процесс по своему существу ближе к процессу прессования порошковых материалов, применяемому в порошковой металлургии. Прессование заготовок композиционных материалов в большинстве случаев осуществляется в замкнутом объеме (в пресс-формах, состоящих из матрицы и двух пуансов типа пресс-форм, применяемых для получения изделий из металлических порошков) и с незначительной пластической деформацией материала матрицы, необходимой только для заполнения пространства между волокнами упрочнителя и максимального уплотнения самой матрицы. При этом, как и в процессе горячего прессования порошков, наряду с пластической деформацией матрицы, на границе раздела 126 [c.126]

Передача крутящего момента подвижному кольцу уплотнения может быть выполнена с помощью ттружин, г. е, предварительным сжатием цилиндрических "пружин и закреплением концов витков в пазах соответствующих деталей. Положительной чертой этого способа является дополнительное усилие предварительного сжатия пружины на кольца торцового уплотнения и увеличение прочности пружин. Однако жесткость, которую пружина приобретает в связи с утолщением проволоки, приводит к нежелательной характеристике незначительные деформации пружины в осевом направлении вызывают большие изменения нагрузки на торцы уплотнения. Следовательно, даже при малом износе торцовых поверхностей уплотняющее усилие заметно уменьшается. [c.90]

Набивные сваи изготовляют на месте путем заполнения предварительно пробуренной скважины бетонной смесью с уплотнением или без него. Скважины образуют бурением, пробивкой штампами, иногда с раскаткой или сочетанием этих способов. В плотных грунтах скважины разрабатывают без крепления их стенок, а в обрушающих-ся грунтах - с использованием обсадных труб, которые оставляют в скважине или извлекают из нее по мере ее заполнения бетонной смесью. Уширения в скважинах под пяты свай образуют режущими уширителями рабочих органов бурильных машин или с помощью камуфлетного взрыва, не вызывающего деформаций грунта за пределами рабочей зоны. Для механизации работ по устройству набивных свай используют общестроитель- [c.285]

В результате необратимых процессов пластичности и ползучести деформация дисков может быть значительной и приводить к нежелательным явлениям — изменению зазоров в лабиринтных уплотнениях, короблению, изменению посадок, задеванию лопаток за корпус и т. д. Пластические деформации, появляющиеся сразу после нагружения, в дальнейшем не увеличиваются вследствие упрочнения материала, если нагрузки не превышают первоначально приложенных это используют на практике. Для того чтобы при работе не менялись посадки и зазоры, а материал деформировался упруго, применяют технологическую операцию предварительной раскрутки диска — автофретирование. Диск, почти полностью механически обработанный, за исключением посадочных мест, раскручивается (обычно без лопаток) на специальной технологической установке при постоянной температуре, примерно соответствующей рабочей. Частоту вращения при этой операции определяют расчетным путем таким образом, чтобы напряжения в диске примерно соответствовали напряжениям упругого расчета для облопаченного диска на максимальном рабочем режиме в эксплуатации. Затем диск снимают с установки и подвергают окончательной механической обработке посадочные места, уплотнения и т. п. В табл. 4.2 приведены остаточные удлинения дисков газовых турбин различных размеров (типов) по наружному диаметру после автофретирования и указана относи- [c.122]

Защита от щелевой коррозии (под нахлесткой) плакированных и пеплакнрован-пых листов толщиной до 2 мм производится сырыми грунтами АЛГ-1 и АЛГ-12. Сырой грунт также стабилизирует пластич. деформацию в холодном контакте за счет уменьшения коэфф. трения и этим заметно повышает надежность и качество соединений. Сварка по неметаллич. прослойкам (грунт, клей, герметик) производится па обычных режимах. При точечной сварке жестких замкнутых конструкций из высокопрочных (закаленных и состаренных или пагартованных) алюминиевых сплавов следует применять предварительный подогрев контакта до 150—200°. Жаростойкие сплавы подогреваются во время кристаллизации и уплотнения (ковки) металла ядра. Точечная и роликовая сварка деталей с большой разницей в толщине и свойствах осуществляется с применением тепловых экранов. Керамич. (САП) и подобные им алюминиевые сплавы свариваются через тонкую прослойку алюминия. [c.145]

Минимальной предварительное обжатие, обеспечивающее герметичность уплотнения, должно быть таким, чтобы была обеспечена минимальная ширина контакта. Эту ширину поверхнооти контакта круглого уплотнительного кольца можно рассчитать, если предварительная его деформация не превышает 15—20% его сечения в свободном состоянии, по формуле [c.602]

Катоды получают также прессованием или ковкой предварительно спеченных пористых заготовок. Преимуществом этого метода является меньшее содержание газовых примесей в материалах за счет более эффективного удаления газов из заготовок с открытой пористостью, составляющей в этом случае 30—40%. Однако холодное прессование не может обеспечить требуемой плотности. Даже последующее высокотемпературное спекание не приводит к получению беспористых изделий. Механизм порообразования при прессовании и спекании, связанный со структурными особенностями порошковых тел и обусловленный пластическими свойствами материалов, статически закономерной негомогенностью химического состава, различными температурами плавления компонентов и др., подробно описан в работе [53]. Полная пористость уплотненного неспеченного тела без деформации в зависимости от формы частиц колеблется от 40 до 60%. Эта величина не зависит от качества смешивания и упаковки, а обусловливается статическим распределением частиц. При прессовании имеет место порообразование за счет пластической деформации материала частиц и за счет образования жесткого каркаса с пороговой плотностью. В процессе термообработки имеет место хиглическая гомогенизация материала, сопровождающаяся перераспределением пор залечивание мелких, их миграция и присоединение к более крупным. Это явление получило название эффекта Киркендала, обусловленного неидентичностью коэффициентов диффузии компонентов. [c.128]

Особенности подтяжки соединений. Негерметичность систем наблюдается при температурах ниже —10° С и отсутствии рабочего давления в системах. Уплотнения из резины в этом случае находятся под воздействием статического давления жидкости, недостаточного для их деформации и создания требуемого контакта на поверхностях соприкасаемых деталей. Поэтому подтяжку соединений для устранения течи при отрицательных температурах производят только после предварительного подогрева их теплым воздухом. [c.144]

Для быстровращающихся валов нашло применение манжетное уплотнение с вращающейся манжетой, контактирующей с неподвижной втулкой, закрепленной на корпусе (рис. 5.63). При неподвижном вале манжета может быть прижата с высоким удельным давлением, созданным предварительным натягом, действием пружины и давления уплотняемой жидкости. При вращении вала с > едичением числа оборотов уплотняющее давление будет уменьшаться вследствие действия на манжету центробежных сил. При проектировании такого уплотнения необходимо проверить допустимую для материала манжеты нагрузку от центробежных сил, отсутствие отхода манжеты от уплотняемой поверхности при больших деформациях (разгерметизации стыка, если это не предусматривается). Следует иметь в виду, что после остановки вала манжета не сразу восстанавливает уплотнение, особенно после перенапряжения манжеты от центробежных сил. Для устранения этого дефекта необходимо введение ограничителя деформации. [c.174]

Рис. 8.46. Блок рубашек 2 вместе с алюминиевой прокладкой 5, служащей для уплотнения стьжа между блоком рубашек и блоком головок /, надевают на гильзы 3, предварительно запрессованные в расточки камер сгорания блока головок. Блок рубашек упирается в буртики на юбках гильз, а образующийся при этом зазор между верхним фланцем блока рубашек и нижней плоскостью блока головок выбирается затяжкой шпилек 7 и полых шпилек 6. Возникающие при этом деформации растяжения блока рубашек и сжатия гильз цилиндров служат для компенсации возникающих при прогреве двигателя температурных деформаций, больших у блока, выполненного из алюминиевого сплава, чем у стальных гильз и силовых шпилек 4. Величина выбираемого зазора определяет значения предварительно создаваемых напряжений. Для

В разработке изделий из УУКМ находят применение и другие варианты комбинированных матриц. В частности, для придания жесткости углеродной волокнистой заготовке и предотвращения ее деформации и нарушений структуры армирования при последующем уплотнении жидким связующим она предварительно насыщается пироуглеродом из газовой фазы. Этот метод рекомендуется, например, при изготовлении УУКМ с плотностью 1500—1600 кг/м . Осаждение пироуглерода на углеродное волокно перед пропиткой органическими связующими обеспечивает более прочную связь между армирующими волокнами и карбонизованной матрицей, что приводит к повышению прочности УУКМ. [c.77]

Предварительно обрабатывают выбоины, откалывая ослабленный бетон, или во избежание нарушения структуры окружающего слоя пропиливают бетон вокруг ремонтируемого места. В США рекомендуют ремонтируемые места подготовлять в виде любых контуров, но без острых углов, а во избежание концентрации напряжений и осадочных деформаций — с закруглениями в местах сопряжений прямых линий. После этого следует тщательная очистка ремонтируемого места от остатков бетона, пыли и грязи. Применяют обработку 25—30%-ным раствором соляной кислоты с тщательным и обильным увлажнением в течение суток. После высушивания производят укладку свежей цементобетонной смеси состава 1 2(3) на мелком щебне, с применением высокомарочного пластифицированного цемента, воздухововлекающей добавки, 1%-ного хлористого кальция для ускорения твердения, при минимальном водоцементном отношении. Уложенную цементобетонную смесь уплотняют посредством вибрирования и укатки. Рекомендуют нанесение бетонной смеси торкретированием с отделкой металлическими гладилками. После уплотнения укрывают отремонтированные участки песком или опилками и увлажняют в течение не менее 10 суток. При этом необходимо ограждать отремонтированные участки или укрыть их от движения по ним автомобилей. [c.181]

Различают два вида пластической деформации холодную и горячую. Первая, осуществляемая за счет приложения значительных внешних сил, сопровождается внутрикристаллическими сдвигами металла и его уплотнением. Этот вид деформации чаще всего применяют при ремонте деталей из цветных металлов. Второй вид деформации дестигается предварительным подогревом детали до ковочных температур. В этом случае происходят межкристаллические сдвиги металла, требуется меньшая внешняя сила, поверхностного упрочнения металла не происходит, уменьшается опасность появления трещин. [c.71]

Кольцевые уплотнения обеспечивают герметичность соединения при давлениях до 300—350 кгс1см и поэтому обычно применяются в гидравлических цилиндрах, где высокие давления дополнительно деформируют кольцо, образуя уплотняющий язычок (фиг. 25, б). Что же касается пневматических цилиндров, то низкие давления сжатого воздуха ие способны вызвать заметную деформацию кольца и поэтому главное внимание должно уделяться предварительному уплотнению. [c.212]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...