Участок контакта

Если при трении качения участок контакта тел непрерывно движется и данные участки поверхностей тел быстро выходят из соприкосновения друг с другом, то при трении верчения поверхности тел в местах контакта соприкасаются длительное время. [c.156]

В свою очередь колебательная мош,ность, излучаемая через отдельный участок контакта машины, выражается следуюш,им образом [c.396]

Уровень излучаемой мощности в п-й участок контакта определится на дискретной частоте или в полосе частот по формулам [c.417]

Таким образом, на каждой итерации в обоих этапах определен участок контакта S СГ , на котором задается кинематическое граничное условие Ыц = Ац (контакт упругого и жесткого тел), или участок S = Гк1< Гк2, где задано условие + м 2 = (контакт двух деформируемых тел). Последовательное уточнение распределения начального зазора между контактирующими телами u i и проводится на этапе 6. Вне указанной пробной площадки контакта S во всех итерациях этапов а к б задаются нулевые статические граничные условия. [c.145]

Постулат Друкера 79 Участок контакта 174—176 [c.218]

Еще меньшее влияние на температуру резания оказывает глубина резания. С увеличением глубины резания об-шег количество тепла увеличивается, так как увеличивается сила Pj, и работа резания. Однако вместе с увеличением тепла пропорционально глубине резания увеличивается и длина активной части режущей кромки (см. фиг. 71, а), т. е. каждому вновь прибавленному по ширине участку стружки соответствует такой же участок контакта на резце. Наряду с увеличением контакта улучшается и теплоотвод в тело резца, так как при этом увеличивается объем активной части головки резца. Поэтому, несмотря на увеличение общего тепловыделения, температура в каждой точке контакта резца со стружкой увеличится незначительно (фиг. 92). [c.106]

Участок контакта кромок от точки их схождения до плоскости осей опорно-сварочных валков, на котором осуществляется сварка, называется очагом сварки. Так как сварка кромок осуществляется не некоторой длине, каждая точка кромок находится в очаге сварки некоторое время. [c.313]

Если упругие постоянные обоих тел одинаковые, то Р = у = О. Участок контакта в этом случае симметричен его размер, а также распределение давлений определяются теорией Герца [см. выражения (2.24) и (2.25)]. Заметим, что в случаях, представляющих практический интерес, величина Р/ 1. По этой причине выражение для у можно записать в виде [c.39]

Следует считать, что при высоких скоростях резания и больших удельных давлениях газ или пар легче проникают на участок контакта инструмента со стружкой и поверхностью изделия. Полагают, что смазывающе-охлаждаю-щая жидкость, попадая на поверхность инструмента в виде газа, способна к быстрому взаимодействию с поверхностью стружки и созданию смазывающих пленок. Именно появление смазки в зоне резания препятствует образованию нароста, т. е. предотвращает явления адгезии и диффузии и уменьшает трение между поверхностью режущего инструмента и обрабатываемой поверхностью. Это повышает стойкость быстрорежущих инструментов в 5—8 раз, а твердосплавных — в 3,5 раза при одновременном улучшении качества поверхности на один класс чистоты. Наклеп обработанной поверхности уменьшается при этом на 30%. [c.236]

По конструкции щетки бывают кольцевые, дисковые, цилиндрические, торцовые и концевые, сплошные, из пучков проволоки, из жгутов, из секций и т.п. (рис. 5.40). Участок контакта щетки с обрабатываемой поверхностью условно можно разделить на зоны интенсивной и неинтенсивной обработки (рис. 5.41). [c.254]

При использовании любого метода сначала необходимо выбрать форму элементов давления и разбить участок контакта на сегменты соответствующих размеров. Далее требуется сформировать матрицу коэффициентов влияния Сг/, которая определяет перемещение в некоторой точке I под действием единичного элемента давления с центром в точке / (рис. 5.17). Полное перемещение в точке I выражается формулой [c.170]

Участок контакта расположен при этом несимметрично его центр смещен от оси симметрии на расстояние [c.239]

Эти соотношения подобны задаваемым уравнением (8.21) с заменой (1—v )/ на 1/(2яС). Следовательно, анализ этого случая полностью аналогичен случаю приложения продольной тангенциальной силы. Участок контакта делится на расположенную спереди зону сцепления и находящуюся сзади зону проскальзывания. Так же как и ранее, осевые напряжения находятся суперпозицией д у и = — д с1а, где длина участка проскальзывания задается (8.25). Осевое относительное проскальзывание находится подстановкой уравнения (8.30) в (8.3Ь) для каждой из поверхностей, что дает [c.294]

При скольжении (схема 10) и качении со скольжением (схемы 11 12) участок сжатия на опережающей поверхности (рис. 217, а), расположен перед центром контакта (встречно движению), а на Отстающей пов ности — наоборот на противоположных участках материал подвергается растяжению (рис. 217, б). [c.343]

К этому количеству следует добавить потерю массы металла за счет трения, так как каждый трущийся участок проникает сквозь оксидный слой и снимает металл в количестве, пропорциональном площади контакта и длине пути. В этом случае площадь микровыступа играет большую роль, чем ее ширина — ведь [c.413]

Рабочий участок АВ линии зацепления имеет форму дуг АР и РВ двух производящих окружностей, расположенных между точками пересечения окружностей головок с производящими окружностями. Значение угла зацепления зависит от положения точек контакта на линии зацепления. [c.195]

В кинематической паре с гибким звеном / (рис. 20.14) сопротивление движению возникает на поверхности контакта его со звеном 2. Для движения гибкого звена при нагрузке Р на одном конце его к другому нужно приложить силу / 2 > р1- Выделим элементарный участок гибкого звена в пределах угла da. На него будут действовать силы натяжения Р а Р (Гр элементарные силы — нормальная [c.253]

Рабочее тело за один период двигателя проходит замкнутый круговой процесс (цикл), состоящий из изотермического расширения на участке I—2 (рис. 2.11), адиабатического расширения на участке 2—3, изотермического сжатия на участке 3—4 и адиабатического сжатия на участке 4—/ этот цикл называется циклом Карно. На участке 1—2 рабочее тело находится в тепловом контакте с источником теплоты высшей температуры Г . Следовательно, участок /—2 цикла представляет собой отрезок обрати.мой изотермы с температурой Тр, при этом рабочее тело получает от источника теплоту На участке 3—4 рабочее тело приводится в контакт с источником [c.48]

Пусть тела сдавливаются по нормали к общей касательной плоскости так, что результирующая сил между ними равна Р. Части обоих тел вблизи точки касания О будут деформироваться, а тела касаться уже не в одной точке, а по некоторым малым, но конечным участкам их поверхностей. Участок поверхности касания называется площадкой контакта, а ограничивающая ее кривая —контуром площадки контакта. Чтобы выяснить контур площадки контакта и установить распределение давления по ней, необходимо располагать некоторыми геометрическими соотношениями поверхностей тел вблизи их точки касания. [c.347]

Выведем зависимость 0 от значений а, и из рассмотрения вариации полной поверхностной энергии системы. Пусть пристенный участок жидкости подвергается бесконечно малому смещению (см. рис. 2.5,6). При этом поверхности контакта фаз изменяются. Здесь рассматривается плоский случай, но ввиду произвольности и малости контрольной высоты h все результаты будут пригодны и для любых объемных форм. [c.86]

При построении приближенных моделей необходимо учитывать несколько важных особенностей анализируемой задачи. Прежде всего паровой пузырек на стенке, несмотря на внешнее сходство, вовсе не аналогичен воздушному шару, привязанному за нитку ко дну сосуда с водой (хотя такая аналогия и кажется естественной). По существу у пузырька нет каких-либо механических связей с твердой стенкой, кроме поверхностного натяжения на линии контакта трех фаз. Ясно, что роль поверхностного натяжения совершенно ничтожна в случае крупных пузырьков, характерных для низких приведенных давлений (больше числа Якоба). Кроме того, поверхность пузырька легко изменяет свою форму локальный импульс давления (например, за счет турбулентных пульсаций), воздействующий на участок поверхности пузырька, не передается центру масс пузырька, но может изменить его форму. В экспериментах наблюдали как расположенный в жидкости вблизи стенки термометрический проволочный зонд свободно входит в паровой пузырек, не влияя на его эволюцию (фактически пузырек растет, не замечая малого в сравнении с его размером твердого препятствия). Ясно, что в случае с воздушным шариком ситуация совершенно иная. [c.273]

В случаях, когда в эксперименте управляют температурой стенки (обогрев циркулирующей жидкостью через стенку трубы или конденсирующимся паром, а также электрообогрев в сочетании с конвективным охлаждением при использовании достаточно сложной системы автоматического регулирования), удается в стационарном режиме исследовать процесс переходного кипения. Этому процессу отвечает неестественная отрицательная зависимость q(AT), когда с ростом перегрева стенки тепловой поток снижается (участок СЕ на рис. 8.3). В переходном кипении температура стенки не превышает температуру спинодали, так что термодинамически контакт жидкости со стенкой возможен. Но из-за чрезвычайно высокого перегрева жидкость при таких контактах мгновенно вскипает, и образующийся пар снова отталкивает ее от стенки. Схема на рис. 8.3, г отражает наличие точек контакта жидкости с горячей твердой по- [c.346]

Состояние контактов реле Р1 (1Р1,2Р1) и реле Р2 (1Р2 — 4Р2), показанных на схеме, соответствуют промежутку времени 0 с < на котором реле Р1 и Р2 обесточены. В этом промежутке времени интегратор 2 в соответствии с уравнением (11.7.19) интегрирует напряжение и, образующееся на входе интегратора 1, с коэффициентом к, интегратор 1 интегрирует напряжение — г, поступающее на его вход через нормально замкнутый контакт 1Р2 с коэффициентом к з в соответствии с уравнениями (11.7.20). На вход усилителя 8, отображающего 5, поступает напряжение — г, т. е. с учетом перемены знака выполняется условие = 1 в соответствии с уравнением (11.7.33). В результате в промежутке времени 0 < формируется первый участок заданного закона аналога ускорения [c.67]

Описание экспериментальной установки. Рабочий участок (рис. 11.4) состоит из двух образцов I, выполненных в форме дисков толщиной 6= (5,0 0,015) мм и диаметром d=l40 мм. Образцы помещены между нагревателем 3 и двумя холодильниками 2. Необходимая плотность контакта исследуемых образцов с соответствующими горячими и холодными поверхностями обеспечивается применением болтового устройства, а также высокой чистотой обработки соприкасающихся поверхностей. [c.189]

Рабочий участок линии зацепления Е- Е имеет форму дуг вспомогательных окружностей AEi и АЕ , расположенных между точками пересечения окружностей выступов колес Гаг = -f- Ад и Гда = Га + /la с окружностями Ра и р . Величина а зависит от положения точки контакта зубьев на линии зацепления. Для обеспечения коэффициента перекрытий е > 1 радиусы вспомогательных окружностей определяются из соотношений р, = = (0,35+0,45) г, и Ра = (0,35+0,45) г . [c.49]

В 10—30-х годах текущего столетия были опробованы методы микроскопического анализа изучение под микроскопом поперечного шлифа электролитически покрытой поверхности, измерение под микроскопом неровностей поверхности по репликам из желатина и т. д. Предпринимали попытки косвенной оценки неровностей поверхности по потерям энергии маятника при торможении его неровностями поверхности во время качания, по разности размеров деталей до и после доводки, по предельному углу регулярного отражения света, по теневой картине поверхности на экране с увеличенными изображениями поверхностных дефектов, по расходу воздуха через участок контакта сопла с испытуемой поверхностью, по четкости изображения растра на испытуемой поверхности или на экране после отражения от нее светового пучка, по электрической емкости контактирующей пары испытуемая поверхность — диэлектрик с нанесенным слоем серебра , по нагрузке на индентер при определенном его сближении с испытуемой поверхностью, по изображению мест плотного соприкосновения призмы с неровностями поверхности и т. д. Были опробованы методы исследования рельефа поверхности с помощью стереофотограмм и стереокомпаратора. На производстве в этот период доминировали органолептические методы контроля визуальное сравнение с образцом, сравнение с помощью луп, сравнение на ощупь ногтем, краем монеты и т. п. В 30-х годах был предложен и реализован в двойном микроскопе метод светового сечения (Линник, Шмальц), а также метод микроинтерференции и основанные на нем микроинтерферометры, сочетающие схемы микроскопа и интерферометра Майкельсона. В этот же период [c.58]

В зоне интенсивной обработки (начальный участок контакта) проволочки упруго деформируются (изгибаются в направлении, обратном направлению вращения), уменьшаются зазоры между проволочками, и жесткость щетки увеличивается. Острыми краями торцов изогнутых проволочек производится резание и снятие стружки. Следующие за ними менее изогнутые проволочки вначале только упруго-пластически деформируют ПС. По мере увеличения нагрузки и изгиба проволочек начинается процесс резания и удаления некоторого слоя металла. В зоне неинтенсивной обработки (на выходе с участка контакта) практически снятия металла не происходит. Торец проволочки вначале упругопластически затем упруго скользит по обрабатываемой поверхности. В результате резания с большими отрицательными передними углами (у) на участке удаления стружки, а также в результате пластической деформации на участках скольжения проволочек по обрабатываемой поверхности происходит ее деформационное упрочнение. [c.254]

Излучателем поверхностных волн в этих опытах служила титанатовая пластинка размером 9x9 мм с собственной резонансной частотой 2,5 МГц, закрепленная неподвижно на указанных поверхностях и имеющая с ними акустический контакт посредством масляного слоя. При малых Н (Н — 5 10 Яд) эта пластинка служила и приемником рэлеевских волн, измерявшим ряд последовательных значений амплитуд импульса поверхностных волн, соответствующих последовательным пробегам импульса по окружности диска. Из указанного ряда значений амплитуд с учетом коэффициента ослабления импульса поверхностных волн в результате его прохождения через участок контакта пластинки и диска легко можно было вычислить искомое спадание амплитуды импульса при удалении от излучателя. Коэффициент ослабления определялся экспериментально. Для этого на цилиндрическую поверхность диска по обе стороны от титанатовой пластинки помещались клиновые излучатель и приемник рэлеевских волн и сравнивалась амплитуда импульса на приемнике при наличии титанатовой пластинки между ними и без нее. При больших Н Н — 40 Яд) и в случае плоской поверхности ослабление амплитуды импульса поверхностных волн с расстоянием от излучателя измерялось непосредственно клиновым приемником, помещаемым на различные расстояния от излучающей титанатовой пластинки. При средних Л (Л — 20 Яд) измерение ослабления амплитуды производилось обоими описанными способами. Суммарная ошибка измерений в опытах с выпуклыми цилиндрическими поверхностями при всех Н не превышала 10—15%. [c.148]

Зти идеи позже были развиты во многих работах, в которых предполагалось, что участок контакта делится на участок скольжения (сила трения пропорциональна нормальному давлению и действует иа цилиндр в сторону движения его оси) и на участок сцелления, где скорости точек диска и основания равны. Возникающая на поверхности сила трения будет представлять реализуемую силу тяги. [c.320]

В работе В. И. Моссаковского 65] решается задача о качении колеса по рельсу по инерции (сила тяги равна нулю) без предположения, что материалы колеса и рельса одинаковы. В этой и других работах предполагается, что колесо и рельс можно заменить контактом двух полуплоскостей. В работе 163] В. И. Моссаковский решает задачу о качении колесной пары ло рельсам, состоящей из двух жестко посаженных на ось колес йеодинако.вою радиуса. Делается предположение, что материалы колес и рельсов одинаковы. Участок контакта делится на участок со скольжением и участок со сцеплением. Задача решается как синтез двух задач теории упругости. [c.321]

В работе Г. А. Бойченко [9] рассматривалась задача о сопротивлении перекатыванию в предположении медленного равномерного качения цилиндра достаточно большого радиуса по границе полупространства. Предполагалось, что материалы катка и полупространства обладают наследственной упругостью участок контакта разделялся на две зоны скольжения и сцепления. На основании символического метода Вольтерра задача свелась к соответствующей задаче плоской теории упругости, сингулярные интегральные уравнения которой решены в конечной форме, после чего реализацией операторов наследственной упругости получено решение поставленной задачи. [c.403]

Бафлер нашел также распределение осевого напряжения Ох на поверхности. Если упругие постоянные обоих тел одинаковы, величина р, а следовательно, и у равны нулю. Участок контакта в этом случае симметричен его размер, а также распределение давлений определяются теорией Герца. Значения р для различных комбинаций материалов приведены в табл. 5.1 эти значения не превышают 0.21. Поскольку коэффициент трения редко [c.239]

Реальная ситуация находится между крайними случаями отсутствия проскальзывания и полного проскальзывания. Мы можем ожидать, что здесь будут два участка сцепления, разделяющие три области, где проскальзывание происходит в разных направлениях. Численное решение Бенталла и Джонсона [31], построенное методом 5.9, показало, что это действительно имеет место. Решение есть функция параметра р/ л. Распространение участков микропроскальзывания с ростом величины Р/д показано на рис. 8.3. Типичное распределение тангенциальных усилий показано на рис. 8.2, где оно сравнивается с решениями, относящимися к случаям полного сцепления (уравнение (8.15)) и полного проскальзывания. Интересно отметить быстрое изменение направления напряжения и проскальзывания по мере движения точки через участок контакта. [c.287]

Рабочий участок линии зацепления Е Р Е. совпадает с отрезками дуг Яо и РоЕ производящих окружностей. Отрезки дуг ограничены точками Ех и 2 пересечения ок[)ужностей выступов колес с производящими окружностями Рх и Ра- Линия зацепления — криволинейная, а угол давления а переменный и зависит от положения точки контакта на линии зацепления. [c.345]

Пористые металлы в наибольшей степени удовлетворяют требованиям облегчения зарождения пузырьков по геометрической структуре и в значительной степени - по наличию многочисленных участков ухудшенной смачиваемости. Они обладают чрезвычайно развитой и сложной внут-рипоровой поверхностью. В них имеются поры самой различной формы открытые, полуоткрытые, замкнутого типа и т. д. Именно при образовании пузырьков внутри пор наиболее вероятно соблюдение условия Fy /F 1. Технология получения пористых металлов обусловливает нарушение микроструктуры металла и появление неоднородностей по химическому составу вблизи контакта частиц и окисных пленок. Такие факторы вызывают значительное изменение смачиваемости. Если учесть, что для возникновения парового пузырька достаточно иметь участок ухудшенной смачиваемости линейным размером мкм, то все точ- [c.84]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...